JPH08143881A - 鋼材の熱間圧延用潤滑剤組成物 - Google Patents
鋼材の熱間圧延用潤滑剤組成物Info
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- JPH08143881A JPH08143881A JP28958794A JP28958794A JPH08143881A JP H08143881 A JPH08143881 A JP H08143881A JP 28958794 A JP28958794 A JP 28958794A JP 28958794 A JP28958794 A JP 28958794A JP H08143881 A JPH08143881 A JP H08143881A
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- roll
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 基油に、３０〜９０重量％の高塩基性カルシ
ウムフェネートを含有させたことを特徴とする鋼材の熱
間圧延用潤滑剤組成物。 【効果】 熱間圧延ロールの表面に安定した黒皮を生成
・維持させることができる。
ウムフェネートを含有させたことを特徴とする鋼材の熱
間圧延用潤滑剤組成物。 【効果】 熱間圧延ロールの表面に安定した黒皮を生成
・維持させることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の熱間圧延に際し、
熱間圧延ロールの表面に酸化膜（黒皮）を安定して生成
させることを目的に開発された熱間圧延用潤滑剤組成物
に関するものである。
熱間圧延ロールの表面に酸化膜（黒皮）を安定して生成
させることを目的に開発された熱間圧延用潤滑剤組成物
に関するものである。
【従来の技術】従来、鉄鋼製品の熱間圧延プロセスに用
いられるロールには、高クロム鋳鉄、アダマイト鋳鉄、
ニッケルグレーン鋳鉄製のロールが主に用いられてき
た。これらのロールは、近年、これらのロールよりも更
に耐摩耗性・耐肌荒れ性を向上させた高炭素高合金鋳鉄
ロール（特開昭５８−８７２４９号公報）に代わりつつ
ある。
いられるロールには、高クロム鋳鉄、アダマイト鋳鉄、
ニッケルグレーン鋳鉄製のロールが主に用いられてき
た。これらのロールは、近年、これらのロールよりも更
に耐摩耗性・耐肌荒れ性を向上させた高炭素高合金鋳鉄
ロール（特開昭５８−８７２４９号公報）に代わりつつ
ある。
【０００２】これらのロールを熱間圧延プロセスで使用
すると、ロールの表面に黒皮と呼ばれる酸化鉄を主成分
とした皮膜が形成する。この黒皮は、圧延ロール自身が
酸化した皮膜と、圧延材の表面スケール（酸化膜）が転
着した皮膜から成るといわれている。特に、黒皮の成長
（膜厚の増大）には圧延材表面からのスケール転着が大
きく影響する。黒皮は、ロールの耐摩耗性を著しく改
善する、断熱材の役目を果たし、圧延ロールの温度上
昇を緩和する、圧延ロールと圧延材との溶着などによ
る焼き付きを防止し圧延材の品質低下を防ぐ、という特
性を有している。黒皮も含めて酸化膜を生成・維持する
方法として、特開昭５３−１００１３０号に開示されて
いるアルカリ金属やアルカリ土類金属などの化合物の１
種類以上を圧延潤滑油に懸濁させた状態で鋼板表面に供
給する方法や、特開平５−３０６３９７号、特開平６−
２００２８２号に開示されている高塩基性カルシウムス
ルフォネートを圧延潤滑剤に含有させる方法などが知ら
れている。
すると、ロールの表面に黒皮と呼ばれる酸化鉄を主成分
とした皮膜が形成する。この黒皮は、圧延ロール自身が
酸化した皮膜と、圧延材の表面スケール（酸化膜）が転
着した皮膜から成るといわれている。特に、黒皮の成長
（膜厚の増大）には圧延材表面からのスケール転着が大
きく影響する。黒皮は、ロールの耐摩耗性を著しく改
善する、断熱材の役目を果たし、圧延ロールの温度上
昇を緩和する、圧延ロールと圧延材との溶着などによ
る焼き付きを防止し圧延材の品質低下を防ぐ、という特
性を有している。黒皮も含めて酸化膜を生成・維持する
方法として、特開昭５３−１００１３０号に開示されて
いるアルカリ金属やアルカリ土類金属などの化合物の１
種類以上を圧延潤滑油に懸濁させた状態で鋼板表面に供
給する方法や、特開平５−３０６３９７号、特開平６−
２００２８２号に開示されている高塩基性カルシウムス
ルフォネートを圧延潤滑剤に含有させる方法などが知ら
れている。
【０００３】しかしながら、ロールの表面に生成する黒
皮は、前述の効果がある反面、圧延中に黒皮の一部が剥
離し、黒皮残存部と黒皮剥離部の段差が生じ、これが圧
延材に転写されて製品の表面品位を著しく低下させる問
題や、剥離したところに圧延材が焼き付き、製品の表面
品位を低下させるだけでなく、ロール寿命も低下させる
という問題が生じる。特に、近年適用が進んでいる高炭
素高合金鋳鉄ロールに関しては、ロール素材の耐摩耗性
が非常に高く、黒皮に頼らなくても従来ロール以上の耐
摩耗性を得ることが出来るため、黒皮の剥離が寿命延長
の妨げになっている。一般に、黒皮剥離は膜厚が厚くな
るほど発生しやすいといわれており、黒皮剥離を防止す
るには黒皮の膜厚をある程度薄くしなければならない。
一方、黒皮生成を抑制しすぎるとロール素材が露出して
焼き付きの起点となりやすく、ロールの黒皮はある程度
の膜厚を保ちながら安定して生成・維持させることが望
ましい。こうした観点から従来技術をみると、特開平５
−３０６３９７号や特開平６−２００２８２号に開示さ
れている技術は、黒皮の生成抑制効果を狙ったものであ
り、十分な耐焼き付き性を有する安定な黒皮の生成・維
持が困難である。
皮は、前述の効果がある反面、圧延中に黒皮の一部が剥
離し、黒皮残存部と黒皮剥離部の段差が生じ、これが圧
延材に転写されて製品の表面品位を著しく低下させる問
題や、剥離したところに圧延材が焼き付き、製品の表面
品位を低下させるだけでなく、ロール寿命も低下させる
という問題が生じる。特に、近年適用が進んでいる高炭
素高合金鋳鉄ロールに関しては、ロール素材の耐摩耗性
が非常に高く、黒皮に頼らなくても従来ロール以上の耐
摩耗性を得ることが出来るため、黒皮の剥離が寿命延長
の妨げになっている。一般に、黒皮剥離は膜厚が厚くな
るほど発生しやすいといわれており、黒皮剥離を防止す
るには黒皮の膜厚をある程度薄くしなければならない。
一方、黒皮生成を抑制しすぎるとロール素材が露出して
焼き付きの起点となりやすく、ロールの黒皮はある程度
の膜厚を保ちながら安定して生成・維持させることが望
ましい。こうした観点から従来技術をみると、特開平５
−３０６３９７号や特開平６−２００２８２号に開示さ
れている技術は、黒皮の生成抑制効果を狙ったものであ
り、十分な耐焼き付き性を有する安定な黒皮の生成・維
持が困難である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の目的
は、黒皮剥離を起こしにくく、焼き付きの発生を有効に
防止するために、ロール表面に極薄い黒皮を安定して生
成させることのできる熱間圧延用潤滑剤を提供すること
である。
は、黒皮剥離を起こしにくく、焼き付きの発生を有効に
防止するために、ロール表面に極薄い黒皮を安定して生
成させることのできる熱間圧延用潤滑剤を提供すること
である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、基油に、３０
〜９０重量％、好ましくは、４０〜８０重量％の高塩基
性カルシウムフェネートを含有させたことを特徴とする
鋼材の熱間圧延用潤滑剤組成物である。上記課題を解決
するため本発明者らは、ロール表面に酸素を供給し極薄
い黒皮を生成させる一方で、黒皮の膜厚増大に影響の大
きい圧延材からのスケールの転着を抑制させる手段が望
ましいと考えた。すなわち、熱間圧延に用いられるロー
ルの表面に高塩基性カルシウムフェネートを３０〜９０
重量％含有する潤滑剤を供給し、ロールバイト内で圧延
材の表面スケールを改質してロールへの転着を抑制し、
かつ、ロール面には酸素を供給してロールの酸化を若干
促進させることで、薄く安定な黒皮を生成・維持するも
のである。
〜９０重量％、好ましくは、４０〜８０重量％の高塩基
性カルシウムフェネートを含有させたことを特徴とする
鋼材の熱間圧延用潤滑剤組成物である。上記課題を解決
するため本発明者らは、ロール表面に酸素を供給し極薄
い黒皮を生成させる一方で、黒皮の膜厚増大に影響の大
きい圧延材からのスケールの転着を抑制させる手段が望
ましいと考えた。すなわち、熱間圧延に用いられるロー
ルの表面に高塩基性カルシウムフェネートを３０〜９０
重量％含有する潤滑剤を供給し、ロールバイト内で圧延
材の表面スケールを改質してロールへの転着を抑制し、
かつ、ロール面には酸素を供給してロールの酸化を若干
促進させることで、薄く安定な黒皮を生成・維持するも
のである。
【０００６】本発明で使用可能な基油としては、スピン
ドル油、マシン油、ダイナモ油、モーター油、シリンダ
ー油、ブライトストック等の中質および重質鉱油；牛
脂、ラード、鯨油、パーム油、ヤシ油、ナタネ油、米ヌ
カ油、大豆油等の動植物油脂；８〜２２個の炭素原子を
有する脂肪酸と１価および多価アルコールのエステル、
α−オレフィン、ポリブテン、シリコーン油、フッ素油
等の合成油；およびこれらの混合油が挙げられる。本発
明の高塩基性カルシウムフェネート中には、ＣａＣＯ3
が少なくとも塩基価に換算して１００mgＫＯＨ／ｇ以
上、好ましくは、１５０mgＫＯＨ／ｇ以上であることが
好ましい。高塩基性カルシウムフェネートの塩基価が１
００mgＫＯＨ／ｇ未満の場合には、ＦｅＯとの固溶体形
成が不充分になり好ましくない。
ドル油、マシン油、ダイナモ油、モーター油、シリンダ
ー油、ブライトストック等の中質および重質鉱油；牛
脂、ラード、鯨油、パーム油、ヤシ油、ナタネ油、米ヌ
カ油、大豆油等の動植物油脂；８〜２２個の炭素原子を
有する脂肪酸と１価および多価アルコールのエステル、
α−オレフィン、ポリブテン、シリコーン油、フッ素油
等の合成油；およびこれらの混合油が挙げられる。本発
明の高塩基性カルシウムフェネート中には、ＣａＣＯ3
が少なくとも塩基価に換算して１００mgＫＯＨ／ｇ以
上、好ましくは、１５０mgＫＯＨ／ｇ以上であることが
好ましい。高塩基性カルシウムフェネートの塩基価が１
００mgＫＯＨ／ｇ未満の場合には、ＦｅＯとの固溶体形
成が不充分になり好ましくない。
【０００７】本発明の潤滑剤は、固有の動粘度が４０℃
で１０００ mm2／ｓ以下が好ましく、更に好ましくは５
００ mm2／ｓ以下である。この理由は、一般に潤滑剤供
給用として用いられるポンプはギヤー方式やプランジャ
ー方式であり、このタイプのポンプは潤滑剤の粘度が高
すぎる場合、吸入不良や圧力損失の増加により給油が不
能になり潤滑剤をロールに安定供給することが出来なく
なるからである。本発明は、スケールの相転移抑制を黒
皮の成長防止に利用し、かつ、得られる潤滑剤が均一系
である点で特開昭５３−１００１３０号と異なり、高塩
基性カルシウムフェネートを利用した点で特開平５−３
０６３９７号および特開平６−２００２８２号とは全く
異なった技術である。本発明の潤滑剤には、イオウ系化
合物、リン系化合物、塩素系化合物、有機金属化合物の
ような極圧剤；ラウリルアルコール、ステアリルアルコ
ール、オレイルアルコールのようなアルコール；ポリイ
ソブチレン、アクリル酸系コポリマーのようなポリマー
等を添加し、潤滑性や付着性の向上を計ることもでき
る。
で１０００ mm2／ｓ以下が好ましく、更に好ましくは５
００ mm2／ｓ以下である。この理由は、一般に潤滑剤供
給用として用いられるポンプはギヤー方式やプランジャ
ー方式であり、このタイプのポンプは潤滑剤の粘度が高
すぎる場合、吸入不良や圧力損失の増加により給油が不
能になり潤滑剤をロールに安定供給することが出来なく
なるからである。本発明は、スケールの相転移抑制を黒
皮の成長防止に利用し、かつ、得られる潤滑剤が均一系
である点で特開昭５３−１００１３０号と異なり、高塩
基性カルシウムフェネートを利用した点で特開平５−３
０６３９７号および特開平６−２００２８２号とは全く
異なった技術である。本発明の潤滑剤には、イオウ系化
合物、リン系化合物、塩素系化合物、有機金属化合物の
ような極圧剤；ラウリルアルコール、ステアリルアルコ
ール、オレイルアルコールのようなアルコール；ポリイ
ソブチレン、アクリル酸系コポリマーのようなポリマー
等を添加し、潤滑性や付着性の向上を計ることもでき
る。
【０００８】
【作用】本発明の構成と作用について説明する。本発明
の潤滑剤は、基油に高塩基性カルシウムフェネートを加
えてなる物である。本発明に用いる高塩基性カルシウム
フェネートは公知の物質であり、たとえば、Ａｄｉｂｉ
ｓ社のＡＤＸ４００等が適用できる。高塩基性カルシウ
ムフェネネートは、アルキルフェノール、硫黄、塩基、
エチレングリコール（またはその他のアルコール）の反
応と炭酸ガスによる安定化処理で合成される。高塩基性
カルシウムフェネートの作用機構の詳細は不明である
が、本発明者らは以下の２つの作用を考えている。
の潤滑剤は、基油に高塩基性カルシウムフェネートを加
えてなる物である。本発明に用いる高塩基性カルシウム
フェネートは公知の物質であり、たとえば、Ａｄｉｂｉ
ｓ社のＡＤＸ４００等が適用できる。高塩基性カルシウ
ムフェネネートは、アルキルフェノール、硫黄、塩基、
エチレングリコール（またはその他のアルコール）の反
応と炭酸ガスによる安定化処理で合成される。高塩基性
カルシウムフェネートの作用機構の詳細は不明である
が、本発明者らは以下の２つの作用を考えている。
【０００９】第１の作用は、フェネートによる黒皮生成
である。即ち、高塩基性カルシウムフェネートをロール
に供給すると、カルシウムフェネートの一部が分解しフ
ェネート（Ｒ−Ｏ- ；Ｒは、アルキルフェノール）とな
りロール表面に吸着し、さらにアルキルフェノール（Ｒ
−）が脱離し酸素のみがロール表面に残存する。この残
存した酸素は、酸化鉄の生成を増加させる作用を示し、
その結果、ロール表面に薄い黒皮が生成する。第２の作
用は、高塩基性カルシウムフェネート中のＣａＣＯ3 に
よる圧延材表面のスケール改質作用である。即ち、Ｃａ
ＣＯ3 はロールバイト内で高温の圧延材と接触しＣａＯ
とＣＯ2 に分解する。ＣＯ2 は大気中に拡散するがＣａ
Ｏは圧延材表面のスケール（ウスタイト（ＦｅＯ）が主
成分）と反応し、表面スケールをＣａＯが固溶したウス
タイトに変える。この改質されたウスタイトは、通常の
ウスタイトに比べ、共析変態領域（３００〜５７０℃）
においてもマグネタイト（Ｆｅ3 Ｏ4 ）への変化が少な
い。この改質されたウスタイトはロール表面へ転着しに
くいため、黒皮が薄い状態で維持される。
である。即ち、高塩基性カルシウムフェネートをロール
に供給すると、カルシウムフェネートの一部が分解しフ
ェネート（Ｒ−Ｏ- ；Ｒは、アルキルフェノール）とな
りロール表面に吸着し、さらにアルキルフェノール（Ｒ
−）が脱離し酸素のみがロール表面に残存する。この残
存した酸素は、酸化鉄の生成を増加させる作用を示し、
その結果、ロール表面に薄い黒皮が生成する。第２の作
用は、高塩基性カルシウムフェネート中のＣａＣＯ3 に
よる圧延材表面のスケール改質作用である。即ち、Ｃａ
ＣＯ3 はロールバイト内で高温の圧延材と接触しＣａＯ
とＣＯ2 に分解する。ＣＯ2 は大気中に拡散するがＣａ
Ｏは圧延材表面のスケール（ウスタイト（ＦｅＯ）が主
成分）と反応し、表面スケールをＣａＯが固溶したウス
タイトに変える。この改質されたウスタイトは、通常の
ウスタイトに比べ、共析変態領域（３００〜５７０℃）
においてもマグネタイト（Ｆｅ3 Ｏ4 ）への変化が少な
い。この改質されたウスタイトはロール表面へ転着しに
くいため、黒皮が薄い状態で維持される。
【００１０】本発明に類似した発明として、特開平６−
２００２８２号に高塩基性カルシウムスルフォネート中
のＣａＣＯ3 を利用し、高炭素高合金鋳鉄ロールの肌荒
れを防止する技術が開示されている。しかし、高塩基性
カルシウムスルフォネートでは本目的を達することは出
来なかった。この理由について、本発明者らは次のよう
に考えている。即ち、高塩基性カルシウムスルフォネー
トをロールに供給するとカルシウムスルフォネートの一
部が分解し有機スルフォン酸（Ｒ−ＳＯ3 - ；Ｒは、ア
ルキルベンゼンまたはアルキルナフタレン）となりロー
ル表面に吸着し、さらにアルキルベンゼンまたはアルキ
ルナフタレン（Ｒ−）が脱離しスルフォン酸（Ｈ−ＳＯ
3 - ）となりロール表面に無機皮膜を形成する。この皮
膜は、ロール表面への酸素の供給を阻害するためロール
自身の酸化を防ぎ黒皮の生成を抑制する。
２００２８２号に高塩基性カルシウムスルフォネート中
のＣａＣＯ3 を利用し、高炭素高合金鋳鉄ロールの肌荒
れを防止する技術が開示されている。しかし、高塩基性
カルシウムスルフォネートでは本目的を達することは出
来なかった。この理由について、本発明者らは次のよう
に考えている。即ち、高塩基性カルシウムスルフォネー
トをロールに供給するとカルシウムスルフォネートの一
部が分解し有機スルフォン酸（Ｒ−ＳＯ3 - ；Ｒは、ア
ルキルベンゼンまたはアルキルナフタレン）となりロー
ル表面に吸着し、さらにアルキルベンゼンまたはアルキ
ルナフタレン（Ｒ−）が脱離しスルフォン酸（Ｈ−ＳＯ
3 - ）となりロール表面に無機皮膜を形成する。この皮
膜は、ロール表面への酸素の供給を阻害するためロール
自身の酸化を防ぎ黒皮の生成を抑制する。
【００１１】本発明において高塩基性カルシウムフェネ
ートの添加量を３０〜９０重量％と規定したのは、添加
量が３０重量％未満ではロール表面を酸化するのに充分
なフェネートおよびＣａＯとＦｅＯの固溶体形成に充分
なＣａＣＯ3 が供給されず、添加量が９０重量％以上で
はそれぞれの効果が飽和してしまうからである。本発明
の潤滑剤の製造方法は一般的な手法でよく、一例をあげ
れば、攪拌機を有するステンレス製の加熱・混合釜に、
基油と高塩基性カルシウムフェネートを所定の重量比率
で投入し、５０〜８０℃で均一になるまで攪拌すること
により製造できる。
ートの添加量を３０〜９０重量％と規定したのは、添加
量が３０重量％未満ではロール表面を酸化するのに充分
なフェネートおよびＣａＯとＦｅＯの固溶体形成に充分
なＣａＣＯ3 が供給されず、添加量が９０重量％以上で
はそれぞれの効果が飽和してしまうからである。本発明
の潤滑剤の製造方法は一般的な手法でよく、一例をあげ
れば、攪拌機を有するステンレス製の加熱・混合釜に、
基油と高塩基性カルシウムフェネートを所定の重量比率
で投入し、５０〜８０℃で均一になるまで攪拌すること
により製造できる。
【発明の効果】本発明の潤滑剤組成物を利用することに
より、熱間圧延ロールの表面に安定した黒皮を生成・維
持させることができる。
より、熱間圧延ロールの表面に安定した黒皮を生成・維
持させることができる。
【００１２】
実施例１〜１２、比較例１〜４ 基油および高塩基性カルシウムフェネートを表１に示す
重量比率で配合し、攪拌機を有するステンレス製の加熱
・混合釜中、６０℃で１時間、均一になるまで攪拌し、
実施例１〜１２、比較例１〜４の潤滑剤組成物を作成し
た。これらの組成物について、次に示す試験方法で性能
を評価し、得られた結果を表１に併記した。
重量比率で配合し、攪拌機を有するステンレス製の加熱
・混合釜中、６０℃で１時間、均一になるまで攪拌し、
実施例１〜１２、比較例１〜４の潤滑剤組成物を作成し
た。これらの組成物について、次に示す試験方法で性能
を評価し、得られた結果を表１に併記した。
【００１３】（性能試験方法） 黒皮生成試験 熱間転動摩耗試験機（図１）を用いて、ロール材に相当
する試験片の表面に生成する黒皮の膜厚を、試験後に試
験片を切断して断面を観察することにより測定した。黒
皮生成試験に用いた潤滑剤および生成した黒皮の膜厚を
表１に示す。試験条件は以下のとおりである。 （試験条件） 試験片；高炭素高合金鋳鉄ロール 相手片；Ｓ４５Ｃ 押し付け荷重；５０ｋｇｆ 回転速度；５００ｒｐｍ すべり率；５％ 試験片表面温度；６５０℃ 相手片表面温度；９００℃ 転動回数；２０００回 潤滑剤供給量；２００ml／分 潤滑剤の供給はウォーターインジェクション方式の供給
装置で行い、潤滑剤と水の混合割合は潤滑剤１に対して
水を９９とした。その潤滑剤と水の混合液体を毎分２０
０ml試験片に供給した。
する試験片の表面に生成する黒皮の膜厚を、試験後に試
験片を切断して断面を観察することにより測定した。黒
皮生成試験に用いた潤滑剤および生成した黒皮の膜厚を
表１に示す。試験条件は以下のとおりである。 （試験条件） 試験片；高炭素高合金鋳鉄ロール 相手片；Ｓ４５Ｃ 押し付け荷重；５０ｋｇｆ 回転速度；５００ｒｐｍ すべり率；５％ 試験片表面温度；６５０℃ 相手片表面温度；９００℃ 転動回数；２０００回 潤滑剤供給量；２００ml／分 潤滑剤の供給はウォーターインジェクション方式の供給
装置で行い、潤滑剤と水の混合割合は潤滑剤１に対して
水を９９とした。その潤滑剤と水の混合液体を毎分２０
０ml試験片に供給した。
【００１４】Ｅ−１２型熱間潤滑性試験 Ｅ−１２型熱間潤滑性試験機の原理は、両端を固定後誘
導加熱した試験片を給油しながらロールではさみ、すべ
り潤滑し、各種潤滑剤の耐焼き付き性を調べ潤滑性の評
価を行うものである。 (a) 型式；２段式滑り潤滑試験機 (b) ロール寸法；直径１２４mm×長さ８０mm (c) ロール材質；高炭素高合金鋳鉄ロール (d) ロール回転数；１００ｒｐｍ (e) 試験片材質；ＳＳ４００（縦２０mm×横２０mm×長
さ５８０mm） (f) 試験片温度；１０００℃ (g) 負荷荷重； 500〜4000ｋｇｆ（500 ｋｇｆ単位で荷
重を増加） (h) 潤滑剤供給方法；エアーアトマイズ（５ml／分）
導加熱した試験片を給油しながらロールではさみ、すべ
り潤滑し、各種潤滑剤の耐焼き付き性を調べ潤滑性の評
価を行うものである。 (a) 型式；２段式滑り潤滑試験機 (b) ロール寸法；直径１２４mm×長さ８０mm (c) ロール材質；高炭素高合金鋳鉄ロール (d) ロール回転数；１００ｒｐｍ (e) 試験片材質；ＳＳ４００（縦２０mm×横２０mm×長
さ５８０mm） (f) 試験片温度；１０００℃ (g) 負荷荷重； 500〜4000ｋｇｆ（500 ｋｇｆ単位で荷
重を増加） (h) 潤滑剤供給方法；エアーアトマイズ（５ml／分）
【００１５】
【表１】 表 １ 実 施 例 1 2 3 4 5 6 7 8 潤滑剤の組成 重量％ 高塩基性カルシウムフェネート （塩基価150) 50 - - - - - - 90 高塩基性カルシウムフェネート （塩基価250) - 50 - - - - - - 高塩基性カルシウムフェネート （塩基価400) - - 30 50 70 50 50 精製鉱油（ISO VG46） 50 50 70 50 30 - 30 10 トリメチロールフ゜ロハ゜ントリオレート - - - - - 50 20 - 硫化ラード - - - - - - - - リン酸トリクレジル - - - - - - - - オレイルアルコール - - - - - - - - ポリイソブチレン - - - - - - - - 高塩基性カルシウムスルフォネート （塩基価400) - - - - - - - - 潤滑剤の動粘度 （40℃,mm2/s) 150 200 200 250 900 270 260 950 黒皮厚さ（μｍ）*1 3 3 3 2 2 2 2 2 潤滑性試験（耐荷重性）（×103 (kgf)) 3.5 4.0 3.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 ＊１；試験後の試験材表面をＸＲＤにて分析したところ、黒皮成分はＦｅ2 Ｏ3 ，Ｆｅ3 Ｏ4 ，ＦｅＣｒ2 Ｏ4 が主体であり、この結果は実機の 黒皮分析結果と類似していた。 ＊２；市販熱間圧延油 ＊３；水のみ
【００１６】
【表２】 表 １（続き） 実 施 例 比較例 9 10 11 12 1 2 3*2 4*3 潤滑剤の組成 重量％ 高塩基性カルシウムフェネート （塩基価150) - - - - - - - - 高塩基性カルシウムフェネート （塩基価250) - - - - - - - - 高塩基性カルシウムフェネート （塩基価400) 50 50 50 50 20 - - - 精製鉱油（ISO VG46） 47 47 47 49 80 70 トリメチロールフ゜ロハ゜ントリオレート - - - - - - - - 硫化ラード 3 - - - - - - - リン酸トリクレジル - 3 - - - - - - オレイルアルコール - - 3 - - - - - ポリイソブチレン - - - 1 - - - - 高塩基性カルシウムスルフォネート （塩基価400) - - - - - 30 - - 潤滑剤の動粘度 （40℃,mm2/s) 260 240 235 280 170 250 80 1 黒皮厚さ（μｍ）*1 2 2 2 2 5 0.8 8 10< 潤滑性試験（耐荷重性） （×103 (kgf)) 4.0 4.0 4.0 4.0 2.5 4.0 2.5 0.5> ＊１；試験後の試験材表面をＸＲＤにて分析したところ、黒皮成分はＦｅ2 Ｏ3 ，Ｆｅ3 Ｏ4 ，ＦｅＣｒ2 Ｏ4 が主体であり、この結果は実機の 黒皮分析結果と類似していた。 ＊２；市販熱間圧延油 ＊３；水のみ
【図１】黒皮生成試験に使用した熱間転動摩耗試験機の
概略図である。
概略図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 105:04 105:28 105:32） Ｃ１０Ｎ 10:04 20:00 Ａ 20:02 20:06 Ｚ 40:24 Ｚ (72)発明者 山本 普康 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 井上 剛 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 白田 昌敬 神奈川県藤沢市辻堂神台１丁目４番１号 協同油脂株式會社内 (72)発明者 森内 勉 神奈川県藤沢市辻堂神台１丁目４番１号 協同油脂株式會社内 (72)発明者 上屋舗 宏 神奈川県藤沢市辻堂神台１丁目４番１号 協同油脂株式會社内 (72)発明者 伊原 肇 神奈川県藤沢市辻堂神台１丁目４番１号 協同油脂株式會社内
Claims (4)
- 【請求項１】 基油に、３０〜９０重量％の高塩基性カ
ルシウムフェネートを含有させたことを特徴とする鋼材
の熱間圧延用潤滑剤組成物。 - 【請求項２】 基油が、鉱油、合成油、油脂および合成
エステルの１種または２種以上の混合物であることを特
徴とする請求項１記載の鋼材の熱間圧延用潤滑剤組成
物。 - 【請求項３】 高塩基性カルシウムフェネートの塩基価
が１００mgＫＯＨ／ｇ以上であることを特徴とする請求
項１記載の鋼材の熱間圧延用潤滑剤組成物。 - 【請求項４】 潤滑剤組成物の動粘度が、４０℃におい
て１０００ mm2／ｓ以下であることを特徴とする請求項
１記載の鋼材の熱間圧延用潤滑剤組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28958794A JPH08143881A (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | 鋼材の熱間圧延用潤滑剤組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28958794A JPH08143881A (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | 鋼材の熱間圧延用潤滑剤組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08143881A true JPH08143881A (ja) | 1996-06-04 |
Family
ID=17745167
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28958794A Withdrawn JPH08143881A (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | 鋼材の熱間圧延用潤滑剤組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08143881A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102242009A (zh) * | 2010-05-12 | 2011-11-16 | 昆山信宇化学有限公司 | 金属轧制油及其制备方法 |
-
1994
- 1994-11-24 JP JP28958794A patent/JPH08143881A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102242009A (zh) * | 2010-05-12 | 2011-11-16 | 昆山信宇化学有限公司 | 金属轧制油及其制备方法 |
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