JPH08145111A - 液体封入式防振装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 全振動周波数領域にわたって動バネ定数の低
減化を図り、エンジン等の振動体において発生した振動
を有効に抑制すること。 【構成】 液体封入式防振装置ＬＭ１は、車体（図示し
ない）に連結される車体側金具１０と、エンジンブロッ
ク（図示しない）に連結されるエンジン側金具２０と、
車体側金具１０とエンジン側金具２０とを連結してエン
ジンを支持するとともに、エンジンにおいて発生した振
動を減衰させる振動減衰部３０とを備えている。振動減
衰部３０は、内側フレーム１３とインナー２４とを連結
する本体ゴム３１と、本体ゴム３１の開口を閉塞するダ
イヤフラム３３と、本体ゴム３１とダイヤフラム３３と
の間に配設される仕切りフレーム３２と、仕切りフレー
ム３２内側面に固着される可撓性仕切板３４とを備えて
いる。そして、可撓性仕切板３４は、その周縁部が蓋状
ゴム３２の内壁に固着されており、その面内には直径
０．５ｍｍの連通孔３４ａが同一円周上に等角度間隔で
６個形成されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、エンジン等の振動体を
支持するとともに、その振動を吸収するエンジンマウン
ト等の防振装置に係り、さらに詳細には、内部に液状の
流体を封入してなる液体封入式防振装置に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の液体封入式防振装置とし
ては、例えば、特開平５−１７４０号公報に記載されて
いるように、内部が仕切板によって主液室と副液室とに
区画された容器状の弾性体と、両液室を連通する絞り通
路と、両液室に封入されている液体とを備えたものが知
られている。

【０００３】この液体封入式防振装置によれば、主液室
の液体が絞り通路を通過する際に、あるいは、副液室の
液体が絞り通路を通過する際に発生する流動抵抗によっ
て、特に、エンジンシェイクに起因する振動を効果的に
減衰することができる。

【０００４】また、この他にもエンジンシェイク以外の
振動を減衰するため、図５に示すような液体封入式防振
装置ＬＭ２が提案されている。この液体封入式防振装置
ＬＭ２は、ブラケット５０を介してエンジンブロック
（図示しない）に接続される内部金具５１と、車体側に
接続される外部金具５２と、両金具５１、５２を連結す
るとともに一側が開口されている半容器状の本体ゴム５
３を備えている。また、本体ゴム５３の開口は、ダイヤ
フラム５４によって閉塞され、本体ゴム５３とダイヤフ
ラム５４とによって画定された空間は、ダイヤフラム５
４に内設された仕切板５５によって主液室５６と副液室
５７とに区画されている。さらに、主液室５６と副液室
５７とはオリフィス５８によって連通され、内部金具５
１の上端部には、カサ状プレート５９が配設されてい
る。

【０００５】この液体封入式防振装置ＬＭ２によれば、
オリフィス５８を液体Ｌが通過する際における流動抵抗
により、エンジンシェイクに起因する１０Ｈｚ〜２０Ｈ
ｚの振動周波数を有する振動が減衰される。また、カサ
状プレート５９を備えることによって、液共振が発生
し、エンジンノイズに起因する４００Ｈｚ前後の振動周
波数領域における動バネ定数の低減化を図ることができ
る。

【０００６】そして、仕切板５５は、オリフィス５８を
備えたことに伴う動バネ定数の増大を補填するため、２
００Ｈｚ程度までの振動周波数領域における動バネ定数
の低減を図るようにその特性が設定されている。

【０００７】このように、目標とする特性を実現するた
めに上記の各構成要素を設定し、本体ゴム５３の形状、
組成等をチューニングすることにより、例えば、図６に
示すような特性が得られる。ここに、図６は振動周波数
と動バネ定数との関係を示すグラフであり、縦軸は動バ
ネ定数を示し、横軸は振動周波数を示している。また、
実線は上記構成を備えた液体封入式防振装置ＬＭ２を、
破線はカサ状プレート５９を備えていない液体封入式防
振装置を示している。

【０００８】カサ状プレート５９を備えていない液体封
入式防振装置では、３００Ｈｚ〜４００Ｈｚの振動周波
数領域において動バネ定数のピークが現れており、かか
る領域における防振性能が悪化することとなる。

【０００９】一方、カサ状プレート５９を備えている液
体封入式防振装置ＬＭ２では、３００Ｈｚ〜４００Ｈｚ
の振動周波数領域における動バネ定数のピークが解消さ
れている。したがって、カサ状プレート５９を備えるこ
とによりエンジンノイズに起因する振動を抑制すること
ができることとなる。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
液体封入式防振装置ＬＭ２におけるオリフィス５８、カ
サ状プレート５９等といった本体ゴム５３以外の構成要
素は、狙った所定振動周波数領域における減衰効果、動
バネ定数の低減化を図るためのものであり、全振動周波
数領域にわたって動バネ定数を低減化することはできな
いという問題があった。

【００１１】すなわち、カサ状プレート５９によって振
動周波数が４００Ｈｚ近傍での動バネ定数の低減化を図
ると、図６に示すように４００Ｈｚ近傍における動バネ
定数は低減するものの、その前後の振動周波数領域にお
ける動バネ定数は、反共振によって増大してしまうとい
う問題があった。

【００１２】また、図７に示すように、仕切板５５の剛
性をチューニングするにあたっても問題がある。ここ
に、図７は振動周波数と動バネ定数との関係を示すグラ
フであり、縦軸は動バネ定数を示し、横軸は振動周波数
を示している。また、実線は高剛性の仕切板を備えた液
体封入式防振装置の動バネ特性を、破線は低剛性の仕切
板を備えた液体封入式防振装置の動バネ特性を示してい
る。

【００１３】図から読み取れるように、仕切板５５の剛
性を高くすれば、低振動周波数領域における動バネ定数
が増大し、高振動周波数領域における動バネ定数が低減
する。一方、仕切板５５の剛性を低くすれば、低振動周
波数領域における動バネ定数が増大し、高振動周波数領
域における動バネ定数が低減する。

【００１４】一方、本体ゴム５３の剛性を低減化すれ
ば、全振動周波数領域にわたる動バネ定数の低減化が期
待できるものの、その耐久性を考慮すると大幅に動バネ
定数を低減化することはできないという問題があった。

【００１５】このように、従来例に係る液体封入式防振
装置ＬＭ２では、動バネ定数の凹凸が大きく、全振動周
波数領域にわたって動バネ定数の低減化を図ることがで
きず、エンジン等の振動体から発生した振動を有効に抑
制することができないという問題を有していた。

【００１６】本発明は、前記従来の問題点を解消するた
めになされたものであり、全振動周波数領域にわたって
動バネ定数の低減化を図り、エンジン等の振動体におい
て発生した振動を有効に抑制することを目的とする。

【００１７】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
本発明に係る液体封入式防振装置は、エンジン等の振動
体に連結される第１金具と、車体側に連結される第２金
具と、前記第１金具と前記第２金具とを連結するととも
に、一側が開口する半容器状の第１弾性体と、その第１
弾性体の開口縁部と連結され、前記第１弾性体の開口を
閉塞する第２弾性体と、前記第１弾性体と前記第２弾性
体とにより密封形成される空間に封入された液体と、前
記空間を前記第１弾性体を室壁とする主液室と、前記第
２弾性体を室壁とする副液室とに区画するとともに、前
記主液室と前記副液室とを連通する連通孔を有する可撓
性仕切板と、前記主液室と前記副液室とを連通する絞り
連通路とを構成として備える。

【００１８】

【作用】上記構成を備えた本発明に係る液体封入式防振
装置では、エンジン等の振動体から第１金具に振動が伝
達されると、第１弾性体が変形して第１液室容積、及び
第２液室容積が変化する。すると、第１液室容積が減少
した場合には、絞り連通路を介して第１液室内の液体が
第２液室へ移動し、第２液室容積が減少した場合には、
第２液室内の液体が第１液室へ移動する。そして、液体
が絞り連通路を通過する際に発生する流動抵抗によって
振動が減衰される。

【００１９】また、液体は絞り連通路を介して両液室間
を移動するほかに、可撓性仕切板に形成されている連通
孔を介しても、両液室間を移動する。そして、液体が連
通孔を通過する際に発生する流動抵抗によって振動が減
衰される。

【００２０】この結果、エンジン等の振動体において発
生した振動は、液体封入式防振装置において抑制される
こととなり、第２金具を介して車体側に伝達され難くな
る。ここで、可撓性仕切板は、外力の作用に伴い変形す
る性質を有しているので、振動の伝達に起因する第１弾
性体の変形、及び両液室容積の変化にともなってたわみ
が生じる。そして、このたわみは、振動周波数が低い場
合には大きくなるので、可撓性仕切板の連通孔が有する
孔面積も大きくなり、連通孔を介して両液室を往来する
液体の流量も多くなる。この結果、同じ剛性を備える可
撓性仕切板と比較して、その剛性が低下する。

【００２１】一方、振動周波数が高い場合には、たわみ
が小さくなるので、可撓性仕切板の連通孔が有する孔面
積はほとんど変化せず、連通孔を介して両液室を往来す
る液体の流量も少なくなる。この結果、連通孔を備えな
い同じ剛性の可撓性仕切板と同等の剛性が得られること
となる。

【００２２】このように、低振動周波数領域において
は、可撓性仕切板の剛性が低下し、高振動周波数領域に
おいては、可撓性仕切板が本来備える剛性を示すので、
全振動周波数領域において動バネ定数の低減化が実現さ
れることとなる。

【００２３】

【実施例】以下、本発明を液体封入式防振装置に具体化
した一実施例について図面を参照して説明する。

【００２４】先ず、本実施例に係る液体封入式防振装置
ＬＭ１の構成について図１及び図２を参照して説明す
る。液体封入式防振装置ＬＭ１は、車体（図示しない）
に連結される車体側金具１０と、エンジンブロック（図
示しない）に連結されるエンジン側金具２０と、車体側
金具１０とエンジン側金具２０とを連結してエンジンを
支持するとともに、エンジンにおいて発生した振動を減
衰させる振動減衰部３０とを備えている。

【００２５】車体側金具１０は、車体に直接連結される
車体側ブラケット１１と、車体側ブラケット１１に固着
される本体ケース１２と、本体ケース１２に係合される
内側フレーム１３とを備えている。

【００２６】車体側ブラケット１１は、正面から見て略
チャンネル状に形成されており、その開放端には、ボル
ト２５を介して車体に連結するための取付部１１ａが形
成されている。また、その天井部分には、インナー（後
述する）が揺動した際に、車体側ブラケット１１と干渉
することを避けるための開口部１１ｂが形成されてい
る。

【００２７】本体ケース１２は、有底筒状の金属製ケー
スであり、底面にはインナーが揺動した際に、インナー
との干渉を避けるための開口部１２ａが形成されてい
る。また、上部開口縁部には、内側フレーム１３の係合
部が係合されるフランジ状の被係合部１２ｂが形成され
ている。内側フレーム１３は、底面近傍において絞り込
みが施された筒状の金属製フレームであり、その上側開
口縁部には、本体ケース１２の被係合部１２ｂに係合す
る断面コの字状の係合部１３ａが形成されている。

【００２８】そして、車体側ブラケット１１は、取付部
１１ａを介して車体に連結され、本体ケース１２は、底
面において車体側ブラケット１１の天井部と接合されて
いる。また、内側フレーム１３は、係合部１３ａを介し
て本体ケース１２の被係合部１２ｂに係合されるととも
に、本体ケース１２の内周壁とほぼ密接するように配設
されている。

【００２９】次に、エンジン側金具２０は、エンジンブ
ロック側ブラケット（図示しない）に連結されるエンジ
ン側ブラケット２１と、ボルト２５を介してエンジン側
ブラケット２１が連結されるインナー２４とを備えてい
る。

【００３０】エンジン側ブラケット２１は、エンジンブ
ロック側ブラケットに直接連結される取付部２１ａと、
インナー２４が揺動した際に車体側ブラケット１１と直
接接触することを防止するためのブラケットガード２２
とを備えており、ブラケットガード２２には、ストッパ
ゴム２３が装着されている。インナー２４は、下部から
上部に向けて拡径形成される略円柱状の金属製部材であ
り、その底面にはボルト２５に対応するボルト孔２４ａ
が形成されている。

【００３１】振動減衰部３０は、内側フレーム１３とイ
ンナー２４とを連結する本体ゴム３１と、本体ゴム３１
の開口を閉塞するダイヤフラム３３と、本体ゴム３１と
ダイヤフラム３３との間に配設される仕切りフレーム３
２と、仕切りフレーム３２の内面に固着支持されている
可撓性仕切板３４とを備えている。

【００３２】本体ゴム３１は、上方が開放され、底部が
厚く形成されている半容器状の防振材であり、肉厚形成
された底部には、インナー２４の形状に対応するインナ
ー装着孔３１ａが形成されている。また、開口縁部に
は、仕切りフレーム３２の接合部３２ａを受けるフラン
ジ状の被接合部３１ｂが形成されている。

【００３３】仕切りフレーム３２は、上部から下部に向
けて拡径される円筒状のゴム製部材であり、上部開口は
ダイヤフラム３３によって閉塞されている。また、下部
開口縁部には、本体ゴム３１の被接合部３１ｂに対応す
るフランジ状の係合部３２ａが形成されている。

【００３４】ダイヤフラム３３は、合成樹脂材料からな
り、その周縁部には、ダイヤフラム３３を内側フレーム
１３、及び仕切りフレーム３２に対して固定する固定金
具３３ａが一体に形成されている。ダイヤフラム３３が
内側フレーム１３に固定されることによって、本体ゴム
３１の開口が閉塞されることとなる。

【００３５】可撓性仕切板３４は、その周縁部が仕切り
フレーム３２の内壁に固着されている、厚さ２．５ｍ
ｍ、ゴム硬度６０度の円板状の仕切板であり、図２に示
すように、その面内には、直径０．５ｍｍの連通孔３４
ａが６個形成されている。そして、各連通孔３４ａは、
可撓性仕切板３４が応力を受けた際の変形を均一化する
ため、同一円周上に等角度間隔で形成されている。な
お、連通孔３４ａの直径は０．５ｍｍ以下であればよ
い。

【００３６】上記構成の下、本体ゴム３１の側周面外側
には、内側フレーム１３が加硫接着されており、本体ゴ
ム３１のインナー装着孔３１ａには、インナー２４が加
硫接着されている。したがって、インナー２４（エンジ
ン側金具２０）は、本体ゴム３１を介して、内側フレー
ム１３（車体側金具１０）に対して揺動自在に支持され
ていることとなる。

【００３７】そして、本体ゴム３１の被接合部３１ｂと
仕切りフレーム３２の接合部３２ａとが接合されること
により、本体ゴム３１と可撓性仕切板３４との間におい
て、エチレングリコール等の液体Ｌを封止するための主
液室４０が形成される。また、仕切りフレーム３２と可
撓性仕切板３４との間には、エチレングリコール等の液
体Ｌを封止するための副液室４１が形成されている。

【００３８】また、ダイヤフラム３３は、固定金具３３
ａが本体ゴム３１の被接合部３１ｂ、及び仕切りフレー
ム３２の接合部３２ａとともに、内側フレーム１３の係
合部１３ａにおいてかしめられることにより、内側フレ
ーム１３に対して固定されている。この結果、ダイヤフ
ラム３３は、仕切りフレーム３２を介在させて、本体ゴ
ム３１の開口を閉塞することとなる。

【００３９】さらに、仕切りフレーム３２の外側側面と
固定金具３３ａとによって、主液室４０と副液室４１と
を連通するオリフィス４３が形成されている。このオリ
フィス４３は、仕切りフレーム３２に形成されている図
示しない開口部によって主液室４０と連結され、同じく
仕切りフレーム３２に形成されている図示しない開口部
によって副液室４１と連結されている。

【００４０】また、本体ケース１２の被係合部１２ｂか
ら上部は、ダイヤフラム３３への埃の付着、かしめられ
た部位への埃の浸入等を防止するためゴム材料製のカバ
ー３５によって覆われている。そして、ダイヤフラム３
３とカバー３５とによって囲まれた空間は空気室となっ
ており、この空気室はカバー３５に形成された空気抜き
孔（図示しない）を介して大気と連通している。

【００４１】次に、上記構成を備えた本実施例に係る液
体封入式防振装置ＬＭ１の作用について説明する。振動
体であるエンジンにおいて発生した振動は、エンジン側
ブラケット２１を介してインナー２４に伝達される。か
かるインナー２４は、本体ゴム３１によって揺動自在に
支持されているので、伝達された振動にともなって揺動
するとともに、本体ゴム３１を変形させて主液室４０の
容積を変化させる。

【００４２】このように、主液室４０の容積が減少する
ことにより、主液室４０の液体Ｌはオリフィス４３を介
して副液室４１へと移動し、液体Ｌがオリフィス４３を
通過する際に発生する流動抵抗により、１０Ｈｚ〜２０
Ｈｚの振動周波数を有する振動が吸収され、車体への振
動の伝達が抑制される。

【００４３】また、エンジンの振動は断続的に発生する
ものであるから、これに応じて主液室４０の容積も断続
的に変化する。この結果、主液室４０内に封入されてい
る液体Ｌは、主液室４０の容積変化に合わせて揺り動か
され、液体Ｌに振動が発生する。

【００４４】しかしながら、可撓性仕切板３４には、６
個の連通孔３４ａが同一円周上に等角度間隔で形成され
ており、伝達された振動周波数が低い場合には、この連
通孔３４ａを通過することによっても主液室４０から副
液室４１へと液体Ｌが移動する。したがって、液体Ｌに
発生した振動のうち低振動周波数の振動成分は、低剛性
化した可撓性仕切板３４によって吸収されることとな
る。

【００４５】すなわち、振動周波数が低い場合には、可
撓性仕切板３４は大きく変位するので、連通孔３４ａが
大きく変形するとともに連通孔３４ａの面積が大きくな
る。この結果、連通孔３４ａを介して主液室４０から副
液室４１に向かって移動する液体Ｌの通過量が増大し、
低剛性の仕切板を用いた場合と近似する動バネ定数が得
られるのである。

【００４６】一方、振動周波数が高い場合には、可撓性
仕切板３４はほとんど変位しないので、連通孔３４ａが
変形することはなく、連通孔３４ａの面積は変わらな
い。この結果、液体Ｌは連通孔３４ａを介して主液室４
０から副液室４１に向かって殆ど移動しなくなり、連通
孔３４ａを有しない仕切板を用いた場合と近似する動バ
ネ定数が得られるのである。

【００４７】ここで、この理由について図３を参照して
説明する。ここに、図３は可撓性仕切板３４に形成され
る連通孔３４ａの数の違いによる通路面積と変位との関
係を示すグラフであり、縦軸は通路面積を示し、横軸は
可撓性仕切板３４の上下方向への変位を示している。ま
た、実線は連通孔３４ａの数が少ない場合の関係を示
し、破線は連通孔３４ａの数が多い場合の関係を示して
いる。

【００４８】変位の小さい領域、すなわち、振動周波数
が高い領域においては、連通孔３４ａの数の多少とは関
係なく通路面積は殆ど０ｍｍ² に近い。したがって、連
通孔３４ａを有しない仕切板と同程度の剛性を示すこと
となり、図４において示す高剛性の仕切板と同様な振る
舞いを見せる。

【００４９】一方、変位の大きい領域、すなわち、振動
周波数が低い領域においては、連通孔３４ａの多少によ
り通路面積が異なってくるものの、通路面積が増大する
点においては共通している。こうして通路面積が増大す
ると、液体Ｌが可撓性仕切板３４を通過する通過量は増
加する。この結果、可撓性仕切板３４は、液体Ｌの変動
を抑制し難くなり、低剛性の仕切板として機能し、図４
において示す低剛性の仕切板と同様な振る舞いを見せ
る。

【００５０】このように、可撓性仕切板３４に連通孔３
４ａを形成することにより、低振動周波数領域では、剛
性が低い仕切板と同程度の低い動バネ定数を示し、高振
動周波数領域では、可撓性仕切板３４が元来有する高剛
性仕切板としての低い動バネ定数を示す。

【００５１】また、グラフから分かるように、通路面積
は、連通孔３４ａの数が多い場合には、より小さな変位
領域で急激に増大し、連通孔３４ａの数が少ない場合に
は、より大きな変位領域で緩やかに増大している。した
がって、連通孔３４ａの多少はチューニング要素とな
り、所望の動バネ特性を示す連通孔３４ａの数とすれば
よい。

【００５２】次に、本実施例に係る液体封入式防振装置
ＬＭ１の動バネ特性について図４を参照して説明する。
ここに、図４は本実施例に係る液体封入式防振装置ＬＭ
１における特性を示すグラフであり、縦軸は動バネ定数
を示し、横軸は振動周波数を示している。また、実線は
連通孔３４ａを有する剛性が高い可撓性仕切板３４を備
えた場合の特性を示し、破線は連通孔３４ａの無い高剛
性の仕切板を備えた場合の特性を示し、一点鎖線は連通
孔３４ａの無い低剛性の仕切板を備えた場合の特性を示
している。

【００５３】グラフから分かるように、可撓性仕切板３
４を備えた液体封入式防振装置ＬＭ１は、低振動周波数
領域では、低振動周波数領域で低い動バネ定数を示す低
剛性の仕切板を備えた防振装置と同様の振る舞いを示し
ている。一方、高振動周波数領域では、低剛性の仕切板
と比較してより高い振動周波数領域まで低い動バネ定数
を示す高剛性の仕切板を備えた防振装置と同様の振る舞
いを示している。

【００５４】また、連通孔３４ａを有さない高剛性の仕
切板では顕著であった３００Ｈｚ付近のピークが消失さ
れており、カサ状プレートを備えた場合と同様の減衰効
果が得られている。さらに、図６と比較して分かるよう
に、カサ状プレートによって振動を減衰する場合に問題
となっていた２００Ｈｚ近傍、あるいは、４００Ｈｚ超
の領域における反共振に起因する動バネ定数の増加は現
れておらず、より平滑な動バネ特性が得られている。

【００５５】以上、実施例に基づき詳細に説明した通
り、本実施例に係る液体封入式防振装置ＬＭ１は、連通
孔３４ａが形成されている高剛性の可撓性仕切板３４を
備えている。したがって、低い振動周波数領域では、可
撓性仕切板３４が大きく変位して連通孔３４ａの孔面積
が増加するので、主液室４０から副液室４１へ向かう液
体Ｌの通過量が増大して剛性の低い仕切板としての特性
を示し、動バネ定数が低減される。

【００５６】一方、高い振動周波数領域では、可撓性仕
切板３４は殆ど変位せず、連通孔３４ａの孔面積も変化
しないので、主液室４０から副液室４１へ液体Ｌは通過
し難くなり、可撓性仕切板３４が元来有する剛性の高い
仕切板として機能し、高振動周波数領域における動バネ
定数が低減される。

【００５７】この結果、特定の振動周波数領域における
動バネ定数の低減化のみを実現することができた従来液
体封入式防振装置と異なり、低振動周波数領域、高振動
周波数領域を問わず全振動周波数領域にわたって動バネ
定数の低減化を実現することができる。

【００５８】また、カサ状プレートを備えることなく、
３００Ｈｚ〜４００Ｈｚの振動周波数領域における動バ
ネ定数を低減化することができる。したがって、カサ状
プレートを備えた場合と異なり、反共振による動バネ定
数の増加はなく、また、製品コストを低下させることが
できる。

【００５９】さらに、オリフィス４３のように連通通路
でなく、薄い円板状の仕切板に形成された連通孔３４ａ
により、主液室４０と副液室４１の間における液体の移
動を実現しているので、減衰係数への影響はほとんど考
慮しなくてよい。

【００６０】なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範
囲で種々の変形改良が可能である。例えば、本実施例で
は、同一円周上に等角度間隔に形成された６個の連通孔
３４ａを有する可撓性仕切板３４を用いて説明したが、
連通孔３４ａの数の多少はチューニング要素であり、所
望の動バネ特性を得ることができる数とすればよい。

【００６１】また、連通孔３４ａの直径を０．５ｍｍと
したが、高振動周波数領域において主液室４０と副液室
４１間の液体の移動を規制する大きさであればよく、
０．５ｍｍ以下であればかかる液体の移動を規制するこ
とができる。さらに、可撓性仕切板３４の厚みは２．５
ｍｍに限られるものでなく、用いる材料の硬度等によっ
て決定すればよいことである。

【００６２】さらに、可撓性仕切板３４としてゴム硬度
６０度のゴム製円板材を用いているが、条件に応じて所
望の動バネ定数を実現するゴム硬度とすればよい。ま
た、ゴム製円板材に代えて、合成樹脂等の材料を用いて
もよい。

【００６３】なお、以上の実施例から把握することがで
きる請求項以外の技術的思想について、以下にその効果
とともに記載する。 （１）請求項１に記載の液体封入式防振装置において、
前記可撓性仕切板は、１または２以上の連通孔を備えて
いることを特徴とする液体封入式防振装置。

【００６４】可撓性仕切板には、少なくとも１つの連通
孔が形成されていれば主液室と副液室間の液体の移動を
許容することができ、その数の多少によって可撓性仕切
板を通過する液体の通過量を定めることができる。すな
わち、連通孔の数によって可撓性仕切板の低剛性化の度
合いを調整することができる。

【００６５】（２）請求項１または（１）に記載の液体
封入式防振装置において、前記可撓性仕切板に備えられ
いる連通孔は０．５ｍｍ以下の直径を有することを特徴
とする液体封入式防振装置。

【００６６】かかる構成を備える場合には、高振動周波
数領域において可撓性仕切板の剛性を、連通孔を有しな
い可撓性仕切板と同程度の剛性に保持することができ
る。すなわち、連通孔の直径が大きすぎれば、常に、主
液室と副液室間における液体の移動を許容することにな
り、１の可撓性仕切板によって全振動周波数領域におけ
る動バネ定数の低減化を実現することができないからで
ある。

【００６７】

【発明の効果】以上説明した通り本発明に係る液体封入
式防振装置は、全振動周波数領域にわたって動バネ定数
の低減化を図ることができる。また、エンジン等の振動
体において発生した振動を有効に抑制することができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】 液体封入式防振装置の正面断面図。

【図２】 可撓性仕切板の全体構成を示す斜視図。

【図３】 可撓性仕切板における通路面積と変位との関
係を示すグラフ。

【図４】 液体封入式防振装置の特性を示すグラフ。

【図５】 従来例に係る液体封入式防振装置の正面断面
図。

【図６】 カサ状プレートの有無による液体封入式防振
装置の特性を示すグラフ。

【図７】 仕切板の剛性の違いによる液体封入式防振装
置の特性を示すグラフ。

【符号の説明】

１０…本体側金具、１１…車体側ブラケット、１２…本
体ケース、１３…内側フレーム、２０…エンジン側金
具、２１…エンジン側ブラケット、２４…インナー、３
０…振動減衰部、３１…本体ゴム、３２…仕切りフレー
ム、３３…ダイヤフラム、３４…可撓性仕切板、４０…
主液室、４１…副液室、４３…オリフィス、ＬＭ１…液
体封入式防振装置

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 エンジン等の振動体に連結される第１金
   具と、 車体側に連結される第２金具と、 前記第１金具と前記第２金具とを連結するとともに、一
   側が開口する半容器状の第１弾性体と、 その第１弾性体の開口縁部と連結され、前記第１弾性体
   の開口を閉塞する第２弾性体と、 前記第１弾性体と前記第２弾性体とにより密封形成され
   る空間に封入された液体と、 前記空間を前記第１弾性体を室壁とする主液室と、前記
   第２弾性体を室壁とする副液室とに区画するとともに、
   前記主液室と前記副液室とを連通する連通孔を有する可
   撓性仕切板と、 前記主液室と前記副液室とを連通する絞り連通路とを備
   えたことを特徴とする液体封入式防振装置。