JPH08156046A

JPH08156046A - 射出成形機

Info

Publication number: JPH08156046A
Application number: JP30211194A
Authority: JP
Inventors: Yoshiya Taniguchi; 吉哉谷口
Original assignee: Toyo Machinery and Metal Co Ltd
Current assignee: Toyo Innovex Co Ltd
Priority date: 1994-12-06
Filing date: 1994-12-06
Publication date: 1996-06-18

Abstract

(57)【要約】【目的】射出系メカニズムの駆動源として電動サーボ
モータを用いる射出成形機において、射出系メカニズム
の各部品の小型・軽量化を図り、諸性能を向上させると
共に、コストダウンを可能とすること。【構成】加熱シリンダ内のスクリューを電動サーボモ
ータによって回転させつつ後退させて可塑化・計量を行
い、スクリューを電動サーボモータの回転力を直線運動
に変換する回転→直線運動変換メカニズムによって前進
させることにより、溶融樹脂の金型内への射出充填を行
うインラインスクリュー式の射出成形機において、スク
リューの定格最大射出ストロークを、スクリュー径の６
倍以上に設定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、インラインスクリュー
式の射出成形機に係り、特に、少なくとも射出系メカニ
ズムの駆動源（可塑化・計量の駆動源並びに射出充填の
駆動源）として、電動サーボモータを用いた射出成形機
に関する。

【０００２】

【従来の技術】射出系メカニズムの駆動源として電動サ
ーボモータを用いるインラインスクリュー式の射出成形
機は公知であり、射出用油圧シリンダなどの油圧駆動源
を用いたインラインスクリュー式の射出成形機と較べ
て、速度や圧力を精緻にフィードバック制御できること
から、近時多数の機種に採用されている。

【０００３】図５〜図７は斯る従来のサーボモータ駆動
の射出成形機を示す図で、図５は射出成形機の射出メカ
ニズムにおける主として可塑化・計量駆動系の構成を示
す要部断面図、図６は射出成形機の射出メカニズムにお
ける主として射出充填駆動系の構成を示す要部断面図、
図７はスクリュー回転用サーボモータ及び射出用サーボ
モータとこの回転を受けるプーリとの関係を示す説明図
である。

【０００４】図５において、５１は固定的に配設された
保持ブロック、５２はその後端を保持ブロック５１に固
定された加熱シリンダ、５３は加熱シリンダ５２内に回
転並びに前後動自在であるように内蔵されたスクリュ
ー、５４は図示せぬホッパーからの樹脂材料（原料）を
スクリュー５３後部に供給するための落下受口である。
５５はスクリュー回転用サーボモータ（電動サーボモー
タ）で、その出力軸５５ａにはプーリ５６が固着されて
いる。５７は固定的に配設された支持体で、軸受を介し
て中空軸体５８を回転自在に保持している。５９は中空
軸体５８の一端に固着されたプーリで、このプーリ５９
と上記プーリ５６との間にはタイミングベルト６０が掛
け渡されている。

【０００５】６１は、中空軸体５８の他端内周部に固着
されたスプライン駆動回転体で、このスプライン駆動回
転体６１には、回転駆動軸６２がスプライン軸結合され
ている。６３は回転駆動軸６２の一端に固着された連結
体で、この連結体６３には前記スクリュー５３の後端部
が固着されている。６４は軸受を介して連結体６３を回
転自在に保持した移動ブロックで、前後動自在であるよ
うに保持されている。

【０００６】次に、図６の構成について説明する。な
お、図６において図５の構成と同一のものには、同一符
号を付してある。図６において、６５は射出用サーボモ
ータ（電動サーボモータ）で、その出力軸６５ａにはプ
ーリ６６が固着されている。６７は固定的に配設された
支持体で、前記保持ブロック５１と対向配置されてい
る。６８，６９は、軸受を介して保持ブロック５１並び
に支持体６７に回転自在に保持されたボールネジで、そ
の一端部にはプーリ７０，７１がそれぞれ固着されてお
り、各プーリ７０，７１と上記プーリ６６との間にはタ
イミングベルト７２が掛け渡されている。７３，７４
は、ボールネジ６８，６９にそれぞれ螺合したナット体
で、このナット体７３，７４は前記移動ブロック６４に
固着されている。

【０００７】図７に示すように、スクリュー回転用サー
ボモータ５５の回転は、プーリ５６，タイミングベルト
６０を介して、大径のプーリ５９に伝達されるようにな
っており、また、射出用サーボモータ６５の回転は、プ
ーリ６６，タイミングベルト７２を介して、２つの大径
のプーリ７０，７１に伝達されるようになっている。な
お、射出用サーボモータ６５とこの回転を受けるプーリ
７０，７１との位置関係は、図７と図６とでは異なる
が、図６では図示の都合上、射出用サーボモータ６５を
図面上部に位置させてある。

【０００８】次に、上記構成の動作を説明する。可塑化
・計量行程時には、スクリュー回転用サーボモータ５５
を所定方向に回転させ、プーリ５６，タイミングベルト
６０を介して、一体化されたプーリ５９，中空軸体５
８，スプライン駆動回転体６１を回転させる。これによ
って、スプライン駆動回転体６１とスプライン軸結合さ
れた回転駆動軸６２が回転し、回転駆動軸６２と連結体
６３によって一体化されたスクリュー５３が、所定方向
に回転駆動される。このスクリュー５３の回転によって
樹脂材料は混練・可塑化されつつ前方に移送され、スク
リュー５３の前方側に溶融樹脂が貯えられるにつれて、
スクリュー５３は溶融樹脂からの反力を受けて後退す
る。

【０００９】また、射出充填行程時には、射出用サーボ
モータ６５を所定方向に回転させ、プーリ６６，タイミ
ングベルト７２を介して、一体化されたプーリ７０，ボ
ールネジ６８、及びプーリ７１，ボールネジ６９をそれ
ぞれ回転させる。これによって、各ボールネジ６８，６
９と螺合され且つ回転規制された各ナット体７３，７４
が、ボールネジ６８，６９に沿って前進し、これと一体
化された移動ブロック６４が前進する。したがって、移
動ブロック６４と共に軸方向に移動するスクリュー５３
が前進して、金型内への溶融樹脂の射出充填が行われ
る。

【００１０】ところで、インライン式の射出成形機にお
ける射出容量は、スクリューの直径（以下、スクリュー
径と称す）と射出ストローク（スクリューの前進ストロ
ーク）との積で決まるが、従来の射出成形機において
は、スクリューの定格最大射出ストロークは、スクリュ
ー径の３〜４倍となっていた。また、型締力によって射
出容量が決まることから、定格の最大型締力が与えられ
れば、スクリュー径と定格最大射出ストロークとの上記
した関係から、スクリュー径と定格最大射出ストローク
とは自ずと決定されるものとされていた。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】ここで、スクリューの
定格最大射出ストロークを、スクリュー径の３〜４倍に
設定していた理由について考察する。射出成形機は元々
油圧駆動源を用いるものを主体として発展してきたもの
であり、射出充填の駆動源として油圧シリンダを用いる
ものにあっては、射出充填用のパワーは十二分に確保で
き、射出ストロークとスクリュー径との関係は、もっぱ
ら可塑化・計量時の混練・可塑化のバラツキを抑えるこ
とを主体として決定されていたものと思われる。すなわ
ち、最大射出ストロークがスクリュー径の３〜４倍を超
えないように規制することで、射出される１ショット分
の溶融樹脂が、原料供給位置（スクリュー後部）からス
クリューの先端に至るまでの期間をある程度確保できる
ようにし、充分な可塑化・溶融を図るようにしていた。

【００１２】そして、従来の電動サーボモータ駆動の射
出成形機にあっては、定格最大射出ストロークをスクリ
ュー径の３〜４倍に設定するという油圧式の射出成形機
の慣習をそのまま踏襲し、スクリューデザインについて
も、油圧式の射出成形機と同等のものを用いるようにし
ていた。すなわち、スクリュー径をある程度以上の大き
さにし、射出容量を射出ストロークの最大値をさほど大
きくすることなく、スクリュー径でかせぐ手法をとって
いた。

【００１３】ところが、射出力（スクリュー推進力）
は、スクリュー径と射出圧力（射出樹脂圧）との積であ
ることから、スクリュー径がある程度以上の大きさであ
ると、射出力（スクリュー推進力）を大きく確保する必
要がある（すなわち、スクリュー推進力はスクリュー半
径の２乗と比例する）。そして、電動サーボモータ駆動
の射出成形機では、回転→直線運動変換メカニズムを用
いているため、比較的大きな射出用のパワーを得るに
は、図６，７に示したように、射出用サーボモータ６５
の出力軸６５ａのプーリ６６の径に対し、これの回転を
受けるプーリ７０，７１の径を格段に大きくして減速比
を稼ぎ、射出用のパワーを得る必要がある。また、大き
な荷重に耐えるボールネジ製品が希少であるため、２本
ボールネジ６８，６９を用いて荷重を分散させるので、
部品点数が増す。

【００１４】さらに、上記したように径の大きいスクリ
ューを用いるので、射出メカニズム系の全ての部品（減
速機構，ボールネジ，ベアリング等）が大きくなり、こ
のため慣性力が大きくなるため、射出の立ち上り／立ち
下がりの応答性が悪くなり、射出性能が劣化する虞があ
る。

【００１５】本発明は上記の点に鑑みなされたもので、
その目的とするところは、射出系メカニズムの駆動源と
して電動サーボモータを用いる射出成形機において、射
出系メカニズムの各部品の小型・軽量化が図れ、諸性能
を向上し得ると共に、コストダウンが可能な射出成形機
を提供することにある。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明は上記した目的を
達成するため、加熱シリンダ内のスクリューを電動サー
ボモータによって回転させつつ後退させて可塑化・計量
を行い、スクリューを電動サーボモータの回転力を直線
運動に変換する回転→直線運動変換メカニズムによって
前進させることにより、溶融樹脂の金型内への射出充填
を行うインラインスクリュー式の射出成形機において、
スクリューの定格最大射出ストロークを、スクリュー径
の６倍以上に設定するように、構成される。

【００１７】

【作用】定格最大射出ストロークをスクリュー径の６倍
以上に設定することにより、スクリュー径を小さくして
も、射出ストロークを大きくすることで、従来と同等の
射出容量を得ることができる。したがって、スクリュー
径が小さくなることにより、射出メカニズム系の全ての
部品を小型・軽量化でき、慣性力が小さくなって応答性
能がアップする。また、このことと、射出用のパワー
（スクリューの前進駆動力）が小さくて済むため減速比
が低くできることとから部品径を小さくでき、この点か
らも部品を小型・軽量化でき、応答性がよくなり、精緻
なコントロールが可能となる。さらに、部品を小型化で
きることから、コストダウンが可能となる。

【００１８】さらにまた、射出ストロークが従来より大
きいので、射出される１ショット分の溶融樹脂が、原料
供給位置（スクリュー後部）からスクリューの先端に至
るまでの期間が短く（加熱シリンダ内での滞留期間が短
く）、長い期間加熱されないので、熱履歴による悪影響
を受けることがなくなる。

【００１９】さらにまた、単位射出ストローク当たりの
射出樹脂量が従来より少なくなるので（射出分解能が向
上するので）、クッション量の管理等が容易・確実とな
って、この点でも射出性能が向上する。

【００２０】さらにまた、射出量に対するサックバック
の比率（量）が少なくて済み、且つサックバック制御量
が安定し、「シルバー」や「やけ」や「くもり」の発生
が著しく減少する。

【００２１】なお、スクリュー径を小さくし射出ストロ
ークを大きくすることによって、加熱シリンダ内での樹
脂の滞留期間が短くなることに対しては、スクリューデ
ザインを改良し、加熱シリンダの後部側の温度管理を適
正なものにすることで、対処できる。

【００２２】

【実施例】以下、本発明の１実施例を図１〜図４によっ
て説明する。図１は本実施例に係る射出成形機の射出メ
カニズムの要部断平面図、図２は図１のサーボモータと
プーリとの関係を示す説明図、図３は本実施例に係る射
出成形機の射出メカニズムの要部断正面図である。ま
た、図４は、本実施例と図５〜図７に示した従来例とに
おける諸仕様を対比して示す表図である。

【００２３】図１において、１は固定的に配設された保
持ブロック（ヘッドストック）、２は保持ブロック１に
その後端側を保持された加熱シリンダで、その外周部に
は図示していないが、公知のバンドヒータが巻装されて
いる。３は加熱シリンダ２内に回転並びに前後動自在で
あるように内蔵されたスクリューである。また、４はは
後述する一方向クラッチを含む連結機構で、スクリュー
３の後端側とモータ駆動される駆動軸５の先端側とを連
結しており、駆動軸５の前後進運動をスクリュー３に伝
達し、また駆動軸５の回転をスクリュー３に選択的に伝
達可能となっている。

【００２４】６，７は第１のサーボモータ及び第２のサ
ーボモータで、適宜の固定ベース上に取り付けられてお
り、第１のサーボモータ６の出力軸６ａには出力プーリ
８が固着されており、第２のサーボモータ７の出力軸７
ａには出力プーリ９が固着されている。１０は固定的に
配設された支持体で、該支持体１０には中空軸体１１が
回転自在に保持されている。１２は中空軸体１１の図示
右側の内周に軸受を介して回転自在に保持されたスプラ
イン駆動回転体で、このスプライン駆動回転体１２は、
前記駆動軸５に一体形成されたスプライン軸部５ａとス
プライン軸結合されている。１３はスプライン駆動回転
体１２に固着されたプーリで、第１のサーボモータ６の
上記出力プーリ８とタイミングベルト１４を介してベル
ト結合されている（図２参照）。

【００２５】１５は前記中空軸体１１の図示右側端部に
固着されたプーリで、第２のサーボモータ７の前記出力
プーリ９とタイミングベルト１６を介してベルト結合さ
れている（図２参照）。１７は上記中空軸体１１の図示
左側の内周に固着されたナット体で、前記駆動軸５に一
体形成されたボールネジ部５ｂに螺合している。

【００２６】図３に示すように、前記連結機構４は、前
記スクリュー３の後端部が固着された第１の連結部１８
と、前記駆動軸５の先端部が固着された第２の連結部１
９とを有しており、第１の連結部１８と第２の連結部１
９との間には、スラスト軸受２０が介装されていて、駆
動軸５の前後進運動を無理なく第１の連結部１８（すな
わちスクリュー３）に伝達できるように構成されてい
る。また、駆動軸５の先端部と第１の連結部１８との間
には、一方向クラッチ手段２１が設けられており、駆動
軸５の正転時にはクラッチがＯＦＦし（回転伝達遮断状
態となり）、駆動軸５の逆転時にはクラッチがＯＮする
（回転伝達可能状態となる）ようになっている。したが
って、駆動軸５が逆転して一方向クラッチ手段２１がＯ
Ｎ状態にあるときのみ、駆動軸５と第１の連結部１８
（すなわちスクリュー３）とが一体化回転するようにな
っている。また、駆動軸５の先端部と第１の連結部１８
との間には、ラジアル軸受２２が設けられており、駆動
軸５が正転して一方向クラッチ手段２１がＯＦＦ状態に
あるときには、駆動軸５のみがラジアル軸受２２によっ
て第１の連結部１８に対して円滑に回転するようになっ
ている（空転するようになっている）。

【００２７】なお図３において、２３は前記保持ブロッ
ク（ヘッドストック）１に穿設された樹脂材料の落下受
口で、この落下受口２３に、図示せぬホッパーの供給出
口（落下受口２３と同形状の供給出口）からの樹脂材料
が、加熱シリンダ２内のスクリュー３の後部に落下・供
給されるようになっている。本実施例においては、この
落下受口２３の軸方向に沿った長さＬを、スクリュー径
の２〜３倍に設定してあり、スクリュー３が最大射出ス
トロークで射出充填を行った際にも、不足のない樹脂材
料の供給が行えるように構成してある。なお、従来技術
においては、前記図５，図６に示すように落下受口５４
は、スクリュー径とほぼ同径の丸穴となっていた。

【００２８】次に、上記構成に基づく動作を説明する。〈可塑化・計量行程〉可塑化・計量行程では、前記第１
のサーボモータ６が所定方向に比較的低速で回転駆動さ
れ、前記出力プーリ８，タイミングベルト１４，プーリ
１３，スプライン駆動回転体１２を介して、前記駆動軸
５が逆転方向に回転する。この駆動軸５の逆転時には前
記一方向クラッチ手段２１がＯＮとなるので、駆動軸５
の回転はクラッチ手段２１を介して前記第１の連結部１
８に伝えられ、第１の連結部１８と一体の前記スクリュ
ー３が所定方向に回転する。この際の駆動軸５の回転方
向は、前記したネジ−ナット結合メカニズム（ナット体
１７，ボールネジ部５ｂ）において駆動軸５を後退させ
る方向となっている。

【００２９】上記スクリュー３の回転に伴いスクリュー
前方側に混練・可塑化された溶融樹脂が送り込まれるの
に合わせて、前記第２のサーボモータ７が所定方向に極
く低トルクで回転駆動される。第２のサーボモータ７の
回転は、前記出力プーリ９，タイミングベルト１６，プ
ーリ１５，中空軸体１１を介して前記ナット体１７に伝
えられ、このナット体１７の回転は、前記したネジ−ナ
ット結合メカニズムによって直線運動に変換されて、前
記駆動軸５に伝えられる。この際のナット体１７の回転
方向は、前記スプライン駆動回転体１２の回転方向と同
一方向とされて、駆動軸５及びこれと前記連結機構４を
介して連結されたスクリュー３の後退を適正量だけ遅ら
せる力として働く。すなわち、ナット体１７の回転数は
スプライン駆動回転体１２の回転数よりもやや小さくさ
れ、これによってスクリュー３が背圧を制御されつつ後
退する。

【００３０】〈１次射出行程〉射出行程中の１次射出行
程では、前記第１のサーボモータ６と前記第２のサーボ
モータ１７が同時に高速回転駆動される。この際、第１
のサーボモータ６は可塑化・計量行程時とは逆方向に回
転駆動され、出力プーリ８，タイミングベルト１４，プ
ーリ１３，スプライン駆動回転体１２を介して、駆動軸
５が正転方向に回転する。この駆動軸５の正転時には前
記一方向クラッチ手段２１がＯＦＦとなるので、駆動軸
５の回転は前記第１の連結部１８には伝えられない。回
転する駆動軸５は、ナット体１７と前記したようにネジ
−ナット結合されているので、このネジ−ナット結合メ
カニズムによって駆動軸５は正転方向に回転しつつ前進
する。

【００３１】またこの際には、第２のサーボモータ７が
可塑化・計量行程と同一方向に回転駆動されて、第２の
サーボモータ７の回転は、出力プーリ９，タイミングベ
ルト１６，プーリ１５，中空軸体１１を介して前記ナッ
ト体１７に伝えられ、ナット体１７はスプライン駆動回
転体１２（すなわち駆動軸５）の回転方向と逆方向に回
転する。このナット体１７回転は前記したネジ−ナット
結合メカニズムによって直線運動に変換されて駆動軸５
に伝えられ、駆動軸５が前進する。

【００３２】すなわち、第１のサーボモータ６の回転力
と第２のサーボモータ７の回転力とが共に駆動軸５の前
進力に変換され、２つのサーボモータ６，７の駆動力が
足し合わされて駆動軸５が前進駆動され、これによって
スクリュー３が急速に前進駆動される（勿論、この際に
は一方向クラッチ手段２１がＯＦＦとなっているのでス
クリュー３が回転することはない）。

【００３３】〈保圧行程〉射出行程中の１次射出行程に
引き続く保圧行程では、前記第１のサーボモータ６のみ
が低速で回転駆動され、前記第２のサーボモータ７は回
転停止される。この保圧行程では、第１のサーボモータ
６は１次射出と同一方向に回転駆動され、これによって
出力プーリ８，タイミングベルト１４，プーリ１３，ス
プライン駆動回転体１２を介して、駆動軸５が正転方向
に回転する。回転する駆動軸５は、ナット体１７とネジ
−ナット結合されているので、駆動軸５は正転方向に回
転しつつ前進する力を受ける。そして、この駆動軸５の
正転時には一方向クラッチ手段２１がＯＦＦとなってい
るので、駆動軸５の回転は第１の連結部１８，スクリュ
ー３には伝達されず、スクリュー３は前進力のみを受け
て、金型内の樹脂に所定の保圧力を加える。

【００３４】ここで、本実施例の射出成形機において
は、定格最大射出容量を１３２ｃｍ³としたとき、図４
に示すように、スクリュー径は２８ｍｍ、スクリューの
定格最大射出ストロークは２１５ｍｍに設定してあり、
したがって、（定格最大射出ストローク／スクリュー
径）＝７．７となっている。また、本実施例のスクリュ
ー３は、例えば、供給ゾーン（フィードゾーン）のスク
リュー山数を１４、圧縮ゾーン（コンプレッションゾー
ン）のスクリュー山数を５、計量ゾーン（メータリング
ゾーン）のスクリュー山数を３に設定してある。

【００３５】これに対し、図５〜図７に示した従来の射
出成形機においては、定格最大射出容量を本実施例と同
様に１３２ｃｍ³ としたとき、図４に示すように、スク
リュー径は３６ｍｍ、スクリューの定格最大射出ストロ
ークは１３０ｍｍで、（定格最大射出ストローク／スク
リュー径）＝３．６に設定してある。また、従来例のス
クリュー５３は、例えば、供給ゾーン（フィードゾー
ン）のスクリュー山数を１２、圧縮ゾーン（コンプレッ
ションゾーン）のスクリュー山数を５、計量ゾーン（メ
ータリングゾーン）のスクリュー山数を３に設定してあ
る。

【００３６】したがって、同一の射出容量を得るもので
あるにもかかわらず、従来例のスクリュー５３に対し本
実施例のスクリュー３は、スリムで軽量のものとなって
おり、また、射出力（スクリュー推進力）Ｆも小さくて
済むものになっている。また、射出力（スクリュー推進
力）Ｆが小さくて済むことから、減速比を低くでき、各
部品径を小型化でき、さらに、ボールネジの本数を減ら
すことができる。

【００３７】すなわち、スクリュー径が小さくなること
により、射出メカニズム系の全ての部品を小型・軽量化
でき、慣性力が小さくなって応答性能がアップする。さ
らに、部品を小型化でき、汎用部品を用いることができ
ることから、コストダウンが可能となる。

【００３８】また、本実施例においては、単位射出スト
ローク当たりの射出樹脂量で示される射出分解能が０．
６ｃｍ³／１ｍｍとなり、従来の射出分解能１．０ｃｍ
³／１ｍｍと較べて大きく向上する。したがって、スト
ローク量で管理・制御される射出ファクターの精緻で安
定な管理が達成でき、例えば良品成形に大きく影響す
る、クッション量の管理等が容易・確実となって、この
点でも射出性能が向上する。

【００３９】さらにまた、本実施例においては、射出ス
トロークが従来より大きいので、射出される１ショット
分の溶融樹脂が、原料供給位置（スクリュー後部）から
スクリューの先端に至るまでの期間が短くなり（加熱シ
リンダ内での滞留期間が短くなり）、長い期間加熱され
ないので、熱履歴による悪影響を受けることがなくな
る。

【００４０】なお前述したように、本実施例のスクリュ
ー３は、従来例のスクリュー５３に対し、供給ゾーンの
スクリュー山数が若干多くなるようなスクリューデザイ
ンとされている。さらに、加熱シリンダ２の後部を従来
技術よりも高温に設定可能としてある。これは、スクリ
ュー径を小さくし射出ストロークを大きくすることによ
って、加熱シリンダ内での樹脂の滞留期間が短くなった
際、スクリュー３のフィードゾーンにおいても、予備的
な加熱と圧縮混練とを行うことで、樹脂の混練・可塑化
を良好に行うためである。

【００４１】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、射出系メ
カニズムの駆動源として電動サーボモータを用いる射出
成形機において、射出系メカニズムの各部品の小型・軽
量化が図れ、諸性能を向上し得ると共に、コストダウン
が可能な射出成形機を提供でき、その価値は多大であ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の１実施例に係る射出成形機の射出メカ
ニズムの要部断平面図である。

【図２】図１の２つのサーボモータとこの回転を受ける
プーリとの関係を示す説明図である。

【図３】本発明の１実施例に係る射出成形機の射出メカ
ニズムの要部断正面図である。

【図４】本発明の１実施例と従来例の諸仕様を対比して
示す表図である。

【図５】従来例に係る射出成形機の射出メカニズムにお
ける主として可塑化・計量駆動系の構成を示す要部断面
図である。

【図６】従来例に係る射出成形機の射出メカニズムにお
ける主として射出充填駆動系の構成を示す要部断面図で
ある。

【図７】図５，図６のスクリュー回転用サーボモータ及
び射出用サーボモータとこの回転を受けるプーリとの関
係を示す説明図である。

【符号の説明】

１保持ブロック（ヘッドストック）２加熱シリンダ３スクリュー４連結機構５駆動軸５ａスプライン軸部５ｂボールネジ部６第１のサーボモータ７第２のサーボモータ８出力プーリ９出力プーリ１０支持体１１中空軸体１２スプライン駆動回転体１３プーリ１４タイミングベルト１５プーリ１６タイミングベルト１７ナット体１８第１の連結部１９第２の連結部２１一方向クラッチ手段２３落下受口

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】加熱シリンダ内のスクリューを電動サー
ボモータによって回転させつつ後退させて可塑化・計量
を行い、スクリューを電動サーボモータの回転力を直線
運動に変換する回転→直線運動変換メカニズムによって
前進させることにより、溶融樹脂の金型内への射出充填
を行うインラインスクリュー式の射出成形機において、前記スクリューの定格最大射出ストロークを、スクリュ
ー径（スクリューの直径）の６倍以上に設定したことを
特徴とする射出成形機。
【請求項２】請求項１記載において、前記スクリューの供給ゾーン（フィードゾーン）のスク
リュー山数を、前記定格最大射出ストロークがスクリュ
ー径の３〜４倍のスクリューにおけるスクリュー山数よ
りも、増加させたことを特徴とする射出成形機。
【請求項３】請求項１記載において、樹脂材料を前記スクリューの後部に供給するためのホッ
パーからの樹脂材料の落下受口の軸方向に沿った長さ
を、前記スクリュー径の２〜３倍にしたことを特徴とす
る射出成形機。
【請求項４】請求項１記載において、前記加熱シリンダの後部の温度を、前記定格最大射出ス
トロークがスクリュー径の３〜４倍のスクリューをもつ
射出成形機における加熱シリンダの後部の温度よりも、
高温に設定可能としたことを特徴とする射出成形機。