JPH08158013A - 耐食性バネ用鋼 - Google Patents
耐食性バネ用鋼Info
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- JPH08158013A JPH08158013A JP7212239A JP21223995A JPH08158013A JP H08158013 A JPH08158013 A JP H08158013A JP 7212239 A JP7212239 A JP 7212239A JP 21223995 A JP21223995 A JP 21223995A JP H08158013 A JPH08158013 A JP H08158013A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 中強度で耐食性を確保したバネ鋼を、簡単な
工程で、従って低コストで製造可能にする。 【解決手段】 Ｃ：０．３〜０．６％、Ｓｉ：１．０〜
２．０％、Ｍｎ：０．１％以上０．５％未満、Ｃｒ：
０．４〜１．０％、Ｖ：０．１〜０．３％、Ｎｉ：０．
５％超過１．２％以下およびＣｕ：０．１〜０．３％を
含有し、Ｓ：０．００５％以下、〔Ｏ〕：０．００１５
％以下であって、残部Ｆｅの合金組成のバネ用鋼。 Ｃ
ａ：０．００１〜０．００５％を含有することが好まし
い。 在来鋼（ＳＵＰ７）より明確に高い腐食環境下に
おける疲れ限度を実現するためには、Ｓ，Ｎｉ，Ｃｒ，
ＣｕおよびＶの含有量を、上記の範囲内でさらに特定の
値にえらぶ。 加工に先立つ焼鈍が不要な低い焼ならし
硬さを得るためには、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，ＣｒおよびＮｉ
の含有量を、上記の範囲内でさらに特定の値にえらぶ。
工程で、従って低コストで製造可能にする。 【解決手段】 Ｃ：０．３〜０．６％、Ｓｉ：１．０〜
２．０％、Ｍｎ：０．１％以上０．５％未満、Ｃｒ：
０．４〜１．０％、Ｖ：０．１〜０．３％、Ｎｉ：０．
５％超過１．２％以下およびＣｕ：０．１〜０．３％を
含有し、Ｓ：０．００５％以下、〔Ｏ〕：０．００１５
％以下であって、残部Ｆｅの合金組成のバネ用鋼。 Ｃ
ａ：０．００１〜０．００５％を含有することが好まし
い。 在来鋼（ＳＵＰ７）より明確に高い腐食環境下に
おける疲れ限度を実現するためには、Ｓ，Ｎｉ，Ｃｒ，
ＣｕおよびＶの含有量を、上記の範囲内でさらに特定の
値にえらぶ。 加工に先立つ焼鈍が不要な低い焼ならし
硬さを得るためには、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，ＣｒおよびＮｉ
の含有量を、上記の範囲内でさらに特定の値にえらぶ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、中程度の強度を有
するバネ用鋼において、耐食性のすぐれたものに関す
る。 本発明の鋼は、自動車のサスペンションに使用し
たとき、とくに有用である。
するバネ用鋼において、耐食性のすぐれたものに関す
る。 本発明の鋼は、自動車のサスペンションに使用し
たとき、とくに有用である。
【０００２】
【従来の技術】自動車の軽量化の要請に応じるためには
サスペンションのバネの軽量化も必要になり、この用途
に向ける材料においても、耐へたり性の高いバネ鋼が要
求された。 そこで、「高Ｓｉバネ用鋼」とよばれる、
Ｃ：０.３５〜０.４５％、Ｓｉ：１．５０〜２．５０％
およびＭｎ：０．５０〜１．５０％を主要合金成分とす
るバネ鋼に、適量のＶ，ＮｂおよびＭｏの１種または２
種以上を添加して炭化物を生成させたものが提案された
(特開昭５８−６７８４７号)。 この鋼は、さらに、若
干のＴｉ，ＡｌおよびＺｎの１種または２種以上、なら
びに、若干のＢ，Ｃｒ，ＮｉおよびＲＥＭの１種または
２種以上の、一方または両方を含んでいてもよい。
サスペンションのバネの軽量化も必要になり、この用途
に向ける材料においても、耐へたり性の高いバネ鋼が要
求された。 そこで、「高Ｓｉバネ用鋼」とよばれる、
Ｃ：０.３５〜０.４５％、Ｓｉ：１．５０〜２．５０％
およびＭｎ：０．５０〜１．５０％を主要合金成分とす
るバネ鋼に、適量のＶ，ＮｂおよびＭｏの１種または２
種以上を添加して炭化物を生成させたものが提案された
(特開昭５８−６７８４７号)。 この鋼は、さらに、若
干のＴｉ，ＡｌおよびＺｎの１種または２種以上、なら
びに、若干のＢ，Ｃｒ，ＮｉおよびＲＥＭの１種または
２種以上の、一方または両方を含んでいてもよい。
【０００３】出願人は、高強度バネ用鋼を開発して提案
した（特開昭６３−１０９１４４号および特開昭６３−
２１６９５１号)。 これらのバネ鋼も高Ｓｉ（１．０
〜４.０％）であって、Ｃ：０．３〜０．７５％および
Ｓｉ：１．０〜４．０％に加えてＣｒ：０．１〜２．０
％およびＮｉ：２．０％以下を含有し、焼入れ後の残留
オーステナイトの発生量が１０％未満であることを特徴
とする。 焼入れ後の残留オーステナイト発生量を１０
％未満にするには、Ｃ，ＳｉおよびＮｉの量を、３５・
Ｃ％＋２・Ｓｉ％＋Ｎｉ％＜２３％の式がみたされるよ
うにすればよい。これらの鋼にはさらに、適量のＶおよ
び(または)Ｍｏを添加してもよい。
した（特開昭６３−１０９１４４号および特開昭６３−
２１６９５１号)。 これらのバネ鋼も高Ｓｉ（１．０
〜４.０％）であって、Ｃ：０．３〜０．７５％および
Ｓｉ：１．０〜４．０％に加えてＣｒ：０．１〜２．０
％およびＮｉ：２．０％以下を含有し、焼入れ後の残留
オーステナイトの発生量が１０％未満であることを特徴
とする。 焼入れ後の残留オーステナイト発生量を１０
％未満にするには、Ｃ，ＳｉおよびＮｉの量を、３５・
Ｃ％＋２・Ｓｉ％＋Ｎｉ％＜２３％の式がみたされるよ
うにすればよい。これらの鋼にはさらに、適量のＶおよ
び(または)Ｍｏを添加してもよい。
【０００４】これらの鋼と別に、出願人は、耐食性およ
び耐腐食疲労強度にすぐれたバネ鋼を開発して、これも
開示した（特開平２−３０１５４１号）。 この鋼はバ
ネ製品表面に厚さ２０μｍ以上の直接酸化層を形成する
ことによって高い耐食性を実現したものであるが、ステ
ンレス鋼に近い合金組成、すなわちＣｒ：３〜５％、Ｎ
ｉ：１〜２％を含有するので、コストが若干高くなる
し、二次加工性もよいといえない。
び耐腐食疲労強度にすぐれたバネ鋼を開発して、これも
開示した（特開平２−３０１５４１号）。 この鋼はバ
ネ製品表面に厚さ２０μｍ以上の直接酸化層を形成する
ことによって高い耐食性を実現したものであるが、ステ
ンレス鋼に近い合金組成、すなわちＣｒ：３〜５％、Ｎ
ｉ：１〜２％を含有するので、コストが若干高くなる
し、二次加工性もよいといえない。
【０００５】２００kgf／mm2レベルの高い引張強度を有
するバネ鋼も提案されている（特開平５−３２０８２６
号）。 この高い引張強度は、焼入れ焼戻し後の硬さを
ＨＲＣ５３以上にすることにより実現している。
するバネ鋼も提案されている（特開平５−３２０８２６
号）。 この高い引張強度は、焼入れ焼戻し後の硬さを
ＨＲＣ５３以上にすることにより実現している。
【０００６】はじめに挙げた、出願人による高強度のバ
ネ鋼は、設計応力１３０kgf／mm2級の比較的高い強度を
有するものであるが、バネ用線材の製造に当って、圧延
−球状化焼鈍−伸線−グラインダ研摩の工程を踏まなけ
ればならない。 組成が比較的高合金であることと、熱
処理を必要とすることから、バネ用線材の製造コストは
従来のものにくらべて、かなり高くなる。 そこで、設
計応力は１２０kgf／mm2程度でよいから、より低合金
で、かつ線材の製造工程を簡略にした、従って低コスト
で生産できるバネ鋼の出現が要望されている。 このバ
ネ鋼は、主な用途が自動車のサスペンション用であるか
ら、耐へたり性に加えて、腐食環境下での耐疲労特性が
高くなければならない。 さらに、このバネ鋼は二次加
工が容易であること、具体的には圧延まま硬さを抑えた
ものであることが望まれる。
ネ鋼は、設計応力１３０kgf／mm2級の比較的高い強度を
有するものであるが、バネ用線材の製造に当って、圧延
−球状化焼鈍−伸線−グラインダ研摩の工程を踏まなけ
ればならない。 組成が比較的高合金であることと、熱
処理を必要とすることから、バネ用線材の製造コストは
従来のものにくらべて、かなり高くなる。 そこで、設
計応力は１２０kgf／mm2程度でよいから、より低合金
で、かつ線材の製造工程を簡略にした、従って低コスト
で生産できるバネ鋼の出現が要望されている。 このバ
ネ鋼は、主な用途が自動車のサスペンション用であるか
ら、耐へたり性に加えて、腐食環境下での耐疲労特性が
高くなければならない。 さらに、このバネ鋼は二次加
工が容易であること、具体的には圧延まま硬さを抑えた
ものであることが望まれる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
の要望にこたえて、中程度の強度であって線材製造工程
が簡単であり、従って製造コストが安く、しかも耐食性
は高合金のものと実質上差がないレベルに保たれている
バネ鋼、とくに自動車のサスペンション部品の材料とし
て好適なものを提供することにある。 このバネ鋼にお
いて、腐食環境下での耐疲労特性をいっそう向上させる
こと、および焼ならし硬さを引き下げて加工性を高める
こともまた、本発明の目的に含まれる。
の要望にこたえて、中程度の強度であって線材製造工程
が簡単であり、従って製造コストが安く、しかも耐食性
は高合金のものと実質上差がないレベルに保たれている
バネ鋼、とくに自動車のサスペンション部品の材料とし
て好適なものを提供することにある。 このバネ鋼にお
いて、腐食環境下での耐疲労特性をいっそう向上させる
こと、および焼ならし硬さを引き下げて加工性を高める
こともまた、本発明の目的に含まれる。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の耐食性バネ用鋼
は、重量で、Ｃ：０．３〜０．６％、Ｓｉ:１．０〜
２．０％、Ｍｎ：０．１％以上０．５％未満、Ｃｒ：
０．４〜１．０％、Ｖ：０．１〜０．３％、Ｎｉ：０．
５％超過１．２％以下およびＣｕ：０．１〜０．３％を
含有し、Ｓ：０．００５％以下、〔Ｏ〕：０．００１５
％以下であって、残部が実質上Ｆｅである合金組成を有
する。
は、重量で、Ｃ：０．３〜０．６％、Ｓｉ:１．０〜
２．０％、Ｍｎ：０．１％以上０．５％未満、Ｃｒ：
０．４〜１．０％、Ｖ：０．１〜０．３％、Ｎｉ：０．
５％超過１．２％以下およびＣｕ：０．１〜０．３％を
含有し、Ｓ：０．００５％以下、〔Ｏ〕：０．００１５
％以下であって、残部が実質上Ｆｅである合金組成を有
する。
【０００９】このバネ用鋼は、さらにＣａ：０．００１
〜０．００５％を含有することが好ましい。
〜０．００５％を含有することが好ましい。
【００１０】疲労強度のいっそうの向上をはかる場合に
は、上記の合金組成の範囲内で、Ｓ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｃｕ
およびＶの含有量を、下記の式（Ｉ）であらわされる数
値 ０．４４９−１０．８３９Ｓ％＋０．２４９Ｎｉ％ ＋０．２９５Ｃｒ％＋０．８７８Ｃｕ％＋０．８４３Ｖ％ Ｉ を１．１０以上にすることが好ましい。 これにより、
腐食環境下における疲れ限度の上昇率１０％を確保する
ことができる。
は、上記の合金組成の範囲内で、Ｓ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｃｕ
およびＶの含有量を、下記の式（Ｉ）であらわされる数
値 ０．４４９−１０．８３９Ｓ％＋０．２４９Ｎｉ％ ＋０．２９５Ｃｒ％＋０．８７８Ｃｕ％＋０．８４３Ｖ％ Ｉ を１．１０以上にすることが好ましい。 これにより、
腐食環境下における疲れ限度の上昇率１０％を確保する
ことができる。
【００１１】高い加工性を希望する場合は、上記の合金
組成の範囲内で、下式（II）であらわされる数値 ４５．２３４＋３９．２２７Ｃ％＋７．７８４Ｓｉ％＋２４．２６７Ｍｎ％ ＋１６．８２１Ｃｒ％＋１１.７９９Ｎｉ％ II を１０８以下であるようにえらぶことが好ましい。これ
により、圧延まま硬さの代替特性である焼ならし後の硬
さ(ＨＲＢ)１０８以下を確保することができる。
組成の範囲内で、下式（II）であらわされる数値 ４５．２３４＋３９．２２７Ｃ％＋７．７８４Ｓｉ％＋２４．２６７Ｍｎ％ ＋１６．８２１Ｃｒ％＋１１.７９９Ｎｉ％ II を１０８以下であるようにえらぶことが好ましい。これ
により、圧延まま硬さの代替特性である焼ならし後の硬
さ(ＨＲＢ)１０８以下を確保することができる。
【００１２】
【作用】従来のバネ用鋼の代表であるＳＵＰ７（設計応
力１００kgf／mm2、硬さＨＲＣ４８〜４９）と、前記の
高強度バネ用鋼（設計応力１３０kgf／mm2、硬さＨＲＣ
５４〜５５）との間で、１２０kgf／mm2の設計応力（硬
さＨＲＣ５３〜５４）を確保しつつ、製造工程における
球状化焼鈍を不要にし、かつグラインダ研摩も不要にす
ることを目標として研究し、到達したのが上記の合金組
成である。 各成分の組成の限定理由は、つぎのとおり
である。
力１００kgf／mm2、硬さＨＲＣ４８〜４９）と、前記の
高強度バネ用鋼（設計応力１３０kgf／mm2、硬さＨＲＣ
５４〜５５）との間で、１２０kgf／mm2の設計応力（硬
さＨＲＣ５３〜５４）を確保しつつ、製造工程における
球状化焼鈍を不要にし、かつグラインダ研摩も不要にす
ることを目標として研究し、到達したのが上記の合金組
成である。 各成分の組成の限定理由は、つぎのとおり
である。
【００１３】Ｃ：０．３〜０．６％ 必要な強度を得る上で、０．３％以上のＣがなければな
らない。 一方、０．６％を超えると焼入れ焼戻し後の
靱性が低下して、バネ用鋼としての疲労特性を満足でき
なくなる。
らない。 一方、０．６％を超えると焼入れ焼戻し後の
靱性が低下して、バネ用鋼としての疲労特性を満足でき
なくなる。
【００１４】Ｓｉ：１．０〜２．０％ フェライト中に固溶し、耐へたり性を高めるというＳｉ
の効果を得るには、少なくとも１．０％の添加を要す
る。 一方、２．０％を越えると熱間加工時に生じる脱
炭層が厚くなる。
の効果を得るには、少なくとも１．０％の添加を要す
る。 一方、２．０％を越えると熱間加工時に生じる脱
炭層が厚くなる。
【００１５】Ｍｎ：０．１％以上０．５％未満 Ｍｎは脱酸剤として必要であり、強度を確保する上でも
少なくとも０．１％添加しなければならない。 Ｍｎに
はＭｎＳの形でＳを固定するはたらきがあるが、ＭｎＳ
は圧延により伸長され、腐食環境下ではそこが酸化ピッ
トとなってき裂発生の起点となり、疲労強度の低下を招
くことが、発明者らの研究により明らかになった。 そ
こで、本発明ではＭｎＳの生成量を少なくするよう、Ｍ
ｎ量を低目におさえ、上限を０．５％未満とした。
少なくとも０．１％添加しなければならない。 Ｍｎに
はＭｎＳの形でＳを固定するはたらきがあるが、ＭｎＳ
は圧延により伸長され、腐食環境下ではそこが酸化ピッ
トとなってき裂発生の起点となり、疲労強度の低下を招
くことが、発明者らの研究により明らかになった。 そ
こで、本発明ではＭｎＳの生成量を少なくするよう、Ｍ
ｎ量を低目におさえ、上限を０．５％未満とした。
【００１６】Ｃｒ：０．４〜１．０％ 焼入性を確保するため、０．４％以上を添加する。 多
量になると組織の均一性が失なわれ、耐へたり性に悪影
響が出るので、１．０％以内の添加量とする。
量になると組織の均一性が失なわれ、耐へたり性に悪影
響が出るので、１．０％以内の添加量とする。
【００１７】Ｖ：０．１〜０．３％ Ｖは微細な炭化物を形成して組織を微細化し、耐へたり
性を向上させる。 この効果は０．１％以上の添加によ
り確実になるが、多量になると炭化物の析出が増え、こ
れが靭性を下げ、耐へたり性にもマイナスに影響するか
ら、０．３％を上限とする。
性を向上させる。 この効果は０．１％以上の添加によ
り確実になるが、多量になると炭化物の析出が増え、こ
れが靭性を下げ、耐へたり性にもマイナスに影響するか
ら、０．３％を上限とする。
【００１８】Ｎｉ：０．５％超過１．２％以下 Ｎｉは焼入性と靭性を高めるため、０．５％を超える量
添加する。 この効果は１．０％程度の量で十分に高く
なり、１．２％を超えて添加しても、あまり意味がな
い。
添加する。 この効果は１．０％程度の量で十分に高く
なり、１．２％を超えて添加しても、あまり意味がな
い。
【００１９】Ｃｕ：０．１〜０．３％ Ｃｕは耐候性の改善に有用な元素として知られており、
本発明のバネ鋼においても耐食性を高めるはたらきがあ
る。 この効果を得るには少なくとも０．１％の添加を
要するが、０．３％を超える添加は、熱間加工性にとっ
て有害である。
本発明のバネ鋼においても耐食性を高めるはたらきがあ
る。 この効果を得るには少なくとも０．１％の添加を
要するが、０．３％を超える添加は、熱間加工性にとっ
て有害である。
【００２０】Ｓ：０．００５％以下、〔Ｏ〕：０．００
１５％以下 Ｓ量をできるだけ低くすべきことは、腐食ピットの起点
となる、ＭｎＳの生成量を抑えるという要請から当然で
ある。 〔Ｏ〕も、やはりき裂発生の起点となる酸化物
系介在物の生成量を極力低くするという観点から、でき
るだけ少なくしたい。 許容限度として、Ｓは０.００
５％、〔Ｏ〕は０.００１５％を定めた。
１５％以下 Ｓ量をできるだけ低くすべきことは、腐食ピットの起点
となる、ＭｎＳの生成量を抑えるという要請から当然で
ある。 〔Ｏ〕も、やはりき裂発生の起点となる酸化物
系介在物の生成量を極力低くするという観点から、でき
るだけ少なくしたい。 許容限度として、Ｓは０.００
５％、〔Ｏ〕は０.００１５％を定めた。
【００２１】任意に添加する元素Ｃａの含有量範囲の限
定理由は、下記のとおりである。 Ｃａ：０．００１〜０．００５％ 本発明では、前述したようにＭｎＳの生成量を抑えるた
め、Ｍｎ量を低目にした。 そこで、必要になるＳの固
定を確実にする上で、Ｃａを利用することが効果的であ
る。 Ｓ含有量を０．０５％以下と規定してあるので、
そのＳを固定するには、上記の０．００１〜０．００５
％の範囲のＣａで十分である。
定理由は、下記のとおりである。 Ｃａ：０．００１〜０．００５％ 本発明では、前述したようにＭｎＳの生成量を抑えるた
め、Ｍｎ量を低目にした。 そこで、必要になるＳの固
定を確実にする上で、Ｃａを利用することが効果的であ
る。 Ｓ含有量を０．０５％以下と規定してあるので、
そのＳを固定するには、上記の０．００１〜０．００５
％の範囲のＣａで十分である。
【００２２】「腐食環境下における疲れ限度の上昇率」
は、本発明のバネ鋼（ＨＲＣ５３〜５４）の腐食環境下
における疲れ限度が、在来のバネ鋼であるＳＵＰ７（Ｈ
ＲＣ４８〜４９）の腐食環境下における疲れ限度に対し
てどの程度改善されたか、を示す。 従って、その比が
１．０に達しなければＳＵＰ７より劣り、１．０であれ
ばＳＵＰ７と異ならず、１．０を超える値であってはじ
めて、改善されたといえる。 もっとも、硬さレベルが
上記のように異なり、より高い硬さをもつ本発明のバネ
鋼において腐食環境下における疲れ限度を高めることに
は、若干の困難があるが、本発明においては少なくとも
１０％の改善を意図した。 この意図を確実に実現でき
る合金組成を、実施例の回帰分析によって求めた。 そ
の結果が、前記した式（Ｉ）である。
は、本発明のバネ鋼（ＨＲＣ５３〜５４）の腐食環境下
における疲れ限度が、在来のバネ鋼であるＳＵＰ７（Ｈ
ＲＣ４８〜４９）の腐食環境下における疲れ限度に対し
てどの程度改善されたか、を示す。 従って、その比が
１．０に達しなければＳＵＰ７より劣り、１．０であれ
ばＳＵＰ７と異ならず、１．０を超える値であってはじ
めて、改善されたといえる。 もっとも、硬さレベルが
上記のように異なり、より高い硬さをもつ本発明のバネ
鋼において腐食環境下における疲れ限度を高めることに
は、若干の困難があるが、本発明においては少なくとも
１０％の改善を意図した。 この意図を確実に実現でき
る合金組成を、実施例の回帰分析によって求めた。 そ
の結果が、前記した式（Ｉ）である。
【００２３】焼ならし硬さ、すなわち圧延後の硬さは、
高ければ後続の二次加工工程を容易にするために焼鈍が
必要になり、低ければ焼鈍は不要である。 焼鈍の要否
を分ける硬さは、実用上ＨＲＢ１０８であって、これ以
下の焼ならし硬さを実現することが有利である。 焼な
らし硬さは、当然に合金組成により影響を受ける。合金
組成との関係を経験的にあらわしたものが、前記の式
（II）である。
高ければ後続の二次加工工程を容易にするために焼鈍が
必要になり、低ければ焼鈍は不要である。 焼鈍の要否
を分ける硬さは、実用上ＨＲＢ１０８であって、これ以
下の焼ならし硬さを実現することが有利である。 焼な
らし硬さは、当然に合金組成により影響を受ける。合金
組成との関係を経験的にあらわしたものが、前記の式
（II）である。
【００２４】
【実施例１】表１に示す合金組成（重量％、残部Ｆｅ）
の鋼３種を溶製した： 表 １ 区分 Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｃｒ Ｎｉ Ｖ その他 Ｓ 〔Ｏ〕 SUP7 本発明 0.45 1.6 0.20 0.85 1.0 0.2 Cu 0.2 0.003 0.0010 ND250S* 0.40 2.5 0.41 0.85 1.8 0.2 Mo 0.5 * 特開昭６３−１０９１４４号に従う高強度バネ鋼。
の鋼３種を溶製した： 表 １ 区分 Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｃｒ Ｎｉ Ｖ その他 Ｓ 〔Ｏ〕 SUP7 本発明 0.45 1.6 0.20 0.85 1.0 0.2 Cu 0.2 0.003 0.0010 ND250S* 0.40 2.5 0.41 0.85 1.8 0.2 Mo 0.5 * 特開昭６３−１０９１４４号に従う高強度バネ鋼。
【００２５】これらの鋼を対象に線材圧延およびコンバ
インドマシンによる伸線を行なって、直径１７mmの線材
を得た。 ただし、高強度バネ鋼ＮＤ２５０Ｓについて
は、線材圧延とコンバインドマシン伸線の間に球状化焼
鈍を行ない、伸線の後にセンターレスグラインダ研摩を
行なった。 これらの線材から、機械加工により図１に
示す形状の試験片を調製し、熱処理によりそれぞれの硬
さをつぎのように調節した。 ＳＵＰ７ ＨＲＣ４８〜４９ 本発明材 ＨＲＣ５３〜５４ ＮＤ２５０Ｓ ＨＲＣ５４〜５５。
インドマシンによる伸線を行なって、直径１７mmの線材
を得た。 ただし、高強度バネ鋼ＮＤ２５０Ｓについて
は、線材圧延とコンバインドマシン伸線の間に球状化焼
鈍を行ない、伸線の後にセンターレスグラインダ研摩を
行なった。 これらの線材から、機械加工により図１に
示す形状の試験片を調製し、熱処理によりそれぞれの硬
さをつぎのように調節した。 ＳＵＰ７ ＨＲＣ４８〜４９ 本発明材 ＨＲＣ５３〜５４ ＮＤ２５０Ｓ ＨＲＣ５４〜５５。
【００２６】これら試験片を対象に、腐食後の回転曲げ
疲労試験を行なった。 腐食条件は、塩水噴霧（８時
間）−大気曝露（１６時間）の繰り返し１０サイクルで
ある。回転曲げ疲れ試験は、ＪＩＳ−Ｚ２２７４に定め
る方法に準拠し、図２に示すように試験片に曲げ応力が
作用する条件で行なった。 回転曲げ応力の繰り返し数
と、破断に至る応力振幅との関係を、図３に示す。 図
３のグラフから、本発明のバネ鋼は在来鋼より高い腐食
疲労強度を有し、その性能は高強度バネ鋼のそれに近い
ものであることがわかる。
疲労試験を行なった。 腐食条件は、塩水噴霧（８時
間）−大気曝露（１６時間）の繰り返し１０サイクルで
ある。回転曲げ疲れ試験は、ＪＩＳ−Ｚ２２７４に定め
る方法に準拠し、図２に示すように試験片に曲げ応力が
作用する条件で行なった。 回転曲げ応力の繰り返し数
と、破断に至る応力振幅との関係を、図３に示す。 図
３のグラフから、本発明のバネ鋼は在来鋼より高い腐食
疲労強度を有し、その性能は高強度バネ鋼のそれに近い
ものであることがわかる。
【００２７】
【実施例２】表２に示す合金組成（重量％、残部Ｆｅ）
の鋼を溶製し、実施例１と同様な線材圧延およびコンバ
インドマシンによる伸線を行なって、直径１７mmの線材
を得た。 これらの線材に対して、腐食後の回転曲げ疲
れ試験を行なった。 腐食条件は、塩水噴霧（８時間)
−恒温恒湿（３５℃，６０％ＲＨ）雰囲気（１６時間)
の繰り返し１０サイクルである。 回転曲げ疲れ試験
は、ＪＩＳ−Ｚ２２７４に定める方法に準拠して行なっ
た。
の鋼を溶製し、実施例１と同様な線材圧延およびコンバ
インドマシンによる伸線を行なって、直径１７mmの線材
を得た。 これらの線材に対して、腐食後の回転曲げ疲
れ試験を行なった。 腐食条件は、塩水噴霧（８時間)
−恒温恒湿（３５℃，６０％ＲＨ）雰囲気（１６時間)
の繰り返し１０サイクルである。 回転曲げ疲れ試験
は、ＪＩＳ−Ｚ２２７４に定める方法に準拠して行なっ
た。
【００２８】各バネ鋼の疲れ限度として、１０7回の時
間強さ(ＭＰａ）の値、および標準としたＳＵＰ７鋼の
平均的な１０7回の時間強さ(３５０ＭＰａ）に対する比
（疲れ限度の上昇率）を、焼ならし硬さ（圧延後）の測
定値とともに、あわせて表２に示す。
間強さ(ＭＰａ）の値、および標準としたＳＵＰ７鋼の
平均的な１０7回の時間強さ(３５０ＭＰａ）に対する比
（疲れ限度の上昇率）を、焼ならし硬さ（圧延後）の測
定値とともに、あわせて表２に示す。
【００２９】表２の結果は、本発明に従えば腐食環境下
における疲れ限度が在来鋼ＳＵＰ７鋼のそれに対して１
０％以上、ときには３０％以上高まり、また好ましい態
様においてはさらに焼ならし硬さＨＲＢが１０８以下
の、加工に先立つ焼鈍を必要としないものが得られるこ
とを示している。
における疲れ限度が在来鋼ＳＵＰ７鋼のそれに対して１
０％以上、ときには３０％以上高まり、また好ましい態
様においてはさらに焼ならし硬さＨＲＢが１０８以下
の、加工に先立つ焼鈍を必要としないものが得られるこ
とを示している。
【００３０】各試料について、焼ならし硬さを横軸にと
り、疲れ限度の上昇率を縦軸にとってプロットしたグラ
フを、図４に示す。 図４において、プロットの傍の数
字は実施例２におけるサンプル番号であり、横方向破線
より上方が疲れ限度の上昇率１．１０以上の好ましい領
域を、また縦方向の一点鎖線より左側が焼ならし硬さＨ
ＲＢ１０８以下の好ましい領域を、それぞれ示す。 図
４のプロットは、下記の意味をもつ： ● 耐久限の上昇率が１０％以上であって、しかも焼な
らし硬さがＨＲＢ１０８以下である、好ましい例 ○ 疲れ限度の上昇率が１０％以上である例 × 比較例。
り、疲れ限度の上昇率を縦軸にとってプロットしたグラ
フを、図４に示す。 図４において、プロットの傍の数
字は実施例２におけるサンプル番号であり、横方向破線
より上方が疲れ限度の上昇率１．１０以上の好ましい領
域を、また縦方向の一点鎖線より左側が焼ならし硬さＨ
ＲＢ１０８以下の好ましい領域を、それぞれ示す。 図
４のプロットは、下記の意味をもつ： ● 耐久限の上昇率が１０％以上であって、しかも焼な
らし硬さがＨＲＢ１０８以下である、好ましい例 ○ 疲れ限度の上昇率が１０％以上である例 × 比較例。
【００３１】
【発明の効果】本発明のバネ鋼は、高強度のバネ鋼にく
らべれば低合金の組成なので、設計応力は１２０kgf／m
m2程度に抑えられるが、在来のＳＵＰ７鋼にくらべて調
質硬さレベルは高いにかかわらず、疲れ限度が１０％以
上改善され、腐食環境下における耐疲労特性が向上し
た。 低合金であるため加工工程は簡単ですみ、高合金
の高強度バネ鋼には必要な線材圧延後の球状化焼鈍を省
略することができ、伸線後のグラインダ研摩も不要であ
る。 従って、バネの製造コストは、高強度のものにく
らべてかなり低減できる。 好ましい態様においては、
焼ならし硬さをＨＲＢ１０８以下の低い値にして、後工
程の加工に先立つ焼鈍を不要にすることが可能である。
らべれば低合金の組成なので、設計応力は１２０kgf／m
m2程度に抑えられるが、在来のＳＵＰ７鋼にくらべて調
質硬さレベルは高いにかかわらず、疲れ限度が１０％以
上改善され、腐食環境下における耐疲労特性が向上し
た。 低合金であるため加工工程は簡単ですみ、高合金
の高強度バネ鋼には必要な線材圧延後の球状化焼鈍を省
略することができ、伸線後のグラインダ研摩も不要であ
る。 従って、バネの製造コストは、高強度のものにく
らべてかなり低減できる。 好ましい態様においては、
焼ならし硬さをＨＲＢ１０８以下の低い値にして、後工
程の加工に先立つ焼鈍を不要にすることが可能である。
【００３２】本発明により、在来品と大差ないコスト
で、性能は高強度バネ鋼を用いた場合に近い、耐食性の
高いバネが製造できる。 従って本発明は、自動車のサ
スペンション用バネに適用したとき、十分な耐食性をも
ち比較的軽量な製品を低廉に供給できる。
で、性能は高強度バネ鋼を用いた場合に近い、耐食性の
高いバネが製造できる。 従って本発明は、自動車のサ
スペンション用バネに適用したとき、十分な耐食性をも
ち比較的軽量な製品を低廉に供給できる。
【図１】 本発明の実施例で使用する回転曲げ疲れ試験
用試験片の形状・寸法を示す図。
用試験片の形状・寸法を示す図。
【図２】 図１の試験片を使用して行なう回転曲げ疲れ
試験用試験片の説明図。
試験用試験片の説明図。
【図３】 本発明の実施例のデータであって、本発明の
バネ鋼の腐食後の回転曲げ疲れ試験の結果を、既知のバ
ネ鋼のそれと比較して示したグラフ。
バネ鋼の腐食後の回転曲げ疲れ試験の結果を、既知のバ
ネ鋼のそれと比較して示したグラフ。
【図４】 本発明の実施例のデータであって、本発明の
バネ鋼について焼ならし硬さを横軸に、疲れ限度の上昇
率を縦軸にとってプロットしたグラフ。
バネ鋼について焼ならし硬さを横軸に、疲れ限度の上昇
率を縦軸にとってプロットしたグラフ。
【手続補正書】
【提出日】平成７年９月７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
の要望にこたえて、中程度の強度であって線材製造工程
が簡単であり、従って製造コストが安く、しかも耐食性
は高合金のものと実質上差がないレベルに保たれている
バネ鋼、とくに自動車のサスペンション部品の材料とし
て好適なものを提供することにある。 このバネ鋼にお
いて、腐食環境下での耐疲労特性をいっそう向上させる
こと、および圧延まま硬さを引き下げて二次加工性を高
めることもまた、本発明の目的に含まれる。
の要望にこたえて、中程度の強度であって線材製造工程
が簡単であり、従って製造コストが安く、しかも耐食性
は高合金のものと実質上差がないレベルに保たれている
バネ鋼、とくに自動車のサスペンション部品の材料とし
て好適なものを提供することにある。 このバネ鋼にお
いて、腐食環境下での耐疲労特性をいっそう向上させる
こと、および圧延まま硬さを引き下げて二次加工性を高
めることもまた、本発明の目的に含まれる。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】疲労強度のいっそうの向上をはかる場合に
は、上記の合金組成の範囲内で、Ｓ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｃｕ
およびＶの含有量を、下記の式(Ｉ)に従って計算される
数値 ０．４４９−１０．８３９（Ｓ％）＋０．２４９（Ｎｉ％） ＋０．２９５（Ｃｒ％）＋０．８７８（Ｃｕ％）＋０．８４３（Ｖ％） Ｉ を１．１０以上にすることが好ましい。 これにより、
腐食環境下における疲れ限度の上昇率１０％を確保する
ことができる。
は、上記の合金組成の範囲内で、Ｓ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｃｕ
およびＶの含有量を、下記の式(Ｉ)に従って計算される
数値 ０．４４９−１０．８３９（Ｓ％）＋０．２４９（Ｎｉ％） ＋０．２９５（Ｃｒ％）＋０．８７８（Ｃｕ％）＋０．８４３（Ｖ％） Ｉ を１．１０以上にすることが好ましい。 これにより、
腐食環境下における疲れ限度の上昇率１０％を確保する
ことができる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】高い加工性を希望する場合は、上記の合金
組成の範囲内で、下式（II）に従って計算される数値 ４５．２３４＋３９．２２７(Ｃ％)＋７．７８４(Ｓｉ％) ＋２４.２６７(Ｍｎ％)＋１６.８２１(Ｃｒ％)＋１１.７９９(Ｎｉ％) II を１０８以下であるようにえらぶことが好ましい。 こ
れにより、圧延まま硬さの代替特性である焼ならし後の
硬さ（ＨＲＢ）１０８以下を確保することができる。
組成の範囲内で、下式（II）に従って計算される数値 ４５．２３４＋３９．２２７(Ｃ％)＋７．７８４(Ｓｉ％) ＋２４.２６７(Ｍｎ％)＋１６.８２１(Ｃｒ％)＋１１.７９９(Ｎｉ％) II を１０８以下であるようにえらぶことが好ましい。 こ
れにより、圧延まま硬さの代替特性である焼ならし後の
硬さ（ＨＲＢ）１０８以下を確保することができる。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２２】「腐食環境下における疲れ限度の上昇率」
は、本発明のバネ鋼（ＨＲＣ５３〜５４）の腐食環境下
における疲れ限度が、在来のバネ鋼であるＳＵＰ７（Ｈ
ＲＣ４８〜４９）の腐食環境下における疲れ限度に対し
てどの程度改善されたか、を示す。 従って、本発明の
バネ鋼の疲れ限度と在来鋼ＳＵＰ７の疲れ限度との比が
１．０に達しなければＳＵＰ７より劣り、１．０であれ
ばＳＵＰ７と異ならず、１．０を超える値であってはじ
めて、改善されたといえる。 たとえば、この比が１．
１であれば、１０％の上昇率に相当する。 もっとも、
硬さレベルが上記のように異なり、より高い硬さをもつ
本発明のバネ鋼において腐食環境下における疲れ限度を
高めることには、若干の困難があるが、本発明において
は少なくとも１０％の改善を意図した。 この意図を確
実に実現できる合金組成を、実施例の回帰分析によって
求めた。 その結果が、前記した式（Ｉ）である。
は、本発明のバネ鋼（ＨＲＣ５３〜５４）の腐食環境下
における疲れ限度が、在来のバネ鋼であるＳＵＰ７（Ｈ
ＲＣ４８〜４９）の腐食環境下における疲れ限度に対し
てどの程度改善されたか、を示す。 従って、本発明の
バネ鋼の疲れ限度と在来鋼ＳＵＰ７の疲れ限度との比が
１．０に達しなければＳＵＰ７より劣り、１．０であれ
ばＳＵＰ７と異ならず、１．０を超える値であってはじ
めて、改善されたといえる。 たとえば、この比が１．
１であれば、１０％の上昇率に相当する。 もっとも、
硬さレベルが上記のように異なり、より高い硬さをもつ
本発明のバネ鋼において腐食環境下における疲れ限度を
高めることには、若干の困難があるが、本発明において
は少なくとも１０％の改善を意図した。 この意図を確
実に実現できる合金組成を、実施例の回帰分析によって
求めた。 その結果が、前記した式（Ｉ）である。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２３】焼ならし硬さによって代替的にあらわされ
る圧延後の硬さは、それが高ければ後続の二次加工工程
を容易にするために焼鈍が必要になり、低ければ焼鈍は
不要である。 焼鈍の要否を分ける硬さは、実用上ＨＲ
Ｂ１０８であって、これ以下の焼ならし硬さを実現する
ことが有利である。 焼ならし硬さは、当然に合金組成
により影響を受ける。 合金組成との関係を経験的にあ
らわしたものが、前記の式（II）である。
る圧延後の硬さは、それが高ければ後続の二次加工工程
を容易にするために焼鈍が必要になり、低ければ焼鈍は
不要である。 焼鈍の要否を分ける硬さは、実用上ＨＲ
Ｂ１０８であって、これ以下の焼ならし硬さを実現する
ことが有利である。 焼ならし硬さは、当然に合金組成
により影響を受ける。 合金組成との関係を経験的にあ
らわしたものが、前記の式（II）である。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２４】
【実施例１】表１に示す合金組成（重量％、残部Ｆｅ）
の鋼３種を溶製した： 表 １ 区分 Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｃｒ Ｎｉ Ｖ その他 Ｓ 〔Ｏ〕 SUP7 0.60 1.95 0.85 0.15 0.10 0.01 − 0.015 0.0011 本発明 0.45 1.6 0.20 0.85 1.0 0.2 Cu 0.2 0.003 0.0010 ND250S* 0.40 2.5 0.41 0.85 1.8 0.2 Mo 0.5 * 特開昭６３−１０９１４４号に従う高強度バネ鋼。
の鋼３種を溶製した： 表 １ 区分 Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｃｒ Ｎｉ Ｖ その他 Ｓ 〔Ｏ〕 SUP7 0.60 1.95 0.85 0.15 0.10 0.01 − 0.015 0.0011 本発明 0.45 1.6 0.20 0.85 1.0 0.2 Cu 0.2 0.003 0.0010 ND250S* 0.40 2.5 0.41 0.85 1.8 0.2 Mo 0.5 * 特開昭６３−１０９１４４号に従う高強度バネ鋼。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】これらの鋼を対象に鍛造加工を行なって、
直径１７mmの棒材を得た。 これらの棒材から、機械加
工により図１に示す形状の試験片を調製し、熱処理によ
りそれぞれの硬さをつぎのように調節した。 ＳＵＰ７ ＨＲＣ４８〜４９ 本発明材 ＨＲＣ５３〜５４ ＮＤ２５０Ｓ ＨＲＣ５４〜５５
直径１７mmの棒材を得た。 これらの棒材から、機械加
工により図１に示す形状の試験片を調製し、熱処理によ
りそれぞれの硬さをつぎのように調節した。 ＳＵＰ７ ＨＲＣ４８〜４９ 本発明材 ＨＲＣ５３〜５４ ＮＤ２５０Ｓ ＨＲＣ５４〜５５
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２７】
【実施例２】表２に示す合金組成（重量％、残部Ｆｅ）
の鋼を溶製し、実施例１と同様な鍛造加工を行なって、
直径１７mmの棒材を得た。 これらの棒材から、機械加
工により図１に示す形状の試験片を調製し、熱処理をし
て硬さをＨＲＣ５３〜５４に調節した後、腐食後の回転
曲げ疲れ試験を行なった。 腐食条件は、塩水噴霧(８
時間）−恒温恒湿（３５℃，６０％ＲＨ）雰囲気（１６
時間）の繰り返し１０サイクルである。 回転曲げ疲れ
試験は、ＪＩＳ−Ｚ２２７４に定める方法に準拠して行
なった。
の鋼を溶製し、実施例１と同様な鍛造加工を行なって、
直径１７mmの棒材を得た。 これらの棒材から、機械加
工により図１に示す形状の試験片を調製し、熱処理をし
て硬さをＨＲＣ５３〜５４に調節した後、腐食後の回転
曲げ疲れ試験を行なった。 腐食条件は、塩水噴霧(８
時間）−恒温恒湿（３５℃，６０％ＲＨ）雰囲気（１６
時間）の繰り返し１０サイクルである。 回転曲げ疲れ
試験は、ＪＩＳ−Ｚ２２７４に定める方法に準拠して行
なった。
【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２８】各バネ鋼の疲れ限度として、１０7回の時
間強さ(ＭＰａ）の値、および標準としたＳＵＰ７鋼の
平均的な１０7回の時間強さ(３５０ＭＰａ）に対する比
（疲れ限度の比）を、焼ならし硬さ（圧延後の硬さ）の
測定値とともに、あわせて表２に示す。
間強さ(ＭＰａ）の値、および標準としたＳＵＰ７鋼の
平均的な１０7回の時間強さ(３５０ＭＰａ）に対する比
（疲れ限度の比）を、焼ならし硬さ（圧延後の硬さ）の
測定値とともに、あわせて表２に示す。
【手続補正１１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３０】各試料について、焼ならし硬さを横軸にと
り、疲れ限度のＳＵＰ７の疲れ限度との比を縦軸にとっ
てプロットしたグラフを、図４に示す。 図４におい
て、プロットの傍の数字は実施例２におけるサンプル番
号であり、横方向破線より上方が疲れ限度の上昇率が１
０％以上の好ましい領域を、また縦方向の一点鎖線より
左側が焼ならし硬さＨＲＢ１０８以下の好ましい領域
を、それぞれ示す。 図４のプロットは、下記の意味を
もつ： ● 疲れ限度の上昇率が１０％以上であって、しかも焼
ならし硬さがＨＲＢ１０８以下である、好ましい例 ○ 疲れ限度の上昇率が１０％以上である例 × 比較例
り、疲れ限度のＳＵＰ７の疲れ限度との比を縦軸にとっ
てプロットしたグラフを、図４に示す。 図４におい
て、プロットの傍の数字は実施例２におけるサンプル番
号であり、横方向破線より上方が疲れ限度の上昇率が１
０％以上の好ましい領域を、また縦方向の一点鎖線より
左側が焼ならし硬さＨＲＢ１０８以下の好ましい領域
を、それぞれ示す。 図４のプロットは、下記の意味を
もつ： ● 疲れ限度の上昇率が１０％以上であって、しかも焼
ならし硬さがＨＲＢ１０８以下である、好ましい例 ○ 疲れ限度の上昇率が１０％以上である例 × 比較例
【手続補正１２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３１】
【発明の効果】本発明のバネ鋼は、高強度のバネ鋼にく
らべれば低合金の組成なので、設計応力は１２０kgf／m
m2程度に抑えられるが、在来のＳＵＰ７鋼にくらべて調
質硬さレベルは高いにかかわらず、疲れ限度が１０％以
上改善され、腐食環境下における耐疲労特性が向上し
た。 低合金であるため加工工程は簡単ですみ、高合金
の高強度バネ鋼には必要な線材圧延後の球状化焼鈍を省
略することができ、伸線後のグラインダ研摩も不要であ
る。 従って、バネの製造コストは、高強度のものにく
らべてかなり低減できる。 好ましい態様においては、
焼ならし硬さをＨＲＢ１０８以下の低い値にして、後工
程の加工に先立つ焼鈍を不要にすることが可能である。
らべれば低合金の組成なので、設計応力は１２０kgf／m
m2程度に抑えられるが、在来のＳＵＰ７鋼にくらべて調
質硬さレベルは高いにかかわらず、疲れ限度が１０％以
上改善され、腐食環境下における耐疲労特性が向上し
た。 低合金であるため加工工程は簡単ですみ、高合金
の高強度バネ鋼には必要な線材圧延後の球状化焼鈍を省
略することができ、伸線後のグラインダ研摩も不要であ
る。 従って、バネの製造コストは、高強度のものにく
らべてかなり低減できる。 好ましい態様においては、
焼ならし硬さをＨＲＢ１０８以下の低い値にして、後工
程の加工に先立つ焼鈍を不要にすることが可能である。
【手続補正１３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の実施例で使用する回転曲げ疲れ試験
用試験片の形状・寸法を示す図。
用試験片の形状・寸法を示す図。
【図２】 図１の試験片を使用して行なう回転曲げ疲れ
試験用試験片の説明図。
試験用試験片の説明図。
【図３】 本発明の実施例のデータであって、本発明の
バネ鋼の腐食後の回転曲げ疲れ試験の結果を、既知のバ
ネ鋼のそれと比較して示したグラフ。
バネ鋼の腐食後の回転曲げ疲れ試験の結果を、既知のバ
ネ鋼のそれと比較して示したグラフ。
【図４】 本発明の実施例のデータであって、本発明の
バネ鋼について焼ならし硬さを横軸に、疲れ限度の在来
鋼ＳＵＰ７の疲れ限度との比を縦軸にとってプロットし
たグラフ。
バネ鋼について焼ならし硬さを横軸に、疲れ限度の在来
鋼ＳＵＰ７の疲れ限度との比を縦軸にとってプロットし
たグラフ。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量で、Ｃ：０．３〜０．６％、Ｓｉ：
１．０〜２．０％、Ｍｎ:０．１％以上０．５％未満、
Ｃｒ:０．４〜１．０％、Ｖ：０．１〜０．３％、Ｎ
ｉ：０．５％超過１．２％以下およびＣｕ：０．１〜
０．３％を含有し、Ｓ:０．００５％以下、〔Ｏ〕:０．
００１５％以下であって、残部が実質上Ｆｅである合金
組成を有する耐食性バネ用鋼。 - 【請求項２】 請求項１の合金組成に加えて、さらにＣ
ａ：０．００１〜０．００５％を含有する耐食性バネ用
鋼。 - 【請求項３】 請求項１または２の合金組成において、
下式（Ｉ）であらわされる数値 ０．４４９−１０．８３９Ｓ％＋０．２４９Ｎｉ％ ＋０．２９５Ｃｒ％＋０．８７８Ｃｕ％＋０．８４３Ｖ％ Ｉ を１．１０以上にすることにより、腐食環境下における
疲れ限度の上昇率１０％を確保した請求項１または２の
耐食性バネ用鋼。 - 【請求項４】 請求項１または２の合金組成において、
下式（II）であらわされる数値 ４５．２３４＋３９．２２７Ｃ％＋７．７８４Ｓｉ％＋２４．２６７Ｍｎ％ ＋１６．８２１Ｃｒ％＋１１.７９９Ｎｉ％ II を１０８以下にすることにより、焼きならし後の硬さ
（ＨＲＢ）１０８以下を確保した請求項１または２の耐
食性バネ用鋼。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7212239A JPH08158013A (ja) | 1994-10-03 | 1995-08-21 | 耐食性バネ用鋼 |
| EP95115161A EP0713924B1 (en) | 1994-10-03 | 1995-09-26 | Corrosion-resistant spring steel |
| DE69514081T DE69514081T2 (de) | 1994-10-03 | 1995-09-26 | Korrosionsbeständiger Federstahl |
| US08/536,246 US5643532A (en) | 1994-10-03 | 1995-09-29 | Corrosion-resistant spring steel |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23925194 | 1994-10-03 | ||
| JP6-239251 | 1994-10-03 | ||
| JP7212239A JPH08158013A (ja) | 1994-10-03 | 1995-08-21 | 耐食性バネ用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
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