JPH08166109A - 加圧流動床プラント - Google Patents
加圧流動床プラントInfo
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- JPH08166109A JPH08166109A JP31059694A JP31059694A JPH08166109A JP H08166109 A JPH08166109 A JP H08166109A JP 31059694 A JP31059694 A JP 31059694A JP 31059694 A JP31059694 A JP 31059694A JP H08166109 A JPH08166109 A JP H08166109A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/061—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with combustion in a fluidised bed
- F01K23/062—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with combustion in a fluidised bed the combustion bed being pressurised
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- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 加圧流動床プラントにおいて、空気圧縮機で
温度上昇した空気を再循環するこにより、熱量の無駄を
防止すると共に、加圧流動床ボイラーへ供給する空気量
を制御できるようにする。 【構成】 ガスタービンにより駆動される空気圧縮機４
と、石炭と空気圧縮機からの空気を燃焼することで燃焼
ガスを生成する加圧流動床ボイラー２と、通常運転時燃
焼ガスにより駆動されるガスタービン３と、ガスタービ
ン２の排ガスを給水等へ熱交換するスタックガスクーラ
ー５とスタックガスクーラー５及び流動床ボイラー２と
の熱交換で発生した蒸気により駆動する蒸気タービン６
及びプラントを構成する補機で構成される加圧流動床プ
ラントにおいて、圧縮空気を空気圧縮機入口にバイパス
するバイパス配管と同配管上に設けられた制御弁１３を
備える構成とした。
温度上昇した空気を再循環するこにより、熱量の無駄を
防止すると共に、加圧流動床ボイラーへ供給する空気量
を制御できるようにする。 【構成】 ガスタービンにより駆動される空気圧縮機４
と、石炭と空気圧縮機からの空気を燃焼することで燃焼
ガスを生成する加圧流動床ボイラー２と、通常運転時燃
焼ガスにより駆動されるガスタービン３と、ガスタービ
ン２の排ガスを給水等へ熱交換するスタックガスクーラ
ー５とスタックガスクーラー５及び流動床ボイラー２と
の熱交換で発生した蒸気により駆動する蒸気タービン６
及びプラントを構成する補機で構成される加圧流動床プ
ラントにおいて、圧縮空気を空気圧縮機入口にバイパス
するバイパス配管と同配管上に設けられた制御弁１３を
備える構成とした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は加圧流動床ボイラー、ガ
スタービン及び発電機等により構成される加圧流動床プ
ラントに関するものであり、特にプラント負荷変化時の
運用性の向上を図ることができる加圧流動床プラントに
関するものである。
スタービン及び発電機等により構成される加圧流動床プ
ラントに関するものであり、特にプラント負荷変化時の
運用性の向上を図ることができる加圧流動床プラントに
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】コンバインドプラントは、通常ガスター
ビン、蒸気タービン、排熱回収ボイラーによって構成さ
れ、ガスタービンからの排ガスを熱源として排熱回収ボ
イラーで発生させた蒸気で蒸気タービンを駆動する。こ
のコンバインドプラントにおいて、ガスタービンの燃焼
器を兼ねた加圧流動床ボイラーを用いたものを加圧流動
床プラントと称する。
ビン、蒸気タービン、排熱回収ボイラーによって構成さ
れ、ガスタービンからの排ガスを熱源として排熱回収ボ
イラーで発生させた蒸気で蒸気タービンを駆動する。こ
のコンバインドプラントにおいて、ガスタービンの燃焼
器を兼ねた加圧流動床ボイラーを用いたものを加圧流動
床プラントと称する。
【０００３】この加圧流動床プラントトは、具体的には
以下のように構成される。まずガスタービンにより駆動
される空気圧縮機によって圧縮空気を得、この空気を加
圧容器に格納された加圧流動床ボイラーへ供給する。燃
料としての石炭等の化石燃料は水等の液体と混練りした
スラリー或いはペースト状態にして、或いは、乾式状態
のままボイラーに供給され燃焼される。燃焼により発生
した高温の加圧ガスは除塵装置を通り、ガスタービンへ
供給され出力を得る。一方加圧流動床ボイラーで発生し
た蒸気は蒸気タービンを駆動して複合発電として蒸気タ
ービンでも出力を得る。一般的に蒸気タービンの出力は
ガスタービンの出力に比べ６乃至７倍程度の比率とな
る。
以下のように構成される。まずガスタービンにより駆動
される空気圧縮機によって圧縮空気を得、この空気を加
圧容器に格納された加圧流動床ボイラーへ供給する。燃
料としての石炭等の化石燃料は水等の液体と混練りした
スラリー或いはペースト状態にして、或いは、乾式状態
のままボイラーに供給され燃焼される。燃焼により発生
した高温の加圧ガスは除塵装置を通り、ガスタービンへ
供給され出力を得る。一方加圧流動床ボイラーで発生し
た蒸気は蒸気タービンを駆動して複合発電として蒸気タ
ービンでも出力を得る。一般的に蒸気タービンの出力は
ガスタービンの出力に比べ６乃至７倍程度の比率とな
る。
【０００４】空気圧縮機出口の空気は通常運転では加圧
流動床ボイラーへ供給されるが負荷変化時の運用方法と
して、例えば特開平５−２６３６１１号公報に記載され
たものが知られている。この特開平５−２６３６１１号
公報に記載された加圧流動床プラントについて図７，図
８について説明すると、１は加圧容器、２は加圧流動床
ボイラー、３はガスタービン、４は空気圧縮機、５はス
タックガスクーラー、６は蒸気タービン、７はセラミッ
クフィルター、８は石炭供給装置、９は昇圧機であり、
加圧流動床ボイラー２には空気圧縮機４にて圧縮され空
気が高圧空気として導入される。また加圧流動床ボイラ
ー２には石炭供給装置８より石炭が供給され高圧空気を
用いて燃焼することにより高温の燃焼ガスを得ることが
できるようになっている。高温燃焼ガスはセラミックフ
ィルタ７を介してガスタービン３に供給されて膨張し、
空気圧縮機４と発電機１０を駆動する。その後、ガスタ
ービン排ガスは、スタックガスクーラー５で給水と熱交
換したのち、最終的に低温のガスタービン排ガスとなっ
て大気に放出される。一方、スタックガスクーラー５で
加熱された高温給水は加圧流動床ボイラー２に供給さ
れ、加圧流動床ボイラー２内での石炭の燃焼熱により高
温高圧蒸気となり、蒸気タービン６へ送られ蒸気タービ
ン６を回転駆動する。さらに膨張した低温再熱蒸気を再
び加圧流動床ボイラー２に送り、熱回収させて高温再熱
蒸気とし、再び蒸気タービンに送り、蒸気タービンを回
転駆動させる。蒸気タービン６は発電機１１を駆動し、
電気出力を得る。蒸気タービン６で仕事をした蒸気は低
温低圧蒸気となって復水器で海水と熱交換され、凝縮し
て復水となる。復水は復水器の出口に設置された高圧供
給ポンプにて昇圧され前記のスタックガスクーラー５へ
送られる。また前記従来の装置では、空気量を制御する
手段として、図７、図８に示す如く圧縮機出口の空気を
ガスタービン排気側、或いは大気放出或いはガスタービ
ン入口へのバイパスラインを有していた。
流動床ボイラーへ供給されるが負荷変化時の運用方法と
して、例えば特開平５−２６３６１１号公報に記載され
たものが知られている。この特開平５−２６３６１１号
公報に記載された加圧流動床プラントについて図７，図
８について説明すると、１は加圧容器、２は加圧流動床
ボイラー、３はガスタービン、４は空気圧縮機、５はス
タックガスクーラー、６は蒸気タービン、７はセラミッ
クフィルター、８は石炭供給装置、９は昇圧機であり、
加圧流動床ボイラー２には空気圧縮機４にて圧縮され空
気が高圧空気として導入される。また加圧流動床ボイラ
ー２には石炭供給装置８より石炭が供給され高圧空気を
用いて燃焼することにより高温の燃焼ガスを得ることが
できるようになっている。高温燃焼ガスはセラミックフ
ィルタ７を介してガスタービン３に供給されて膨張し、
空気圧縮機４と発電機１０を駆動する。その後、ガスタ
ービン排ガスは、スタックガスクーラー５で給水と熱交
換したのち、最終的に低温のガスタービン排ガスとなっ
て大気に放出される。一方、スタックガスクーラー５で
加熱された高温給水は加圧流動床ボイラー２に供給さ
れ、加圧流動床ボイラー２内での石炭の燃焼熱により高
温高圧蒸気となり、蒸気タービン６へ送られ蒸気タービ
ン６を回転駆動する。さらに膨張した低温再熱蒸気を再
び加圧流動床ボイラー２に送り、熱回収させて高温再熱
蒸気とし、再び蒸気タービンに送り、蒸気タービンを回
転駆動させる。蒸気タービン６は発電機１１を駆動し、
電気出力を得る。蒸気タービン６で仕事をした蒸気は低
温低圧蒸気となって復水器で海水と熱交換され、凝縮し
て復水となる。復水は復水器の出口に設置された高圧供
給ポンプにて昇圧され前記のスタックガスクーラー５へ
送られる。また前記従来の装置では、空気量を制御する
手段として、図７、図８に示す如く圧縮機出口の空気を
ガスタービン排気側、或いは大気放出或いはガスタービ
ン入口へのバイパスラインを有していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところでガスタービン
により駆動されている空気圧縮機は、ＩＧＶ（Inlet Gu
ide Vane）という空気制御機構が圧縮機入口の空気吸い
込み部に設置されており、これによって空気吸い込み量
を制御していた。またＩＧＶだけでは不十分な場合、静
翼を可動とすることで更に空気吸い込み量を絞ってい
た。このＩＧＶは部分負荷で燃焼用空気が少なくて良い
ときは起動時に空気量を絞る必要がある時作動して、石
炭投入量などにほぼ比例或いは起動時の要求量に見合っ
た空気量を制御するが、あまり空気量を絞ると空気圧縮
機のサーシング領域に抵触することで空気量を絞ること
ができなかった。一般のガスタービンに接続された空気
圧縮機ではこの絞る量はＩＧＶに静翼可変を追加してぼ
ぼ６０％程度が最大である（図９）。そのため次の課題
が生じている。即ち、燃焼必要量に対して空気量が過大
のため燃焼時の酸素濃度が高くＮＯxの発生が増加す
る。また空気圧縮機がＩＧＶで絞る限界の動力（例えば
６０％）が低い負荷でも必要なため、部分負荷でのプラ
ント効率が悪かった。また前記特開平５−２６３６１１
号公報の様な方法で空気をバイパスする案では、ボイラ
ーへ供給する空気量は大気側へ捨てることで減じている
ものの、空気圧縮機で加圧されて温度が上昇した空気を
熱の下流側に捨てることでの効率の悪化を招いていると
いう問題点があった。
により駆動されている空気圧縮機は、ＩＧＶ（Inlet Gu
ide Vane）という空気制御機構が圧縮機入口の空気吸い
込み部に設置されており、これによって空気吸い込み量
を制御していた。またＩＧＶだけでは不十分な場合、静
翼を可動とすることで更に空気吸い込み量を絞ってい
た。このＩＧＶは部分負荷で燃焼用空気が少なくて良い
ときは起動時に空気量を絞る必要がある時作動して、石
炭投入量などにほぼ比例或いは起動時の要求量に見合っ
た空気量を制御するが、あまり空気量を絞ると空気圧縮
機のサーシング領域に抵触することで空気量を絞ること
ができなかった。一般のガスタービンに接続された空気
圧縮機ではこの絞る量はＩＧＶに静翼可変を追加してぼ
ぼ６０％程度が最大である（図９）。そのため次の課題
が生じている。即ち、燃焼必要量に対して空気量が過大
のため燃焼時の酸素濃度が高くＮＯxの発生が増加す
る。また空気圧縮機がＩＧＶで絞る限界の動力（例えば
６０％）が低い負荷でも必要なため、部分負荷でのプラ
ント効率が悪かった。また前記特開平５−２６３６１１
号公報の様な方法で空気をバイパスする案では、ボイラ
ーへ供給する空気量は大気側へ捨てることで減じている
ものの、空気圧縮機で加圧されて温度が上昇した空気を
熱の下流側に捨てることでの効率の悪化を招いていると
いう問題点があった。
【０００６】そこで本発明は、空気圧縮機で圧縮され温
度上昇した空気を空気圧縮機入口に再循環することで低
い負荷並びに起動時の空気圧縮機の通過空気質量を負荷
並びに起動時に目的量に応じて絞り流動床ボイラーへ供
給する空気を低減させることでＮＯx 発生量を減少させ
る。また空気圧縮機で温度上昇した空気を再循環するこ
とで熱量を無駄にせず、流動床ボイラーへ投入すること
でプラント効率の向上をはかることにより、前記従来の
課題を解決することを目的としている。
度上昇した空気を空気圧縮機入口に再循環することで低
い負荷並びに起動時の空気圧縮機の通過空気質量を負荷
並びに起動時に目的量に応じて絞り流動床ボイラーへ供
給する空気を低減させることでＮＯx 発生量を減少させ
る。また空気圧縮機で温度上昇した空気を再循環するこ
とで熱量を無駄にせず、流動床ボイラーへ投入すること
でプラント効率の向上をはかることにより、前記従来の
課題を解決することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】このため本発明は、ガス
タービンにより駆動される空気圧縮機と、石炭と空気圧
縮機からの空気を燃焼することで燃焼ガスを生成する加
圧流動床ボイラーと、通常運転時燃焼ガスにより駆動さ
れるガスタービンと、ガスタービンの排ガスを給水等へ
熱交換するスタックガスクーラーとスタックガスクーラ
ー及び流動床ボイラーとの熱交換で発生した蒸気により
駆動する蒸気タービン及びプラントを構成する補機で構
成される加圧流動床プラントにおいて、圧縮空気を空気
圧縮機入口にバイパスするバイパス配管と同配管上に設
けられた制御弁を備えてなるもので、これを課題解決の
ための手段とするものである。
タービンにより駆動される空気圧縮機と、石炭と空気圧
縮機からの空気を燃焼することで燃焼ガスを生成する加
圧流動床ボイラーと、通常運転時燃焼ガスにより駆動さ
れるガスタービンと、ガスタービンの排ガスを給水等へ
熱交換するスタックガスクーラーとスタックガスクーラ
ー及び流動床ボイラーとの熱交換で発生した蒸気により
駆動する蒸気タービン及びプラントを構成する補機で構
成される加圧流動床プラントにおいて、圧縮空気を空気
圧縮機入口にバイパスするバイパス配管と同配管上に設
けられた制御弁を備えてなるもので、これを課題解決の
ための手段とするものである。
【０００８】
【作用】プラント負荷と加圧流動床ボイラーへの空気
量、プラント効率及びＮＯx 発生量を図３、図４、図５
に示す。また再循環がある場合とない場合の運転特性を
図６に示す。本発明の如く再循環弁を開けることで圧縮
機出口の高温の空気が圧縮機入口の大気温度の空気と混
じり、これによって吸い込み空気温度が上昇する。空気
圧縮機の特性は実際の空気体積流量で特性が決まるた
め、再循環空気を混ぜることで吸い込み空気温度が上昇
し、空気圧縮機の吸い込み空気風量が減少する。その結
果同じＩＧＶ開度でも圧縮機で圧縮する空気の質量は減
り、その結果再循環量を差し引いた加圧流動床ボイラー
への空気供給量は減少する。またその結果ガスタービン
へ供給されるガス量が減り、系統圧力が減少することで
圧縮機の特性上サージングに対する余裕が増え、更に運
転余裕が増える。それによりＮＯx 発生量が激減して後
流に設置される脱硝装置の負荷が軽くなると共に、起動
時など脱硝効果を生み出す。また負荷変化中の過渡期に
使用すればサージング領域からはずれた運用が可能で負
荷変化速度の向上にも貢献可能である。
量、プラント効率及びＮＯx 発生量を図３、図４、図５
に示す。また再循環がある場合とない場合の運転特性を
図６に示す。本発明の如く再循環弁を開けることで圧縮
機出口の高温の空気が圧縮機入口の大気温度の空気と混
じり、これによって吸い込み空気温度が上昇する。空気
圧縮機の特性は実際の空気体積流量で特性が決まるた
め、再循環空気を混ぜることで吸い込み空気温度が上昇
し、空気圧縮機の吸い込み空気風量が減少する。その結
果同じＩＧＶ開度でも圧縮機で圧縮する空気の質量は減
り、その結果再循環量を差し引いた加圧流動床ボイラー
への空気供給量は減少する。またその結果ガスタービン
へ供給されるガス量が減り、系統圧力が減少することで
圧縮機の特性上サージングに対する余裕が増え、更に運
転余裕が増える。それによりＮＯx 発生量が激減して後
流に設置される脱硝装置の負荷が軽くなると共に、起動
時など脱硝効果を生み出す。また負荷変化中の過渡期に
使用すればサージング領域からはずれた運用が可能で負
荷変化速度の向上にも貢献可能である。
【０００９】
【実施例】以下本発明の一実施例を図面について説明す
ると、図１，図２は本発明の実施例に係るプラント系統
図である。図において、加圧流動床プラントは加圧容器
１、加圧流動床ボイラー２、ガスタービン３、空気圧縮
機４、スタックガスクーラー５、蒸気タービン６、セラ
ミックフィルター７、並びに石炭供給装置８を主たる機
器として構成されている。１０はガスタービンに直結さ
れた発電機であり起動時などガスタービンの出力が空気
圧縮機の動力を下回るときは電動機として機能する。ま
た１１は蒸気タービンに直結している発電機である。加
圧流動床ボイラー２には空気圧縮機４にて加圧された空
気が導入される。また石炭供給装置８からは昇圧機９を
通して昇圧された空気と共に石炭が供給される。また石
炭供給がスラリー等の湿式供給の場合は直接流動床内へ
供給される。加圧流動床ボイラーは石炭石などの流動材
がベッド材として入っていて流動床を構成している。流
動床内には蒸気を発生又は加圧するチューブが入ってい
て、発生した蒸気は蒸気タービン６を駆動する。加圧流
動床ボイラー２で発生した高温高圧のガスはセラミック
フィルター７で除塵された後ガスタービンを回転させ熱
エネルギーを機械エネルギーに変換して圧力が大気圧に
近くなり、かつ温度が低くなったガスがスタックガスク
ーラー５で水、蒸気系と熱交換して煙突１２から排出さ
れる。空気圧縮機出口の加圧された空気は空気制御弁１
３を通して空気フィルター１５の入口又は出口に再循環
され混合後、ＩＧＶを経由して空気圧縮機４で加圧され
る。図１はガスタービンの起動方式が発電機の周波数制
御による例であるが、図２のようにガスタービン起動用
コンバスタ１６を設置することもある。図２に示すもの
ではガスタービン起動時にライン１７の弁１８を開けて
空気圧縮機４からの燃焼用空気を一部分岐させ、コンバ
スタ１６の燃焼用空気に供する。
ると、図１，図２は本発明の実施例に係るプラント系統
図である。図において、加圧流動床プラントは加圧容器
１、加圧流動床ボイラー２、ガスタービン３、空気圧縮
機４、スタックガスクーラー５、蒸気タービン６、セラ
ミックフィルター７、並びに石炭供給装置８を主たる機
器として構成されている。１０はガスタービンに直結さ
れた発電機であり起動時などガスタービンの出力が空気
圧縮機の動力を下回るときは電動機として機能する。ま
た１１は蒸気タービンに直結している発電機である。加
圧流動床ボイラー２には空気圧縮機４にて加圧された空
気が導入される。また石炭供給装置８からは昇圧機９を
通して昇圧された空気と共に石炭が供給される。また石
炭供給がスラリー等の湿式供給の場合は直接流動床内へ
供給される。加圧流動床ボイラーは石炭石などの流動材
がベッド材として入っていて流動床を構成している。流
動床内には蒸気を発生又は加圧するチューブが入ってい
て、発生した蒸気は蒸気タービン６を駆動する。加圧流
動床ボイラー２で発生した高温高圧のガスはセラミック
フィルター７で除塵された後ガスタービンを回転させ熱
エネルギーを機械エネルギーに変換して圧力が大気圧に
近くなり、かつ温度が低くなったガスがスタックガスク
ーラー５で水、蒸気系と熱交換して煙突１２から排出さ
れる。空気圧縮機出口の加圧された空気は空気制御弁１
３を通して空気フィルター１５の入口又は出口に再循環
され混合後、ＩＧＶを経由して空気圧縮機４で加圧され
る。図１はガスタービンの起動方式が発電機の周波数制
御による例であるが、図２のようにガスタービン起動用
コンバスタ１６を設置することもある。図２に示すもの
ではガスタービン起動時にライン１７の弁１８を開けて
空気圧縮機４からの燃焼用空気を一部分岐させ、コンバ
スタ１６の燃焼用空気に供する。
【００１０】
【発明の効果】以上詳細に説明した如く本発明によれ
ば、空気圧縮機の出口部から空気制御弁を通して空気吸
い込み口へ循環することでＩＧＶを通過して圧縮機に導
入する空気温度は上昇して、加圧流動床ボイラーへ供給
される空気質量の関係は図３の通り減少させることがで
き、再循環することで負荷に見合った空気量の供給が可
能となった。またこの結果例えばプラント最低負荷のＮ
Ｏx 発生量が約２０％減る結果が得られることになる。
また負荷と効率の関係を図４に示すと最低負荷から５０
％負荷の間で数％の効率向上を招いている。更に低い負
荷だけでなく起動時は加圧流動床ボイラーでの燃焼は通
常運転に比べ更に酸素濃度の高い運転、即ち、石炭投入
量に比べ空気量が多い状態となる。このような起動時で
も本発明により空気を空気圧縮機入口に再循環する事で
ガス系の運転圧力を下げ流動床の空塔速度を維持しなが
らも、低き空気量での運転が可能となる。また付随的な
利点として本発明による再循環空気の混合口を空気圧縮
機入口に設置される空気フィルター凍結防止も兼ねるこ
とが可能である等の優れた効果を奏することができる。
ば、空気圧縮機の出口部から空気制御弁を通して空気吸
い込み口へ循環することでＩＧＶを通過して圧縮機に導
入する空気温度は上昇して、加圧流動床ボイラーへ供給
される空気質量の関係は図３の通り減少させることがで
き、再循環することで負荷に見合った空気量の供給が可
能となった。またこの結果例えばプラント最低負荷のＮ
Ｏx 発生量が約２０％減る結果が得られることになる。
また負荷と効率の関係を図４に示すと最低負荷から５０
％負荷の間で数％の効率向上を招いている。更に低い負
荷だけでなく起動時は加圧流動床ボイラーでの燃焼は通
常運転に比べ更に酸素濃度の高い運転、即ち、石炭投入
量に比べ空気量が多い状態となる。このような起動時で
も本発明により空気を空気圧縮機入口に再循環する事で
ガス系の運転圧力を下げ流動床の空塔速度を維持しなが
らも、低き空気量での運転が可能となる。また付随的な
利点として本発明による再循環空気の混合口を空気圧縮
機入口に設置される空気フィルター凍結防止も兼ねるこ
とが可能である等の優れた効果を奏することができる。
【図１】本発明のプラント系統図である。
【図２】他の実施例としての本発明のプラント系統図で
ある。
ある。
【図３】プラント負荷と流動床ボイラーへの空気量を示
した図である。
した図である。
【図４】プラント負荷とプラント効率を示した図であ
る。
る。
【図５】プラント負荷とＮＯx 発生量を示した図であ
る。
る。
【図６】圧縮機の運転特性を示した図である。
【図７】従来技術によるプラント系統図である。
【図８】従来技術によるプラント系統図である。
【図９】絞り段数と空気量の図である。
１ 加圧容器 ２ 加圧流動床ボイラー ３ ガスタービン ４ 空気圧縮機 ５ スタークガスクーラー ６ 蒸気タービン ７ セラミックフィルター ８ 石炭供給装置 ９ 昇圧機 １０，１１ 発電機 １３ 空気制御弁
Claims (1)
- 【請求項１】 ガスタービンにより駆動される空気圧縮
機と、石炭と空気圧縮機からの空気を燃焼することで燃
焼ガスを生成する加圧流動床ボイラーと、通常運転時燃
焼ガスにより駆動されるガスタービンと、ガスタービン
の排ガスを給水等へ熱交換するスタックガスクーラーと
スタックガスクーラー及び流動床ボイラーとの熱交換で
発生した蒸気により駆動する蒸気タービン及びプラント
を構成する補機で構成される加圧流動床プラントにおい
て、圧縮空気を空気圧縮機入口にバイパスするバイパス
配管と同配管上に設けられた制御弁を備えてなること特
徴とする加圧流動床プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31059694A JPH08166109A (ja) | 1994-12-14 | 1994-12-14 | 加圧流動床プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31059694A JPH08166109A (ja) | 1994-12-14 | 1994-12-14 | 加圧流動床プラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08166109A true JPH08166109A (ja) | 1996-06-25 |
Family
ID=18007162
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31059694A Pending JPH08166109A (ja) | 1994-12-14 | 1994-12-14 | 加圧流動床プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08166109A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999000586A1 (en) * | 1997-06-27 | 1999-01-07 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Pressurized fluidized-bed combined cycle power generation system |
| JP2012172968A (ja) * | 2011-02-23 | 2012-09-10 | Samsung Techwin Co Ltd | 蒸気供給装置 |
| WO2015033770A1 (ja) * | 2013-09-03 | 2015-03-12 | 月島機械株式会社 | 加圧流動焼却炉設備、及び加圧流動焼却炉設備の制御方法 |
| US10208758B2 (en) | 2015-11-12 | 2019-02-19 | Industrial Technology Research Institute | Internal hot gas bypass device coupled with inlet guide vane for centrifugal compressor |
-
1994
- 1994-12-14 JP JP31059694A patent/JPH08166109A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999000586A1 (en) * | 1997-06-27 | 1999-01-07 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Pressurized fluidized-bed combined cycle power generation system |
| JP2012172968A (ja) * | 2011-02-23 | 2012-09-10 | Samsung Techwin Co Ltd | 蒸気供給装置 |
| WO2015033770A1 (ja) * | 2013-09-03 | 2015-03-12 | 月島機械株式会社 | 加圧流動焼却炉設備、及び加圧流動焼却炉設備の制御方法 |
| JP2015049012A (ja) * | 2013-09-03 | 2015-03-16 | 月島機械株式会社 | 加圧流動焼却炉設備、及び加圧流動焼却炉設備の制御方法 |
| US10208758B2 (en) | 2015-11-12 | 2019-02-19 | Industrial Technology Research Institute | Internal hot gas bypass device coupled with inlet guide vane for centrifugal compressor |
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