JPH08176748A - 熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼Info
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- JPH08176748A JPH08176748A JP32579594A JP32579594A JPH08176748A JP H08176748 A JPH08176748 A JP H08176748A JP 32579594 A JP32579594 A JP 32579594A JP 32579594 A JP32579594 A JP 32579594A JP H08176748 A JPH08176748 A JP H08176748A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 被削性および耐熱・耐酸化性に優れ、さらに
は熱間加工性にも優れた含Ｓオーステナイト系ステンレ
ス鋼を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．
４０％以下、Ｍｎ：１．０〜２．５％、Ｐ：０．０５％
以下、Ｓ：０．０５〜０．４０％、Ｃｒ：１７〜２０
％、Ｎｉ：７〜１０％、Ｃｕ：３．５％以下、Ｎ：０．
０５％以下、場合によっては連続鋳造によらない場合に
おいてＺｒ：０．０１〜０．１０％を含み、Ｓｉ≦−
１．４Ｎ＋０．４２を満足し、残部Ｆｅおよび不純物よ
りなる熱間加工性に優れたコーナー割れ発生が少ない含
Ｓオーステナイト系ステンレス鋼。
は熱間加工性にも優れた含Ｓオーステナイト系ステンレ
ス鋼を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．
４０％以下、Ｍｎ：１．０〜２．５％、Ｐ：０．０５％
以下、Ｓ：０．０５〜０．４０％、Ｃｒ：１７〜２０
％、Ｎｉ：７〜１０％、Ｃｕ：３．５％以下、Ｎ：０．
０５％以下、場合によっては連続鋳造によらない場合に
おいてＺｒ：０．０１〜０．１０％を含み、Ｓｉ≦−
１．４Ｎ＋０．４２を満足し、残部Ｆｅおよび不純物よ
りなる熱間加工性に優れたコーナー割れ発生が少ない含
Ｓオーステナイト系ステンレス鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、快削元素としてＳを含
有していて被削性に優れ、さらには熱間加工性にも優れ
た含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼に関するものであ
り、例えば、使用時の耐食性および製造時の被削性に優
れていることが要求されるねじ，ボルト，ナット等の締
結部品や、時計，カメラ，ＯＡ機器等の精密部品や、バ
ルブ，シャフトなどの機械構造用部品等々の素材として
好適に利用される含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼に
関するものである。
有していて被削性に優れ、さらには熱間加工性にも優れ
た含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼に関するものであ
り、例えば、使用時の耐食性および製造時の被削性に優
れていることが要求されるねじ，ボルト，ナット等の締
結部品や、時計，カメラ，ＯＡ機器等の精密部品や、バ
ルブ，シャフトなどの機械構造用部品等々の素材として
好適に利用される含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼は一般に粘性が大きく、熱
伝導度が低く、切削に際して工具と切り屑が凝着しやす
く、特にオーステナイト系ステンレス鋼は加工硬化性が
大きいために切削加工が困難である。
伝導度が低く、切削に際して工具と切り屑が凝着しやす
く、特にオーステナイト系ステンレス鋼は加工硬化性が
大きいために切削加工が困難である。
【０００３】それゆえ、被削性改善のためにＳを添加し
た含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼が多く採用されて
おり、この含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼では、一
般に、Ｍｎを１〜２％添加してＳをＭｎＳとして固定す
ることにより、ＦｅＳの生成による赤熱脆性の発生を防
止する方法が採用されている。
た含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼が多く採用されて
おり、この含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼では、一
般に、Ｍｎを１〜２％添加してＳをＭｎＳとして固定す
ることにより、ＦｅＳの生成による赤熱脆性の発生を防
止する方法が採用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、Ｓを含
有したオーステナイト系ステンレス鋼では、熱間加工性
があまり良くなく、熱間圧延時にいわゆるヘゲ疵を発生
させやすくなるので、このようなヘゲ疵を除去するため
にブローチング加工等による表面皮削りを行う必要があ
ることから、生産性が低下すると共にコスト高になると
いう課題があった。
有したオーステナイト系ステンレス鋼では、熱間加工性
があまり良くなく、熱間圧延時にいわゆるヘゲ疵を発生
させやすくなるので、このようなヘゲ疵を除去するため
にブローチング加工等による表面皮削りを行う必要があ
ることから、生産性が低下すると共にコスト高になると
いう課題があった。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、このような従来の課題にかん
がみてなされたものであって、Ｓを含有した被削性に優
れた含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼において、熱間
加工性をより一層向上させ、熱間圧延時にヘゲ疵を発生
しがたく、使用時の耐熱・耐食性にも優れたオーステナ
イト系ステンレス鋼を提供することを目的としている。
がみてなされたものであって、Ｓを含有した被削性に優
れた含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼において、熱間
加工性をより一層向上させ、熱間圧延時にヘゲ疵を発生
しがたく、使用時の耐熱・耐食性にも優れたオーステナ
イト系ステンレス鋼を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる熱間加工
性に優れた含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼は、請求
項１に記載しているように、重量％で、Ｃ：０．１０％
以下、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍｎ：１．０〜２．５
％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０５〜０．４０％、
Ｃｒ：１７〜２０％、Ｎｉ：７〜１０％、Ｃｕ：３．５
％以下、Ｎ：０．０５％以下、残部Ｆｅおよび不純物よ
りなる組成のものとしたことを特徴としている。
性に優れた含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼は、請求
項１に記載しているように、重量％で、Ｃ：０．１０％
以下、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍｎ：１．０〜２．５
％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０５〜０．４０％、
Ｃｒ：１７〜２０％、Ｎｉ：７〜１０％、Ｃｕ：３．５
％以下、Ｎ：０．０５％以下、残部Ｆｅおよび不純物よ
りなる組成のものとしたことを特徴としている。
【０００７】また、同じ目的を達成する本発明に係わる
熱間加工性に優れた含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼
は、請求項２に記載しているように、重量％で、Ｃ：
０．１０％以下、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍｎ：１．０
〜２．５％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０５〜０．
４０％、Ｃｒ：１７〜２０％、Ｎｉ：７〜１０％、Ｃ
ｕ：３．５％以下、Ｎ：０．０５％以下、Ｚｒ：０．０
１〜０．１０％、残部Ｆｅおよび不純物よりなる組成の
ものとしたことを特徴としている。
熱間加工性に優れた含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼
は、請求項２に記載しているように、重量％で、Ｃ：
０．１０％以下、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍｎ：１．０
〜２．５％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０５〜０．
４０％、Ｃｒ：１７〜２０％、Ｎｉ：７〜１０％、Ｃ
ｕ：３．５％以下、Ｎ：０．０５％以下、Ｚｒ：０．０
１〜０．１０％、残部Ｆｅおよび不純物よりなる組成の
ものとしたことを特徴としている。
【０００８】そして、本発明に係わる熱間加工性に優れ
たオーステナイト系ステンレス鋼においては、請求項３
に記載しているように、Ｓｉ≦−１．４Ｎ＋０．４２を
満たすものとすることも場合によっては望ましい。
たオーステナイト系ステンレス鋼においては、請求項３
に記載しているように、Ｓｉ≦−１．４Ｎ＋０．４２を
満たすものとすることも場合によっては望ましい。
【０００９】
【発明の作用】本発明に係わる熱間加工性に優れた含Ｓ
オーステナイト系ステンレス鋼は、請求項１に記載して
いるように、重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：
０．４０％以下、Ｍｎ：１．０〜２．５％、Ｐ：０．０
５％以下、Ｓ：０．０５〜０．４０％、Ｃｒ：１７〜２
０％、Ｎｉ：７〜１０％、Ｃｕ：３．５％以下、Ｎ：
０．０５％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりなる組成を
有するものであるが、このような組成（重量％）とした
限定理由を各元素の作用と共に説明する。
オーステナイト系ステンレス鋼は、請求項１に記載して
いるように、重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：
０．４０％以下、Ｍｎ：１．０〜２．５％、Ｐ：０．０
５％以下、Ｓ：０．０５〜０．４０％、Ｃｒ：１７〜２
０％、Ｎｉ：７〜１０％、Ｃｕ：３．５％以下、Ｎ：
０．０５％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりなる組成を
有するものであるが、このような組成（重量％）とした
限定理由を各元素の作用と共に説明する。
【００１０】Ｃは強力なオーステナイト化元素である
が、耐食性の面からは少ない方がよく、０．１０％以下
とした。
が、耐食性の面からは少ない方がよく、０．１０％以下
とした。
【００１１】Ｓｉは鋼の溶製時に脱酸剤として作用する
元素であるが、Ｓｉ含有量が多いと鋼中の介在物組成が
ＭｎＯ−ＳｉＯ２系のものとなって熱間加工性を低下さ
せ、熱間圧延時にいわゆるヘゲ疵を発生させやすくなる
ので、０．４０％以下にコントロールし、鋼中介在物組
成をＭｎＯ−ＳｉＯ２系のものからＭｎＯ−Ｃｒ２Ｏ３
系のものへと高融点化することによって、熱間加工性が
改善され、熱間圧延時におけるヘゲ疵の発生を減少させ
ることが可能となるので、Ｓｉ含有量は０．４０％以下
にコントロールすることとした。そして、より望ましく
は、請求項３に記載しているように、Ｎ含有量との関係
においてＳｉ≦−１．４Ｎ＋０．４２を満足するものと
なすことによって、ヘゲ疵の発生をより一層確実に軽減
し、コーナー割れがより一層確実に防止されるようにな
すことも場合によっては望ましい。
元素であるが、Ｓｉ含有量が多いと鋼中の介在物組成が
ＭｎＯ−ＳｉＯ２系のものとなって熱間加工性を低下さ
せ、熱間圧延時にいわゆるヘゲ疵を発生させやすくなる
ので、０．４０％以下にコントロールし、鋼中介在物組
成をＭｎＯ−ＳｉＯ２系のものからＭｎＯ−Ｃｒ２Ｏ３
系のものへと高融点化することによって、熱間加工性が
改善され、熱間圧延時におけるヘゲ疵の発生を減少させ
ることが可能となるので、Ｓｉ含有量は０．４０％以下
にコントロールすることとした。そして、より望ましく
は、請求項３に記載しているように、Ｎ含有量との関係
においてＳｉ≦−１．４Ｎ＋０．４２を満足するものと
なすことによって、ヘゲ疵の発生をより一層確実に軽減
し、コーナー割れがより一層確実に防止されるようにな
すことも場合によっては望ましい。
【００１２】一方、Ｓｉ含有量が少なすぎると脱酸剤と
しての作用が小さく、Ｃｒ２Ｏ３系介在物の増加によっ
て被削性が低下する傾向となるので、Ｓｉ含有量を０．
１０％以上とすることも場合によっては望ましい。
しての作用が小さく、Ｃｒ２Ｏ３系介在物の増加によっ
て被削性が低下する傾向となるので、Ｓｉ含有量を０．
１０％以上とすることも場合によっては望ましい。
【００１３】Ｍｎは鋼の溶製時に脱酸剤および脱硫剤と
して作用する元素であると共に、ＳをＭｎＳとして固定
してＦｅＳの生成による赤熱脆性の発生を防止するのに
有効な元素である。また、Ｍｎはオーステナイト化元素
であるので１．０％以上含有させることとしている。し
かし、多量に含有すると溶製中の耐火物溶損を増大させ
ることとになると共にコストの上昇をもたらすこととな
るので２．５％以下としている。
して作用する元素であると共に、ＳをＭｎＳとして固定
してＦｅＳの生成による赤熱脆性の発生を防止するのに
有効な元素である。また、Ｍｎはオーステナイト化元素
であるので１．０％以上含有させることとしている。し
かし、多量に含有すると溶製中の耐火物溶損を増大させ
ることとになると共にコストの上昇をもたらすこととな
るので２．５％以下としている。
【００１４】Ｐが多量に含有されていると熱間加工性を
害するので０．０５％以下としている。
害するので０．０５％以下としている。
【００１５】Ｓはオーステナイト系ステンレス鋼の被削
性を向上させる作用を有する元素であるので０．０５％
以上含有させることとしているが、Ｓ含有量が多すぎる
と熱間加工性を低下させて熱間圧延時にいわゆるヘゲ疵
を発生させやすくしたり耐食性を劣化させたりすること
となるので、０．４０％以下としている。
性を向上させる作用を有する元素であるので０．０５％
以上含有させることとしているが、Ｓ含有量が多すぎる
と熱間加工性を低下させて熱間圧延時にいわゆるヘゲ疵
を発生させやすくしたり耐食性を劣化させたりすること
となるので、０．４０％以下としている。
【００１６】Ｃｒはオーステナイト系ステンレス鋼の基
本元素であり、耐食性および耐酸化性の向上に寄与する
元素であるので、このような作用を得るために１７％以
上含有させるが、多量に含有すると加工性を低下させる
ので２０％以下としている。
本元素であり、耐食性および耐酸化性の向上に寄与する
元素であるので、このような作用を得るために１７％以
上含有させるが、多量に含有すると加工性を低下させる
ので２０％以下としている。
【００１７】Ｎｉはオーステナイト系ステンレス鋼の基
本元素であり、安定なオーステナイト相を形成し、鋼の
耐食性および靭性を向上させる作用を有する元素である
ので、このような作用を得るために７％以上含有させる
こととしているが、多量に含有させると被削性を低下
し、また、高価なものともなるので１０％以下としてい
る。
本元素であり、安定なオーステナイト相を形成し、鋼の
耐食性および靭性を向上させる作用を有する元素である
ので、このような作用を得るために７％以上含有させる
こととしているが、多量に含有させると被削性を低下
し、また、高価なものともなるので１０％以下としてい
る。
【００１８】Ｃｕはオーステナイト安定化元素であり、
耐食性および耐酸化性を改善する作用を有する元素であ
るが、多量に含有すると熱間加工性を害するので３．５
％以下としている。
耐食性および耐酸化性を改善する作用を有する元素であ
るが、多量に含有すると熱間加工性を害するので３．５
％以下としている。
【００１９】Ｎは耐力の上昇ならびにオーステナイトの
安定化などに寄与する作用を有する元素であるものの、
マトリックスの硬さを低下し、ＭｎＳとのなじみを良く
するために０．０５％以下にコントロールすることとし
ており、場合によっては、請求項３に記載しているよう
に、Ｓｉ含有量との関係においてＳｉ≦−１．４Ｎ＋
０．４２を満たすものとすることによって、コーナー割
れの発生がより一層確実に防止されるようになすことも
場合によっては望ましい。
安定化などに寄与する作用を有する元素であるものの、
マトリックスの硬さを低下し、ＭｎＳとのなじみを良く
するために０．０５％以下にコントロールすることとし
ており、場合によっては、請求項３に記載しているよう
に、Ｓｉ含有量との関係においてＳｉ≦−１．４Ｎ＋
０．４２を満たすものとすることによって、コーナー割
れの発生がより一層確実に防止されるようになすことも
場合によっては望ましい。
【００２０】Ｚｒは熱間加工性を向上させる作用を有す
るので、請求項２に記載しているように０．０１％以上
含有させることもよいが、多量に含有すると硬質のＺｒ
Ｏ２量が増大して被削性を低下させることとなるので
０．１０％以下とする必要がある。また、Ｚｒを添加し
た場合にはＺｒＯ２を発生し、取鍋やタンディッシュの
ノズル閉塞を生じて連続鋳造に支障をきたすことがある
ので、連続鋳造による鋳片を製造する場合には含有させ
ない方が良い。
るので、請求項２に記載しているように０．０１％以上
含有させることもよいが、多量に含有すると硬質のＺｒ
Ｏ２量が増大して被削性を低下させることとなるので
０．１０％以下とする必要がある。また、Ｚｒを添加し
た場合にはＺｒＯ２を発生し、取鍋やタンディッシュの
ノズル閉塞を生じて連続鋳造に支障をきたすことがある
ので、連続鋳造による鋳片を製造する場合には含有させ
ない方が良い。
【００２１】
【実施例】実施例１ 表１に示す成分の鋼を溶製したのち造塊し、鋼塊に対し
熱間圧延を行うことによって１４５ｍｍ角のビレットを
得たのち、このビレットを線材圧延し、この圧延線材か
ら引張り試験片を作製して引張り試験を実施し、引張り
試験温度を変えて各温度における絞り値を評価（ＪＩＳ
Ｚ ２２４１に準拠）したところ、発明例１および比
較例１，２について図１に示す結果であった。
熱間圧延を行うことによって１４５ｍｍ角のビレットを
得たのち、このビレットを線材圧延し、この圧延線材か
ら引張り試験片を作製して引張り試験を実施し、引張り
試験温度を変えて各温度における絞り値を評価（ＪＩＳ
Ｚ ２２４１に準拠）したところ、発明例１および比
較例１，２について図１に示す結果であった。
【００２２】
【表１】
【００２３】図１に示すように、発明例１の方が、比較
例１および比較例２に比べて各温度において絞りが大き
な値となっており、熱間加工性に優れたものとなってい
ることが明らかである。
例１および比較例２に比べて各温度において絞りが大き
な値となっており、熱間加工性に優れたものとなってい
ることが明らかである。
【００２４】また、比較例１においてはワイヤーブロー
チング不良率が１５〜２５％、比較例２においてはワイ
ヤーブローチング不良率が２０〜４０％であったのに対
して、発明例１ではワイヤーブローチング不良率が０％
であった。
チング不良率が１５〜２５％、比較例２においてはワイ
ヤーブローチング不良率が２０〜４０％であったのに対
して、発明例１ではワイヤーブローチング不良率が０％
であった。
【００２５】実施例２ 表２に示す平均化学成分を有し且つＳｉ含有量およびＮ
含有量が異なる鋼を素材として熱間圧延を行うことによ
って１４５ｍｍ角のビレットを得たのち、このビレット
（中延材）におけるコーナー割れの発生状況を調べたと
ころ、図２に示す結果であった。
含有量が異なる鋼を素材として熱間圧延を行うことによ
って１４５ｍｍ角のビレットを得たのち、このビレット
（中延材）におけるコーナー割れの発生状況を調べたと
ころ、図２に示す結果であった。
【００２６】
【表２】
【００２７】図２に示した結果より明らかなように、Ｓ
ｉ含有量０．４０％以下，Ｎ含有量０．０５％以下で熱
間加工性を向上させることができ、ビレットにおけるコ
ーナー割れの発生を軽減できることが認められ、Ｓｉ含
有量とＮ含有量との関係において、Ｓｉ≦−１．４Ｎ＋
０．４２を満たすステンレス鋼ではコーナー割れの発生
は皆無であるかもしくは軽微であることが認められた。
ｉ含有量０．４０％以下，Ｎ含有量０．０５％以下で熱
間加工性を向上させることができ、ビレットにおけるコ
ーナー割れの発生を軽減できることが認められ、Ｓｉ含
有量とＮ含有量との関係において、Ｓｉ≦−１．４Ｎ＋
０．４２を満たすステンレス鋼ではコーナー割れの発生
は皆無であるかもしくは軽微であることが認められた。
【００２８】
【発明の効果】本発明に係わる熱間加工性に優れたオー
ステナイト系ステンレス鋼は、重量％で、Ｃ：０．１０
％以下、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍｎ：１．０〜２．５
％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０５〜０．４０％、
Ｃｒ：１７〜２０％、Ｎｉ：７〜１０％、Ｃｕ：３．５
％以下、Ｎ：０．０５％以下、場合によっては連続鋳造
によらない場合においてＺｒ：０．０１〜０．１０％を
含み、残部Ｆｅおよび不純物よりなる組成としたもので
あるから、熱間加工性に優れており、熱間加工時にヘゲ
疵が発生しがたいものとすることが可能であると共に、
ワイヤーブローチング加工等の表面削りにおける不良発
生率を軽減することが可能であって材料歩留りの上昇を
実現することが可能であり、さらには、機械部品等への
製造時における被削性が良好であると共に機械部品等と
して使用しているときの耐熱・耐食性を良好なものとす
ることが可能である含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼
を提供することができるという著大なる効果がもたらさ
れる。
ステナイト系ステンレス鋼は、重量％で、Ｃ：０．１０
％以下、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍｎ：１．０〜２．５
％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０５〜０．４０％、
Ｃｒ：１７〜２０％、Ｎｉ：７〜１０％、Ｃｕ：３．５
％以下、Ｎ：０．０５％以下、場合によっては連続鋳造
によらない場合においてＺｒ：０．０１〜０．１０％を
含み、残部Ｆｅおよび不純物よりなる組成としたもので
あるから、熱間加工性に優れており、熱間加工時にヘゲ
疵が発生しがたいものとすることが可能であると共に、
ワイヤーブローチング加工等の表面削りにおける不良発
生率を軽減することが可能であって材料歩留りの上昇を
実現することが可能であり、さらには、機械部品等への
製造時における被削性が良好であると共に機械部品等と
して使用しているときの耐熱・耐食性を良好なものとす
ることが可能である含Ｓオーステナイト系ステンレス鋼
を提供することができるという著大なる効果がもたらさ
れる。
【図１】実施例１においてＳｉレベルによる温度と絞り
との関係を調べた結果を例示するグラフである。
との関係を調べた結果を例示するグラフである。
【図２】実施例２において中延材のコーナー割れ発生レ
ベルとＳｉ−Ｎ含有量との関係を調べた結果を例示する
グラフである。
ベルとＳｉ−Ｎ含有量との関係を調べた結果を例示する
グラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：
０．４０％以下、Ｍｎ：１．０〜２．５％、Ｐ：０．０
５％以下、Ｓ：０．０５〜０．４０％、Ｃｒ：１７〜２
０％、Ｎｉ：７〜１０％、Ｃｕ：３．５％以下、Ｎ：
０．０５％以下、残部Ｆｅおよび不純物よりなることを
特徴とする熱間加工性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋼。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：
０．４０％以下、Ｍｎ：１．０〜２．５％、Ｐ：０．０
５％以下、Ｓ：０．０５〜０．４０％、Ｃｒ：１７〜２
０％、Ｎｉ：７〜１０％、Ｃｕ：３．５％以下、Ｎ：
０．０５％以下、Ｚｒ：０．０１〜０．１０％、残部Ｆ
ｅおよび不純物よりなることを特徴とする熱間加工性に
優れたオーステナイト系ステンレス鋼。 - 【請求項３】 Ｓｉ≦−１．４Ｎ＋０．４２を満足する
請求項１または２に記載の熱間加工性に優れたオーステ
ナイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32579594A JPH08176748A (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32579594A JPH08176748A (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08176748A true JPH08176748A (ja) | 1996-07-09 |
Family
ID=18180688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32579594A Pending JPH08176748A (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08176748A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000065120A1 (en) * | 1999-04-26 | 2000-11-02 | Crs Holdings, Inc. | Free-machining austenitic stainless steel |
-
1994
- 1994-12-27 JP JP32579594A patent/JPH08176748A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000065120A1 (en) * | 1999-04-26 | 2000-11-02 | Crs Holdings, Inc. | Free-machining austenitic stainless steel |
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