JPH08188842A - 焼付硬化性に優れた高速成形用アルミニウム合金 - Google Patents
焼付硬化性に優れた高速成形用アルミニウム合金Info
- Publication number
- JPH08188842A JPH08188842A JP1558995A JP1558995A JPH08188842A JP H08188842 A JPH08188842 A JP H08188842A JP 1558995 A JP1558995 A JP 1558995A JP 1558995 A JP1558995 A JP 1558995A JP H08188842 A JPH08188842 A JP H08188842A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- less
- bake hardenability
- speed
- forming
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、焼付硬化性に優れた高速成形用ア
ルミニウム合金を目的とする。 【構成】 下記の成分組成（ｗｔ％である）を有するア
ルミニウム合金である。Ｍｇ：０．６〜１．５％、Ｓ
ｉ：０．３％以上、Ｓｉ／Ｍｇ重量比：０．５８７以
下、Ｃｕ：１％以下（０を含む）を含有し、残部が実質
的にＡｌである。
ルミニウム合金を目的とする。 【構成】 下記の成分組成（ｗｔ％である）を有するア
ルミニウム合金である。Ｍｇ：０．６〜１．５％、Ｓ
ｉ：０．３％以上、Ｓｉ／Ｍｇ重量比：０．５８７以
下、Ｃｕ：１％以下（０を含む）を含有し、残部が実質
的にＡｌである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、焼付硬化性に優れた高
速成形用アルミニウム合金に関し、より詳しくは、自動
車ボディ用、家電用、機械部品用等で、プレス成形など
の高速成形加工に供される焼付硬化性と成形性に優れた
アルミニウム合金に関する。
速成形用アルミニウム合金に関し、より詳しくは、自動
車ボディ用、家電用、機械部品用等で、プレス成形など
の高速成形加工に供される焼付硬化性と成形性に優れた
アルミニウム合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車ボディ用材料としては、主
として冷延鋼板が用いられていた。しかしながら、近年
自動車の軽量化の要請が高まったことから、アルミニウ
ム合金板の使用が検討されている。
として冷延鋼板が用いられていた。しかしながら、近年
自動車の軽量化の要請が高まったことから、アルミニウ
ム合金板の使用が検討されている。
【０００３】一般に自動車ボディ用材料は、プレス成形
性に優れること、耐デント性の観点から成形パネルの耐
力が高いこと等が要求される。また、地金価格、製造歩
留りに関係して、アルミニウム合金板は鋼板に比べて高
価格であることから、低コスト化が求められている。
性に優れること、耐デント性の観点から成形パネルの耐
力が高いこと等が要求される。また、地金価格、製造歩
留りに関係して、アルミニウム合金板は鋼板に比べて高
価格であることから、低コスト化が求められている。
【０００４】このため、例えば特公昭５６−３１８６０
号公報は、強度と成形性を得るために、Ｍｇ：３．５〜
５．５％、Ｚｎ：０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．３〜
１．２％およびＭｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖを１種または２種
以上含有する合金を提案している。しかしながら、Ｍｇ
含有量が多くなると、熱間圧延性が急激に低下し、製造
歩留りを含む製造性が悪化し、アルミニウム合金板が高
価格となる主な原因となっている。さらにプレス成形す
る際に、Ｍｇ含有量に比例してストレッチャー・ストレ
インマークのような重大な欠陥が発生し、問題となって
いる。
号公報は、強度と成形性を得るために、Ｍｇ：３．５〜
５．５％、Ｚｎ：０．５〜２．０％、Ｃｕ：０．３〜
１．２％およびＭｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖを１種または２種
以上含有する合金を提案している。しかしながら、Ｍｇ
含有量が多くなると、熱間圧延性が急激に低下し、製造
歩留りを含む製造性が悪化し、アルミニウム合金板が高
価格となる主な原因となっている。さらにプレス成形す
る際に、Ｍｇ含有量に比例してストレッチャー・ストレ
インマークのような重大な欠陥が発生し、問題となって
いる。
【０００５】一方、Ｍｇ含有量が２％以下の合金は６０
００系で代表されるが、一般的に従来の６０００系合金
はプレス成形性が鋼板に比較すると極めて劣り、適用部
材が限られるという問題がある。自動車ボディ用合金板
および／またはその製造方法は、特開昭６２−１７７１
４３号公報、特開昭６２−８９８５２号公報、特開昭６
２−２０７８５０号公報、特開昭６２−２０２０６３号
公報に開示されている。
００系で代表されるが、一般的に従来の６０００系合金
はプレス成形性が鋼板に比較すると極めて劣り、適用部
材が限られるという問題がある。自動車ボディ用合金板
および／またはその製造方法は、特開昭６２−１７７１
４３号公報、特開昭６２−８９８５２号公報、特開昭６
２−２０７８５０号公報、特開昭６２−２０２０６３号
公報に開示されている。
【０００６】上記公報に開示された自動車ボディ用合金
板および製造方法においては、いずれも各成分範囲の中
でＳｉがＭｇに対し、Ｍｇ2 Ｓｉの化学量論組成（Ｓｉ
／Ｍｇ＝０．５８７）より過剰に含まれるいわゆるＳｉ
過剰合金である。一方、Ｍｇ過剰合金に関する開示はみ
られない。
板および製造方法においては、いずれも各成分範囲の中
でＳｉがＭｇに対し、Ｍｇ2 Ｓｉの化学量論組成（Ｓｉ
／Ｍｇ＝０．５８７）より過剰に含まれるいわゆるＳｉ
過剰合金である。一方、Ｍｇ過剰合金に関する開示はみ
られない。
【０００７】Ｓｉ過剰合金が従来用いられてきたのは、
Ｓｉ／Ｍｇ比が高いほど引張試験の伸びが高くなるとい
う知見（例えばＡｌｕｍｉｎｉｕｍ、７０（１９９
４），８７）に基づいた影響と思われる。これまでアル
ミニウム合金板のプレス成形性の指標としては、鋼板に
準じて引張試験の伸び、エリクセン値や油圧試験機によ
る限界張出し高さ、限界深絞り高さ、限界絞り比などが
用いられてきたが、上記のモデル成形方法はいずれも高
々歪み速度０．０１／ｓｅｃ程度であった。ここで、歪
み速度とは単位時間当たりの歪み率をいう。
Ｓｉ／Ｍｇ比が高いほど引張試験の伸びが高くなるとい
う知見（例えばＡｌｕｍｉｎｉｕｍ、７０（１９９
４），８７）に基づいた影響と思われる。これまでアル
ミニウム合金板のプレス成形性の指標としては、鋼板に
準じて引張試験の伸び、エリクセン値や油圧試験機によ
る限界張出し高さ、限界深絞り高さ、限界絞り比などが
用いられてきたが、上記のモデル成形方法はいずれも高
々歪み速度０．０１／ｓｅｃ程度であった。ここで、歪
み速度とは単位時間当たりの歪み率をいう。
【０００８】また、特公昭５２−２２７３５号公報で
は、主として深絞り成形性に着目して、成分組成がＭ
ｇ：０．４〜１．６％、Ｓｉ：０．２〜０．８％、Ｃ
ｕ：０．４５〜１．９５％、Ｖ：０．０１〜０．１６％
のアルミニウム合金を提案しているが、プレス成形等に
おける高速成形性に関して、化学量論組成Ｍｇ2 Ｓｉの
Ｓｉ／Ｍｇ重量比との関係については開示されていな
い。
は、主として深絞り成形性に着目して、成分組成がＭ
ｇ：０．４〜１．６％、Ｓｉ：０．２〜０．８％、Ｃ
ｕ：０．４５〜１．９５％、Ｖ：０．０１〜０．１６％
のアルミニウム合金を提案しているが、プレス成形等に
おける高速成形性に関して、化学量論組成Ｍｇ2 Ｓｉの
Ｓｉ／Ｍｇ重量比との関係については開示されていな
い。
【０００９】また、アルミニウム合金のプレス成形など
の歪み速度が０．１／ｓｅｃを超えるような高速成形特
性と上記モデル試験の特性値とは必ずしも良好な相関関
係がなく、そのため前述のような指標によって開発され
たアルミニウム合金は必ずしも高速成形性に優れたもの
ではない
の歪み速度が０．１／ｓｅｃを超えるような高速成形特
性と上記モデル試験の特性値とは必ずしも良好な相関関
係がなく、そのため前述のような指標によって開発され
たアルミニウム合金は必ずしも高速成形性に優れたもの
ではない
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】そこで、アルミニウム
合金の有する上記問題点に鑑み、製造性に優れ、成形材
の耐力が高く、プレス成形性などの高速成形性に優れた
合金を提供することを目的とする。
合金の有する上記問題点に鑑み、製造性に優れ、成形材
の耐力が高く、プレス成形性などの高速成形性に優れた
合金を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者等が鋭意研究し
た結果、製造性の観点から低Ｍｇ系の成分設計を行い、
自動車ボディの塗膜焼付工程において約１７０℃に２０
分程度晒されることを利用し、時効析出によって強度を
向上させる、いわゆる焼付硬化性を有するアルミニウム
合金の開発に成功した。この合金は、さらにプレス成形
性向上においては、歪み速度が成形性に及ぼす影響を考
慮し、実際のプレス成形で必要である０．１／ｓｅｃ以
上の歪み速度域での成形性が優れた高速成形用のアウミ
ニウム合金である。
た結果、製造性の観点から低Ｍｇ系の成分設計を行い、
自動車ボディの塗膜焼付工程において約１７０℃に２０
分程度晒されることを利用し、時効析出によって強度を
向上させる、いわゆる焼付硬化性を有するアルミニウム
合金の開発に成功した。この合金は、さらにプレス成形
性向上においては、歪み速度が成形性に及ぼす影響を考
慮し、実際のプレス成形で必要である０．１／ｓｅｃ以
上の歪み速度域での成形性が優れた高速成形用のアウミ
ニウム合金である。
【００１２】（１）請求項１に記載の発明は、下記の成
分組成を有する焼付硬化性に優れた高速成形用アルミニ
ウム合金を提供することにある。 Ｍｇ：０．６〜１．５％ Ｓｉ：０．３％以上 Ｓｉ／Ｍｇ重量比：０．５８７以下 Ｃｕ：１％以下（０を含む） 残部が実質的にＡｌである。
分組成を有する焼付硬化性に優れた高速成形用アルミニ
ウム合金を提供することにある。 Ｍｇ：０．６〜１．５％ Ｓｉ：０．３％以上 Ｓｉ／Ｍｇ重量比：０．５８７以下 Ｃｕ：１％以下（０を含む） 残部が実質的にＡｌである。
【００１３】（２）請求項２に記載の発明は、下記の成
分組成を有する焼付硬化性に優れた高速成形用アルミニ
ウム合金を提供することにある。上記請求項１記載の成
分組成に、さらに下記の成分の１種または２種以上を含
有し、 Ｔｉ：０．１％以下 Ｂ：０．０６％以下 Ｍｎ：０．３％以下 Ｃｒ：０．４％以下 Ｚｒ：０．２％以下 Ｖ：０．２％以下 Ｓｎ：０．１％以下 残部が実質的にＡｌである。
分組成を有する焼付硬化性に優れた高速成形用アルミニ
ウム合金を提供することにある。上記請求項１記載の成
分組成に、さらに下記の成分の１種または２種以上を含
有し、 Ｔｉ：０．１％以下 Ｂ：０．０６％以下 Ｍｎ：０．３％以下 Ｃｒ：０．４％以下 Ｚｒ：０．２％以下 Ｖ：０．２％以下 Ｓｎ：０．１％以下 残部が実質的にＡｌである。
【００１４】
【作用】本発明に係る焼付硬化性に優れた高速成形用ア
ルミニウム合金（成分組成はｗｔ％である）について以
下に詳細に説明する。Ｍｇ：０．６％〜１．５％とす
る。アルミニウム中のＭｇは、マトリクスに固溶して強
度および延性の向上に寄与すると共に、塗膜焼付時にＭ
ｇ2 ＳｉまたはＡｌ−Ｍｇ−Ｃｕ系の化合物として析出
し、さらに、強度向上に寄与する。０．６％未満ではそ
の効果が十分でなく、１．５％を超えると熱間圧延時に
歩留りが低くなるなど製造性が悪化する。そこで上記範
囲とする。
ルミニウム合金（成分組成はｗｔ％である）について以
下に詳細に説明する。Ｍｇ：０．６％〜１．５％とす
る。アルミニウム中のＭｇは、マトリクスに固溶して強
度および延性の向上に寄与すると共に、塗膜焼付時にＭ
ｇ2 ＳｉまたはＡｌ−Ｍｇ−Ｃｕ系の化合物として析出
し、さらに、強度向上に寄与する。０．６％未満ではそ
の効果が十分でなく、１．５％を超えると熱間圧延時に
歩留りが低くなるなど製造性が悪化する。そこで上記範
囲とする。
【００１５】Ｓｉ：０．３％以上で、Ｓｉ／Ｍｇ重量比
が０．５８７以下とする。Ｓｉは本発明の最も重要な成
分である。Ｓｉは塗膜焼付時にＭｇ2 Ｓｉ化合物として
析出し、強度の向上に寄与する。０．３％未満ではその
寄与が十分でなく、Ｓｉ／Ｍｇ重量比が０．５８７を超
えると歪み速度０．１／ｓｅｃ以上の高速成形における
成形性が著しく低下する。
が０．５８７以下とする。Ｓｉは本発明の最も重要な成
分である。Ｓｉは塗膜焼付時にＭｇ2 Ｓｉ化合物として
析出し、強度の向上に寄与する。０．３％未満ではその
寄与が十分でなく、Ｓｉ／Ｍｇ重量比が０．５８７を超
えると歪み速度０．１／ｓｅｃ以上の高速成形における
成形性が著しく低下する。
【００１６】Ｓｉ／Ｍｇ重量比０．５８７は、Ｍｇ2 Ｓ
ｉ化合物の化学量論組成における質量の比である。本発
明者等は、従来プレス成形用として用いられていないＳ
ｉ％＜０．５８７・Ｍｇ％の領域で高速成形性が非常に
向上することを発見した。さらに、Ｓｉ％＜０．５８７
・Ｍｇ％−０．１５の領域では高速での限界張出し成形
高さがより向上するので望ましい。ここで、限界張出し
成形高さとは、５０ｍｍφの球頭ポンチと６０ｍｍφの
ダイス金型を用い、板材を張出し成形し、亀裂が発生し
た高さをいう。
ｉ化合物の化学量論組成における質量の比である。本発
明者等は、従来プレス成形用として用いられていないＳ
ｉ％＜０．５８７・Ｍｇ％の領域で高速成形性が非常に
向上することを発見した。さらに、Ｓｉ％＜０．５８７
・Ｍｇ％−０．１５の領域では高速での限界張出し成形
高さがより向上するので望ましい。ここで、限界張出し
成形高さとは、５０ｍｍφの球頭ポンチと６０ｍｍφの
ダイス金型を用い、板材を張出し成形し、亀裂が発生し
た高さをいう。
【００１７】Ｃｕ：１％以下（０％を含む）とする。Ｃ
ｕはマトリックスに固溶し、さらに、塗膜焼付時にＡｌ
−Ｍｇ−Ｃｕ系の化合物として析出し強度の向上に寄与
するため、必要に応じて添加することが望ましい。しか
し、１％を超えると耐糸錆性を劣化させると共に高速成
形性をも劣化させる。そこで上記範囲とする。
ｕはマトリックスに固溶し、さらに、塗膜焼付時にＡｌ
−Ｍｇ−Ｃｕ系の化合物として析出し強度の向上に寄与
するため、必要に応じて添加することが望ましい。しか
し、１％を超えると耐糸錆性を劣化させると共に高速成
形性をも劣化させる。そこで上記範囲とする。
【００１８】Ｔｉ，Ｂ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｖは、鋳造
時にそれぞれ第二相として析出し、合金組成の結晶粒径
の粗大化を抑制し、成形性を向上させる。しかし、それ
ぞれ０．１％，０．０６％，０．３％，０．４％，０．
２％，０．２％を超えると第二相自体が破断の起点とな
るために成形性を悪化させるので、これらを上限値とす
る。
時にそれぞれ第二相として析出し、合金組成の結晶粒径
の粗大化を抑制し、成形性を向上させる。しかし、それ
ぞれ０．１％，０．０６％，０．３％，０．４％，０．
２％，０．２％を超えると第二相自体が破断の起点とな
るために成形性を悪化させるので、これらを上限値とす
る。
【００１９】Ｓｎ：０．１％以下とする。Ｓｎは、焼付
硬化性が向上するが、０．１％を超えて含有させると晶
出物が生成し、プレス成形性を悪化させるので上記範囲
とする。
硬化性が向上するが、０．１％を超えて含有させると晶
出物が生成し、プレス成形性を悪化させるので上記範囲
とする。
【００２０】
【実施例】本発明に係る焼付硬化性に優れた高速成形用
アルミニウム合金の実施例を説明する。 実施例 表１に示す成分組成のアルミニウム合金を溶解・鋳造
し、得られた鋳塊を面切削した後、５２０℃で８時間の
均質化処理を行い、次いで鋳片を４６０℃に加熱して板
厚４ｍｍまで熱間圧延を行い、室温に冷却した後、圧延
率７５％の冷間圧延を行い、板厚１ｍｍとした。
アルミニウム合金の実施例を説明する。 実施例 表１に示す成分組成のアルミニウム合金を溶解・鋳造
し、得られた鋳塊を面切削した後、５２０℃で８時間の
均質化処理を行い、次いで鋳片を４６０℃に加熱して板
厚４ｍｍまで熱間圧延を行い、室温に冷却した後、圧延
率７５％の冷間圧延を行い、板厚１ｍｍとした。
【００２１】なお、熱間圧延の仕上がり温度は２８０℃
であった。こうして作製された厚さ１ｍｍの板材を加熱
速度１０℃／ｓｅｃで５６０℃まで加熱し、２０秒保持
した後、１００℃まで４０℃／ｓｅｃ、さらに１００℃
から室温まで１℃／ｓｅｃの冷却速度で強制冷却を行っ
た。
であった。こうして作製された厚さ１ｍｍの板材を加熱
速度１０℃／ｓｅｃで５６０℃まで加熱し、２０秒保持
した後、１００℃まで４０℃／ｓｅｃ、さらに１００℃
から室温まで１℃／ｓｅｃの冷却速度で強制冷却を行っ
た。
【００２２】その後、室温に３０日保持した後の本発明
に係る焼付硬化性に優れた高速成形用アルミニウム合金
および比較合金の引張特性、２％引張後１７０℃×２０
分保持後の耐力、５０φの球頭ポンチによる高速（０．
１／ｓｅｃ）および低速（０．０１／ｓｅｃ）の限界張
出し高さ、熱間圧延性等を調査し、これを表２に示す。
に係る焼付硬化性に優れた高速成形用アルミニウム合金
および比較合金の引張特性、２％引張後１７０℃×２０
分保持後の耐力、５０φの球頭ポンチによる高速（０．
１／ｓｅｃ）および低速（０．０１／ｓｅｃ）の限界張
出し高さ、熱間圧延性等を調査し、これを表２に示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】表２から明らかなように、比較合金２７，
２８についてはエッジ割れが多くなるなど、熱間圧延性
が低下する。また、図１に本発明の合金、比較合金の高
速および低速における限界張出し高さとＳｉ％−０．５
８７・Ｍｇ％との関係を示す。
２８についてはエッジ割れが多くなるなど、熱間圧延性
が低下する。また、図１に本発明の合金、比較合金の高
速および低速における限界張出し高さとＳｉ％−０．５
８７・Ｍｇ％との関係を示す。
【００２６】Ｓｉ％−０．５８７・Ｍｇ％＜０である本
発明合金の低速限界張出し高さはわずかな特性向上しか
示さないが、高速限界張出し高さは著しく向上すること
が明らかとなった。さらに、 Ｓｉ％−０．５８７・Ｍｇ％＜−０．１５ の領域では、より高速限界成形高さの向上が顕著とな
る。比較合金１８，１９，２２，２３は高速成形性にお
いて劣っていた。
発明合金の低速限界張出し高さはわずかな特性向上しか
示さないが、高速限界張出し高さは著しく向上すること
が明らかとなった。さらに、 Ｓｉ％−０．５８７・Ｍｇ％＜−０．１５ の領域では、より高速限界成形高さの向上が顕著とな
る。比較合金１８，１９，２２，２３は高速成形性にお
いて劣っていた。
【００２７】Ｓｉが０．３％未満の比較合金２０，２
１，２４，２５は２％引張後、１７０℃×２０分保持後
の耐力が低く、これに対し、本発明合金は２％引張後、
１７０℃×２０分保持後耐力が１５０ＭＰａ以上の高い
値を示している。
１，２４，２５は２％引張後、１７０℃×２０分保持後
の耐力が低く、これに対し、本発明合金は２％引張後、
１７０℃×２０分保持後耐力が１５０ＭＰａ以上の高い
値を示している。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明に係るアウ
ミニウム合金は、板に圧延もしくは加工されると、高速
成形加工などのプレス成形性と焼付硬化性に優れたアル
ミニウム合金板となる。したがって、例えば自動車のボ
デイ用のアウミニウム合金板として利用できる。
ミニウム合金は、板に圧延もしくは加工されると、高速
成形加工などのプレス成形性と焼付硬化性に優れたアル
ミニウム合金板となる。したがって、例えば自動車のボ
デイ用のアウミニウム合金板として利用できる。
【図１】合金中のＳｉ％−０．５８７・Ｍｇ％と限界張
出し高さとの関係を示す図である。
出し高さとの関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大堀 紘一 静岡県三島市加茂48−11 (72)発明者 込山 慶信 静岡県駿東郡小山町上古城92−２
Claims (2)
- 【請求項１】 下記の成分組成（ｗｔ％である）を有す
る焼付硬化性に優れた高速成形用アルミニウム合金。 Ｍｇ：０．６〜１．５％、 Ｓｉ：０．３％以上、 Ｓｉ／Ｍｇ重量比：０．５８７以下、 Ｃｕ：１％以下（０を含む）、 残部が実質的にＡｌである。 - 【請求項２】 下記の成分組成（ｗｔ％である）を有す
る焼付硬化性に優れた高速成形用アルミニウム合金。 Ｍｇ：０．６〜１．５％、 Ｓｉ：０．３％以上、 Ｓｉ／Ｍｇ重量比：０．５８７以下、 Ｃｕ：１％以下（０を含む） を含みさらに、 Ｔｉ：０．１％以下、 Ｂ：０．０６％以下、 Ｍｎ：０．３％以下、 Ｃｒ：０．４％以下、 Ｚｒ：０．２％以下、 Ｖ：０．２％以下、 Ｓｎ：０．１％以下の成分の１種または２種以上を含有
し、残部が実質的にＡｌである。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1558995A JPH08188842A (ja) | 1995-01-06 | 1995-01-06 | 焼付硬化性に優れた高速成形用アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1558995A JPH08188842A (ja) | 1995-01-06 | 1995-01-06 | 焼付硬化性に優れた高速成形用アルミニウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08188842A true JPH08188842A (ja) | 1996-07-23 |
Family
ID=11892920
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1558995A Pending JPH08188842A (ja) | 1995-01-06 | 1995-01-06 | 焼付硬化性に優れた高速成形用アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08188842A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001342533A (ja) * | 2000-03-27 | 2001-12-14 | Nippon Steel Corp | 成形性に優れた自動車ボディ用アルミニウム合金およびその製造方法 |
| JP2010222710A (ja) * | 2000-03-27 | 2010-10-07 | Nippon Steel Corp | 成形性に優れた自動車ボディ用アルミニウム合金およびその製造方法 |
| JP2023123593A (ja) * | 2019-03-13 | 2023-09-05 | ノベリス・インコーポレイテッド | 時効硬化性及び高成形性のアルミニウム合金、それから作製されたモノリシックシート及びそれを含むアルミニウム合金製造物 |
-
1995
- 1995-01-06 JP JP1558995A patent/JPH08188842A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001342533A (ja) * | 2000-03-27 | 2001-12-14 | Nippon Steel Corp | 成形性に優れた自動車ボディ用アルミニウム合金およびその製造方法 |
| JP2010222710A (ja) * | 2000-03-27 | 2010-10-07 | Nippon Steel Corp | 成形性に優れた自動車ボディ用アルミニウム合金およびその製造方法 |
| JP2023123593A (ja) * | 2019-03-13 | 2023-09-05 | ノベリス・インコーポレイテッド | 時効硬化性及び高成形性のアルミニウム合金、それから作製されたモノリシックシート及びそれを含むアルミニウム合金製造物 |
| US12247271B2 (en) | 2019-03-13 | 2025-03-11 | Novelis Inc. | Age-hardenable and highly formable aluminum alloys and methods of making the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2823797B2 (ja) | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| US9193134B2 (en) | Automobile body part | |
| EP0480402B1 (en) | Process for manufacturing aluminium alloy material with excellent formability, shape fixability and bake hardenability | |
| JP3590685B2 (ja) | 自動車外板用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP2997145B2 (ja) | 常温遅時効性アルミニウム合金薄板の製造方法 | |
| JP2000239811A (ja) | 成形加工性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP5050577B2 (ja) | 深絞り性および耐焼付け軟化性に優れた成形加工用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JPH09137243A (ja) | プレス成形後曲げ性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JP7701503B2 (ja) | 成形性に優れたＡｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP2595836B2 (ja) | 低温焼付による硬化性に優れたプレス成形用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JPH0543974A (ja) | 焼付硬化性及びプレス成形性に優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JPH10259464A (ja) | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP3207413B2 (ja) | 成形性、形状凍結性及び塗装焼付硬化性に優れた成形加工用アルミニウム合金材の製造法 | |
| JPH05125505A (ja) | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP2856936B2 (ja) | 強度・延性バランス及び焼付硬化性に優れたプレス成形用アルミニウム合金板、並びにその製造方法 | |
| JPH05306440A (ja) | 焼付硬化性に優れた成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH08296011A (ja) | 塗膜焼付硬化性及び常温安定性に優れた高速成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP2000160272A (ja) | プレス成形性に優れたＡｌ合金板 | |
| JP3062274B2 (ja) | 深絞り性に優れた成形加工用アルミニウム合金板材の製造法 | |
| JPH04214834A (ja) | 耐食性及びプレス成形性に優れたアルミニウム合金板、並びにその製造方法 | |
| JPH05125504A (ja) | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH05345963A (ja) | 高成形性アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH05279820A (ja) | 成形性に優れるアルミニウム合金板材の製造方法 | |
| JP3103122B2 (ja) | 高成形性の得られる成形加工用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JPH07173565A (ja) | 塗装焼付硬化性に優れたプレス成形用アルミニウム合金板 |