JPH08193204A - ロールの製造方法 - Google Patents
ロールの製造方法Info
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- JPH08193204A JPH08193204A JP7198127A JP19812795A JPH08193204A JP H08193204 A JPH08193204 A JP H08193204A JP 7198127 A JP7198127 A JP 7198127A JP 19812795 A JP19812795 A JP 19812795A JP H08193204 A JPH08193204 A JP H08193204A
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Classifications
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- D21G1/0246—Hard rolls
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- B21B—ROLLING OF METAL
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- B21B27/02—Shape or construction of rolls
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Abstract
(57)【要約】
【課題】腐蝕疲労耐性の高い製紙機用ロールシェルの製
造法の提供 【解決手段】本発明はステンレス鋼の製紙機用ロールシ
ェルの製造法に関する。本発明による方法では、粉末を
溶融鋼からガス噴霧法により製造し、ロールシェル・プ
レフォームを上記粉末から製造し、そして上記ロールシ
ェル・プレフォームを機械加工してロールシェルにす
る。鋼としてオーステナイト−フェライト・ステンレス
鋼を使用され、ロールシェルがその鋼から製造される。
造法の提供 【解決手段】本発明はステンレス鋼の製紙機用ロールシ
ェルの製造法に関する。本発明による方法では、粉末を
溶融鋼からガス噴霧法により製造し、ロールシェル・プ
レフォームを上記粉末から製造し、そして上記ロールシ
ェル・プレフォームを機械加工してロールシェルにす
る。鋼としてオーステナイト−フェライト・ステンレス
鋼を使用され、ロールシェルがその鋼から製造される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、製紙機のステンレ
ス製ロールの製造に関する。本明細書で記述する限り
は、製紙機は紙製造機と厚紙製造機の両方を意味する。
ス製ロールの製造に関する。本明細書で記述する限り
は、製紙機は紙製造機と厚紙製造機の両方を意味する。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】操業中
に、製紙機のロールは、機械的歪み、腐蝕と摩耗を同時
に受ける。周期的に変動する荷重は典型的な歪みであ
る。腐蝕は、初めは比較的高い操業温度と加工環境に存
在する塩化物が再度にわたり原因になって起こる。
に、製紙機のロールは、機械的歪み、腐蝕と摩耗を同時
に受ける。周期的に変動する荷重は典型的な歪みであ
る。腐蝕は、初めは比較的高い操業温度と加工環境に存
在する塩化物が再度にわたり原因になって起こる。
【０００３】いろいろな型のステンレス又は２相ステン
レス鋼は、現在ロール用材料として使用されている。２
相鋼は、フェライトとオーステナイトの両方を含有する
微細構造により特徴付けられる。普通は同等の体積がこ
れらフェライトとオーステナイトについて占められるよ
うに意図されている。２相鋼は、その２相の微細構造に
より、優れた腐蝕疲労耐性を呈している。
レス鋼は、現在ロール用材料として使用されている。２
相鋼は、フェライトとオーステナイトの両方を含有する
微細構造により特徴付けられる。普通は同等の体積がこ
れらフェライトとオーステナイトについて占められるよ
うに意図されている。２相鋼は、その２相の微細構造に
より、優れた腐蝕疲労耐性を呈している。
【０００４】ロールシェルは、今日、遠心鋳造により又
は巻いたシートの溶接により又は鍛造により製造され
る。
は巻いたシートの溶接により又は鍛造により製造され
る。
【０００５】例えば、ＦＩ−８６７４７号には、製紙機
ロール用を意図した鋳造鋼が記載されている。それは下
記の組成を持つ：Ｃ 最大０．１０％、Ｓｉ 最大１．
５％、Ｍｎ 最大２．０％、Ｃｒ 最大２５．０−２
７．０％、Ｎｉ ５．０−７．５％、Ｃｕ １．５−
３．５％、Ｎ 最大０．１５％、Ｍｏ 最大０．５％。
ロール用を意図した鋳造鋼が記載されている。それは下
記の組成を持つ：Ｃ 最大０．１０％、Ｓｉ 最大１．
５％、Ｍｎ 最大２．０％、Ｃｒ 最大２５．０−２
７．０％、Ｎｉ ５．０−７．５％、Ｃｕ １．５−
３．５％、Ｎ 最大０．１５％、Ｍｏ 最大０．５％。
【０００６】
【課題を解決するための手段】下記の方法：即ち、(a)
粉末が不活性ガス噴霧法により溶融鋼から製造され、
(b) ロールシェル・プレフォーム又はロールシェル・プ
レフォームの部分が、型が前記粉末で充填されるように
して粉末から製造され、高温で加圧され及び／又は熱加
工され、そしてロールシェル・プレフォームの部分は、
それが製造される場合は、ロールシェル・プレフォーム
を製造するために互いに接合され、次いで(c) ロールシ
ェルを製造するために、ロールシェル・プレフォーム機
械加工することからなるロールシェルの製造方法であっ
て；オーステナイト−フェライトステンレス鋼を鋼とし
て使用し、そしてそれから紙又は厚紙製造機のロールシ
ェル又はロールシェル・プレフォームを製造することを
特徴とする方法が、今や発明された。上記の本発明の方
法は請求項１に記載されており、別の請求項に記載の発
明は、請求項１に記載の発明の好ましいものである。
粉末が不活性ガス噴霧法により溶融鋼から製造され、
(b) ロールシェル・プレフォーム又はロールシェル・プ
レフォームの部分が、型が前記粉末で充填されるように
して粉末から製造され、高温で加圧され及び／又は熱加
工され、そしてロールシェル・プレフォームの部分は、
それが製造される場合は、ロールシェル・プレフォーム
を製造するために互いに接合され、次いで(c) ロールシ
ェルを製造するために、ロールシェル・プレフォーム機
械加工することからなるロールシェルの製造方法であっ
て；オーステナイト−フェライトステンレス鋼を鋼とし
て使用し、そしてそれから紙又は厚紙製造機のロールシ
ェル又はロールシェル・プレフォームを製造することを
特徴とする方法が、今や発明された。上記の本発明の方
法は請求項１に記載されており、別の請求項に記載の発
明は、請求項１に記載の発明の好ましいものである。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明では、ロールシェル・プレ
フォームは、熱間等圧加圧又は押出のいずれかによりガ
ス噴霧した鋼微粉末から製造される。本発明に従って製
造されるロールシェルの主な利点は、それらの優れた腐
蝕疲労耐性である。
フォームは、熱間等圧加圧又は押出のいずれかによりガ
ス噴霧した鋼微粉末から製造される。本発明に従って製
造されるロールシェルの主な利点は、それらの優れた腐
蝕疲労耐性である。
【０００８】製紙機ロールの通常の長さは５−１０ｍ、
直径は０．５−１．３ｍそして壁厚は５０−８０ｍｍで
ある。ロールの回転速度は１５００ｒｐｍと同じに高く
してもよく、換言すれば疲労亀裂の原因になる荷重変動
数は、秒当たり２５変動である。
直径は０．５−１．３ｍそして壁厚は５０−８０ｍｍで
ある。ロールの回転速度は１５００ｒｐｍと同じに高く
してもよく、換言すれば疲労亀裂の原因になる荷重変動
数は、秒当たり２５変動である。
【０００９】腐蝕は、繰り返し荷重の結果生じる疲労損
傷の開始を強く促進する。実際のところ、腐蝕疲労は吸
引ロールシェルで最も頻繁に起こる損傷機構である。そ
れは典型的には、鋳造又は溶接欠陥、孔食(corrosion p
it) 又は非金属性スラグ介在を開始する。
傷の開始を強く促進する。実際のところ、腐蝕疲労は吸
引ロールシェルで最も頻繁に起こる損傷機構である。そ
れは典型的には、鋳造又は溶接欠陥、孔食(corrosion p
it) 又は非金属性スラグ介在を開始する。
【００１０】鋳造欠陥は、凝固の間に凝固欠陥として又
はガス介在として生じる。
はガス介在として生じる。
【００１１】孔食(pitting) は典型的には、鋼表面の不
動態皮膜に起こる破損から起こり、それは例えば塩化物
の影響下で、局部的に活性な領域そしてその領域中の高
い密度の腐蝕電流そして早い孔食(pit corrosion) を生
じる。外部荷重は不動態皮膜の破損を促進する。
動態皮膜に起こる破損から起こり、それは例えば塩化物
の影響下で、局部的に活性な領域そしてその領域中の高
い密度の腐蝕電流そして早い孔食(pit corrosion) を生
じる。外部荷重は不動態皮膜の破損を促進する。
【００１２】非金属性スラグ介在物、例えば酸化物と硫
化物のようなものは、それらの切欠効果に因る疲労亀裂
のための開始部位として機能するであろう。更に、例え
ば、硫化マンガンは腐蝕に因り溶解し、それにより出来
た孔食(pitting) は疲労亀裂を開始することになる。
化物のようなものは、それらの切欠効果に因る疲労亀裂
のための開始部位として機能するであろう。更に、例え
ば、硫化マンガンは腐蝕に因り溶解し、それにより出来
た孔食(pitting) は疲労亀裂を開始することになる。
【００１３】疲労亀裂の開始後、亀裂は同時に進行する
腐蝕と周期的に変動する外部歪みの影響下で進行するだ
ろう。
腐蝕と周期的に変動する外部歪みの影響下で進行するだ
ろう。
【００１４】本発明では、ロールシェルは、ガス噴霧法
により製造した合金粉末から製造されている。その粉末
は、例えば、初めに所望の種類の鋼を溶融し、次にそれ
を不活性ガスジェットに処する。ガスジェットは溶融鋼
を、主に径が５００ミクロメータより小さい微小粒に分
解し、そしてそれら粒子は急速に凝固する。実際には、
霧化は、溶融した鋼を或る種の型の特定のセラミック製
ノズルを通過して、特定の噴霧室内へ注入することによ
り実施される。
により製造した合金粉末から製造されている。その粉末
は、例えば、初めに所望の種類の鋼を溶融し、次にそれ
を不活性ガスジェットに処する。ガスジェットは溶融鋼
を、主に径が５００ミクロメータより小さい微小粒に分
解し、そしてそれら粒子は急速に凝固する。実際には、
霧化は、溶融した鋼を或る種の型の特定のセラミック製
ノズルを通過して、特定の噴霧室内へ注入することによ
り実施される。
【００１５】その粉末は、孔が製品中に残らないよう
に、熱間等圧加圧又は熱−押出しのいずれかを通過して
凝固される。
に、熱間等圧加圧又は熱−押出しのいずれかを通過して
凝固される。
【００１６】熱間等圧加圧では、型は先ず薄いシートか
ら製造され次いでそれに鋼粉末が充填される。最終の大
きさが所望の大きさに可能な限り近接しているように、
粉末の締固めを型の大きさを決める際に考慮しなければ
ならない。充填した型を排気し、それを密閉しそして熱
間等圧プレス中へ導入する。ここで、不活性ガス（アル
ゴン）、高温と加圧を型に適用し、それにより型は圧縮
されそして粉末は塑性変形、クリープと拡散により高密
度化される。ステンレス鋼のためには、典型的な圧は１
００−１２０ＭＰａ、温度は１１００−１２００℃そし
て加圧時間は少なくとも３時間（ｈ）である。型は表面
からエッチング又は機械加工により除かれる。
ら製造され次いでそれに鋼粉末が充填される。最終の大
きさが所望の大きさに可能な限り近接しているように、
粉末の締固めを型の大きさを決める際に考慮しなければ
ならない。充填した型を排気し、それを密閉しそして熱
間等圧プレス中へ導入する。ここで、不活性ガス（アル
ゴン）、高温と加圧を型に適用し、それにより型は圧縮
されそして粉末は塑性変形、クリープと拡散により高密
度化される。ステンレス鋼のためには、典型的な圧は１
００−１２０ＭＰａ、温度は１１００−１２００℃そし
て加圧時間は少なくとも３時間（ｈ）である。型は表面
からエッチング又は機械加工により除かれる。
【００１７】粉末押出では、鋼型を先ず粉末で充填す
る。所望ならば、型中の粉末は冷間加圧によりある程度
まで圧縮される。次いで型は予熱されそして所望の形に
押出される。別法としては、型は初めに、若干高密度化
されたプレフォームが得られるように、特定の型中で熱
プレスされる。最後に、プレフォームは熱押出される。
典型的な押出温度は、１１００−１３００℃の範囲内に
ある。押出プレフォームのための処理と押出時間は、数
分間である。
る。所望ならば、型中の粉末は冷間加圧によりある程度
まで圧縮される。次いで型は予熱されそして所望の形に
押出される。別法としては、型は初めに、若干高密度化
されたプレフォームが得られるように、特定の型中で熱
プレスされる。最後に、プレフォームは熱押出される。
典型的な押出温度は、１１００−１３００℃の範囲内に
ある。押出プレフォームのための処理と押出時間は、数
分間である。
【００１８】押出の前に、プレフォームはパンチング(p
unching)により高密度化される。バンチングでは、特定
のパンチング用具を初めにプレフォームを通過して押し
込み、それにより型取りがプレフォーム中で行われそし
て粉末は１００％の密度に非常に近く緊密化する。同時
にプレフォームは管状になる。
unching)により高密度化される。バンチングでは、特定
のパンチング用具を初めにプレフォームを通過して押し
込み、それにより型取りがプレフォーム中で行われそし
て粉末は１００％の密度に非常に近く緊密化する。同時
にプレフォームは管状になる。
【００１９】いずれの方法も、疲労亀裂の開始のきっか
けになるかも知れない孔又は欠陥のない、絶対的に高密
度である材質のロールシェルを製造するのに使用でき
る。
けになるかも知れない孔又は欠陥のない、絶対的に高密
度である材質のロールシェルを製造するのに使用でき
る。
【００２０】ガス噴霧法では、粒子は急速に凝固し、そ
れによりそれらの組成は粒子全体にわたり十分に均一に
なる。この方法でもって、合金化元素の分布もロール材
料中で十分に均一であるだろう。他方、鋳造物が凝固す
るに従って、ミクロとマクロ両偏析が鋳造物中に生成
し、その結果、凝固した材料の組成は、鋳造物の他の部
分における所望の最適組成とは異なるだろう。本発明に
従って製造されたロールでは、例えば材料の腐蝕疲労抵
抗性は、ロールシェル体全体で均一に高い。ロールシェ
ル体は、合金化元素の高過ぎる局部含量から起こる欠陥
を持たない。本発明の方法では、クロムとモリブデンの
高い合金化を使用してよく、それは、腐蝕抵抗性を減少
するかも知れない、シグマ相のような脆化相を形成する
ことなしに、腐蝕抵抗性を改善する。
れによりそれらの組成は粒子全体にわたり十分に均一に
なる。この方法でもって、合金化元素の分布もロール材
料中で十分に均一であるだろう。他方、鋳造物が凝固す
るに従って、ミクロとマクロ両偏析が鋳造物中に生成
し、その結果、凝固した材料の組成は、鋳造物の他の部
分における所望の最適組成とは異なるだろう。本発明に
従って製造されたロールでは、例えば材料の腐蝕疲労抵
抗性は、ロールシェル体全体で均一に高い。ロールシェ
ル体は、合金化元素の高過ぎる局部含量から起こる欠陥
を持たない。本発明の方法では、クロムとモリブデンの
高い合金化を使用してよく、それは、腐蝕抵抗性を減少
するかも知れない、シグマ相のような脆化相を形成する
ことなしに、腐蝕抵抗性を改善する。
【００２１】ガス孔は、粉末粒子が急激に冷却されるの
で粉末粒子中に形成されない。かくして、所望ならば強
度と腐蝕抵抗性を更に改善するために、合金化で比較的
高い窒素レベルも使用してもよい。
で粉末粒子中に形成されない。かくして、所望ならば強
度と腐蝕抵抗性を更に改善するために、合金化で比較的
高い窒素レベルも使用してもよい。
【００２２】熱間等圧加圧又は押出により、プレフォー
ムは所望のロールシェル型に直接に製造でき、そして次
にそのプレフォームは最終製品を製造するために機械加
工される。大型ロールを、溶接により一緒に接合される
幾つかの部分の形をした部分から製造することも必要に
なるであろう。加圧により、熱間加工によりその最終の
形になる中間プレフォームを初めに製造することも可能
である。ロールシェル体中の偏析が原因となる割れの危
険がないので、加工性は優れている。
ムは所望のロールシェル型に直接に製造でき、そして次
にそのプレフォームは最終製品を製造するために機械加
工される。大型ロールを、溶接により一緒に接合される
幾つかの部分の形をした部分から製造することも必要に
なるであろう。加圧により、熱間加工によりその最終の
形になる中間プレフォームを初めに製造することも可能
である。ロールシェル体中の偏析が原因となる割れの危
険がないので、加工性は優れている。
【００２３】粉末材料は、オーステナイト−フェライト
・ステンレス鋼である。式は特に下記の如くである：
・ステンレス鋼である。式は特に下記の如くである：
【表３】 Ｃ 最大０．０８ 好ましくは 最大０．０３ Ｓｉ 最大２ 好ましくは 最大１．５ Ｍｎ 最大２ 好ましくは 最大１．５ Ｃｒ １８−２９ 好ましくは ２３−２８ Ｍｏ １．５−４．５ 好ましくは ２．５−３．５ Ｎｉ ４．５−９ 好ましくは ６．５−８．５ Ｃｕ 最大３ 好ましくは １−２．５ Ｎ ０．１−０．３５ 好ましくは ０．１８−０．２５ Ｓ 最大０．０３ 好ましくは 最大０．００５ Ｐ 最大０．０３ 好ましくは 最大０．０２５ Ａｌ 最大０．１ 好ましくは 最大０．０２。
【００２４】下記の式は、大型ロールのために特に適し
ている：
ている：
【表４】 Ｃ 最大０．０３ 好ましくは 最大０．０２ Ｓｉ 最大１．５ 好ましくは 最大１ Ｍｎ 最大１．５ 好ましくは ０．６−１ Ｃｒ ２４−２８ 好ましくは ２５−２７ Ｍｏ ２．５−３．５ 好ましくは ２．７５−３．２５ Ｎｉ ６．５−８ 好ましくは ７−７．５ Ｃｕ 最大３ 好ましくは １．５−２．５ Ｎ ０．１５−０．３ 好ましくは ０．１８−０．２５ Ｓ 最大０．０３ 好ましくは 最大０．００５ Ｐ 最大０．０３ 好ましくは 最大０．０２５ Ａｌ 最大０．１ 好ましくは 最大０．０２
【００２５】所望ならば、追加して他の合金材料を少
量、例えばタングステンを最大量３％、そしてバナジウ
ム、ニオブ又はチタンを最大全量で０．５％使用しても
よい。
量、例えばタングステンを最大量３％、そしてバナジウ
ム、ニオブ又はチタンを最大全量で０．５％使用しても
よい。
【００２６】本発明に使用される鋼の腐蝕耐性品位は、
所謂ＰＲＥＮインデックス（窒素当量孔食耐性）(Pitti
ng resistance equivalent with nitrogen) により記述
でき、それは式： ＰＲＥＮ＝Cr-% + 3.3*Mo-% + 16*N-% を使用するＣｒ，ＭｏとＮから計算できる。
所謂ＰＲＥＮインデックス（窒素当量孔食耐性）(Pitti
ng resistance equivalent with nitrogen) により記述
でき、それは式： ＰＲＥＮ＝Cr-% + 3.3*Mo-% + 16*N-% を使用するＣｒ，ＭｏとＮから計算できる。
【００２７】タングステンも使用されると、ＰＲＥＮＷ
インデックスが使用される： ＰＲＥＮＷ＝Cr-% + 3.3*(Mo-%+0.5*W-%) + 16*N-% ＰＲＥＮＷインデックスは、好ましくは３５以上、更に
好ましくは４０以上である。
インデックスが使用される： ＰＲＥＮＷ＝Cr-% + 3.3*(Mo-%+0.5*W-%) + 16*N-% ＰＲＥＮＷインデックスは、好ましくは３５以上、更に
好ましくは４０以上である。
【００２８】
【実施例】以下、本発明の効果を下記の試験結果により
更に詳細に説明する。これらの試験例は本発明の範囲の
限定を意図するものではない。図１は、本発明に従って
製造された２相鋼（Ｐ／Ｍ）の孔食耐性と慣用の鋳造に
より製造したもののそれを、ＰＲＥＮＷインデックスの
函数として示している。本発明に従って製造された製品
は鋳造製品より、孔食耐性は実質的に優れておりそし
て、それに追加して、合金化品位が増すと、鋳造製品よ
りも相対的に大きく孔食耐性が改善される。
更に詳細に説明する。これらの試験例は本発明の範囲の
限定を意図するものではない。図１は、本発明に従って
製造された２相鋼（Ｐ／Ｍ）の孔食耐性と慣用の鋳造に
より製造したもののそれを、ＰＲＥＮＷインデックスの
函数として示している。本発明に従って製造された製品
は鋳造製品より、孔食耐性は実質的に優れておりそし
て、それに追加して、合金化品位が増すと、鋳造製品よ
りも相対的に大きく孔食耐性が改善される。
【００２９】図２に示される通り、降伏強さと引張強度
の両方は、ＰＲＥＮＷインデックス増加と共に増加す
る。
の両方は、ＰＲＥＮＷインデックス増加と共に増加す
る。
【００３０】図３は、腐蝕疲労耐性に与えるＰＲＥＮＷ
インデックスの影響を示している。使用された試験は、
回転曲げ疲労試験（周波数（ｆ）８５Ｈｚ，３％ＮａＣ
ｌ溶液）であった。横軸は、破損前の荷重変動の回数を
示している。図から、ＰＲＥＮＷインデックスが増加す
るに従って、腐蝕疲労耐性も改善されることが明白であ
る。
インデックスの影響を示している。使用された試験は、
回転曲げ疲労試験（周波数（ｆ）８５Ｈｚ，３％ＮａＣ
ｌ溶液）であった。横軸は、破損前の荷重変動の回数を
示している。図から、ＰＲＥＮＷインデックスが増加す
るに従って、腐蝕疲労耐性も改善されることが明白であ
る。
【００３１】図４は、熱間等圧加圧により粉末から製造
されたプレフォーム（ＤＵＰ２７）を、鋳造プレフォー
ム（ＤＵＰ２７ Ｃ）と、それらの熱加工性について比
較したものである。プレスされたプレフォームの靱性
は、ここでは破面面積の減少により測定される。丁度、
熱加工温度領域においては、プレスしたプレフォームは
鋳造プレフォームより明らかに優れていることが判る。
されたプレフォーム（ＤＵＰ２７）を、鋳造プレフォー
ム（ＤＵＰ２７ Ｃ）と、それらの熱加工性について比
較したものである。プレスされたプレフォームの靱性
は、ここでは破面面積の減少により測定される。丁度、
熱加工温度領域においては、プレスしたプレフォームは
鋳造プレフォームより明らかに優れていることが判る。
【００３２】ＰＲＥＮＷ（又はＰＲＥＮ）インデックス
は、好ましくは３５を越しそして最も好ましくは４０を
越す。
は、好ましくは３５を越しそして最も好ましくは４０を
越す。
【００３３】本発明の目標は、鋼粉末の酸素含量を可能
な限り低くすることである。それは好ましくは２５０pp
m より少ないことである。低い酸素レベルは、噴霧用ガ
スの純度を管理することによる粉末の注意深い処理を通
してそしてカプセル材の正確な処理と製造を通して、実
施される。
な限り低くすることである。それは好ましくは２５０pp
m より少ないことである。低い酸素レベルは、噴霧用ガ
スの純度を管理することによる粉末の注意深い処理を通
してそしてカプセル材の正確な処理と製造を通して、実
施される。
【００３４】大きい粒子は、使用する前に鋼粉末からス
クリーニングすることにより除去するのも好ましい。粉
末の最大の大きさは、好ましくは５００ミクロメータそ
して最も好ましくは２５０ミクロメータより大きくない
ことである。この方法でもって、特に非金属性の大きな
介在物の形成を、最後の製品で防止される。そのような
介在物は特に疲労抵抗性に関して厄介なものである。
クリーニングすることにより除去するのも好ましい。粉
末の最大の大きさは、好ましくは５００ミクロメータそ
して最も好ましくは２５０ミクロメータより大きくない
ことである。この方法でもって、特に非金属性の大きな
介在物の形成を、最後の製品で防止される。そのような
介在物は特に疲労抵抗性に関して厄介なものである。
【図１】図１は、いろいろの合金化品位における２相鋼
の孔食耐性を示す。縦軸は臨界孔食(pitting) 温度
（℃）を表し、横軸はＰＲＮＥＷインデックスを表す。
の孔食耐性を示す。縦軸は臨界孔食(pitting) 温度
（℃）を表し、横軸はＰＲＮＥＷインデックスを表す。
【図２】図２は、いろいろの合金化品位における２相鋼
の降伏強さと引張強度を示す。縦軸は降伏強さと引張強
度（ＭＰａ）を表し、横軸はＰＲＮＥＷインデックスを
表す。
の降伏強さと引張強度を示す。縦軸は降伏強さと引張強
度（ＭＰａ）を表し、横軸はＰＲＮＥＷインデックスを
表す。
【図３】図３は、いろいろの合金化品位における回転曲
げ疲労試験の結果を示す。縦軸は応力振幅（ＭＰａ）を
表し、横軸は破壊に至るまでの荷重変動の回数を表す。
げ疲労試験の結果を示す。縦軸は応力振幅（ＭＰａ）を
表し、横軸は破壊に至るまでの荷重変動の回数を表す。
【図４】図４は、いろいろの温度における２相鋼の熱靱
性を示す。縦軸は破面面積の減少率（％）を表し、横軸
は温度（単位：１，０００℃）を表す。
性を示す。縦軸は破面面積の減少率（％）を表し、横軸
は温度（単位：１，０００℃）を表す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ハンヌ マルチカイネン フィンランド国，33580 タムペレ，ヘラ カリオンカツ ６ エイチ
Claims (11)
- 【請求項１】(a) 粉末が不活性ガス噴霧法により溶融鋼
から製造され、 (b) ロールシェル・プレフォーム又はロールシェル・プ
レフォームの部分が、型が前記粉末で充填されるように
して粉末から製造され、高温で加圧され及び／又は熱加
工され、そしてロールシェル・プレフォームの部分は、
それが製造される場合は、ロールシェル・プレフォーム
を製造するために互いに接合され、次いで (c) ロールシェルを製造するために、ロールシェル・プ
レフォーム機械加工することからなるロールシェルの製
造方法であって；オーステナイト−フェライトステンレ
ス鋼を鋼として使用し、そしてそれから紙又は厚紙製造
機のロールシェル又はロールシェル・プレフォームを製
造することを特徴とする方法。 - 【請求項２】加圧を熱間等圧的に実施することを特徴と
する請求項１記載の方法。 - 【請求項３】中間のプレフォームは粉末から熱間等圧加
圧により製造されそして最終のロールシェル・プレフォ
ーム又はロールシェル・プレフォームの部分を中間のプ
レフォームから熱加工により製造することを特徴とする
請求項１又は２に記載の方法。 - 【請求項４】鋼が下記の重量％の組成： 【表１】 Ｃ 最大０．０８ 好ましくは 最大０．０３ Ｓｉ 最大２ 好ましくは 最大１．５ Ｍｎ 最大２ 好ましくは 最大１．５ Ｃｒ １８−２９ 好ましくは ２３−２８ Ｍｏ １．５−４．５ 好ましくは ２．５−３．５ Ｎｉ ４．５−９ 好ましくは ６．５−８．５ Ｃｕ 最大３ 好ましくは １−２．５ Ｎ ０．１−０．３５ 好ましくは ０．１８−０．２５ Ｓ 最大０．０３ 好ましくは 最大０．００５ Ｐ 最大０．０３ 好ましくは 最大０．０２５ Ａｌ 最大０．１ 好ましくは 最大０．０２ を持つことを特徴とする請求項１ないし３に記載の方
法。 - 【請求項５】組成が： 【表２】 Ｃ 最大０．０３ 好ましくは 最大０．０２ Ｓｉ 最大１．５ 好ましくは 最大１ Ｍｎ 最大１．５ 好ましくは ０．６−１ Ｃｒ ２４−２８ 好ましくは ２５−２７ Ｍｏ ２．５−３．５ 好ましくは ２．７５−３．２５ Ｎｉ ６．５−８ 好ましくは ７−７．５ Ｃｕ 最大３ 好ましくは １．５−２．５ Ｎ ０．１５−０．３ 好ましくは ０．１８−０．２５ Ｓ 最大０．０３ 好ましくは 最大０．００５ Ｐ 最大０．０３ 好ましくは 最大０．０２５ Ａｌ 最大０．１ 好ましくは 最大０．０２ であることを特徴とする請求項４に記載の方法。
- 【請求項６】合金材料として、鋼が更にタングステン３
％以下又はバナジウム、ニオブ又はチタンを最大全量で
０．５％含有することを特徴とする請求項４又は５に記
載の方法。 - 【請求項７】吸引ロールの製造のための請求項１ないし
６のいずれかに記載の方法。 - 【請求項８】鋼のＰＲＥＮＷインデックス： ＰＲＥＮＷ＝Cr-% + 3.3*(Mo-%+0.5*W-%) + 16*N-% が３５以上、好ましくは４０以上であることを特徴とす
る請求項１ないし７のいずれかに記載の方法。 - 【請求項９】最大酸素含量２５０ppm の粉末が製造され
ることを特徴とする請求項１ないし８のいずれかに記載
の方法。 - 【請求項１０】プレフォームを製造する前に、５００マ
イクロメータ以上、好ましくは２５０マイクロメータ以
上の大きさの粒子が粉末から除かれることを特徴とする
請求項１ないし９に記載の方法。 - 【請求項１１】プレフォームがガス噴霧化鋼粉末から、
型をその粉末により充填しそしてそのプレフォームが高
温で加圧され及び／又は熱加工されることにより、製造
されるような鋼製のロールシェル・プレフォーム又はロ
ールシェル・プレフォームの部分の製造方法であって；
オーステナイト−フェライトステンレスを鋼として使用
し、そしてそれから紙又は厚紙製造機のロールを製造す
ることを特徴とする方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI943285 | 1994-07-11 | ||
| FI943285A FI100422B (fi) | 1994-07-11 | 1994-07-11 | Telan valmistus |
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| JPH08193204A true JPH08193204A (ja) | 1996-07-30 |
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| FI103828B1 (fi) * | 1998-05-14 | 1999-09-30 | Valmet Corp | Paperikoneen imutelavaippa-aihio sekä menetelmä sen valmistamiseksi |
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1995
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