JPH08200095A - 複合サイクル発電プラント負荷制御システム - Google Patents
複合サイクル発電プラント負荷制御システムInfo
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- JPH08200095A JPH08200095A JP7013499A JP1349995A JPH08200095A JP H08200095 A JPH08200095 A JP H08200095A JP 7013499 A JP7013499 A JP 7013499A JP 1349995 A JP1349995 A JP 1349995A JP H08200095 A JPH08200095 A JP H08200095A
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- Japan
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- load
- unit
- control system
- stop
- combined cycle
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Feedback Control In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】複合サイクル発電プラント負荷制御システム１
０００は、必要ユニット決定手段１００，ユニット目標
負荷算出手段２００，運転中ユニット瞬時目標負荷指令
手段３００，最適タイミング算出手段４００，起動停止
タイミング修正手段700からなる。 【効果】複合サイクル発電プラントの経済運用を可能に
し、また、プラントから排出されるＣＯ2 やＮＯｘが低
減されるため、環境適合性が高い発電プラントを提供で
きる。
０００は、必要ユニット決定手段１００，ユニット目標
負荷算出手段２００，運転中ユニット瞬時目標負荷指令
手段３００，最適タイミング算出手段４００，起動停止
タイミング修正手段700からなる。 【効果】複合サイクル発電プラントの経済運用を可能に
し、また、プラントから排出されるＣＯ2 やＮＯｘが低
減されるため、環境適合性が高い発電プラントを提供で
きる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、複合サイクル発電プラ
ントの負荷制御システムに係り、特に、複数ユニットか
らなるプラントを、運転ユニット数を変更しながら負荷
変化させるとき、起動停止損失を最小ならしめるための
負荷制御システムに関する。
ントの負荷制御システムに係り、特に、複数ユニットか
らなるプラントを、運転ユニット数を変更しながら負荷
変化させるとき、起動停止損失を最小ならしめるための
負荷制御システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービンと，その排ガスエネルギを
回収し蒸気を発生させる排熱回収ボイラと，発生した蒸
気により駆動される蒸気タービンと，ガスタービンと蒸
気タービンにより駆動される発電機とで構成される発電
機器を１ユニットとし、複数ユニットで構成された複合
サイクル発電プラントを外部、例えば中央給電指令所か
らの負荷指令に対応して負荷制御する場合、プラント総
合出力が負荷指令値を満足するために必要な運転ユニッ
ト数となるように幾つかのユニットを起動停止させるこ
とが必要となる。また、ユニットの熱効率特性はユニッ
ト負荷率が高いほど高くなるのが一般的であるため、あ
らゆる負荷帯でプラント総合熱効率を高く維持するため
に、必要最小限のユニット数で運転されることが望まれ
る。そのため、中央給電指令所から負荷変化の予告（こ
れを以下、予告負荷指令値と呼ぶ）があると、予め準備
されたユニット起動停止スケジュールに応じて特定のユ
ニットが起動停止され、その他のユニットは均等負荷制
御される。この場合、ユニットの追加起動が必要となる
負荷上昇時には、追加ユニット負荷が運転中ユニット負
荷と一致した時点で全ユニット均等負荷制御され、ユニ
ットの停止が伴う負荷降下時は、停止ユニット以外は均
等負荷制御がなされる。ここで、ユニット起動停止スケ
ジュールが実行されるとき、従来方式では、プラント負
荷指令値が実際に変化するタイミングに、起動停止スケ
ジュールにおける基準点（以下、基準時刻と呼ぶ）を合
わせるようにユニットが起動停止されていた。基準時刻
とは、起動時にはガスタービン昇速開始時点あるいはガ
スタービン負荷併入時点あるいはガスタービン負荷上昇
開始時点とするのが一般的であり、停止時にはガスター
ビン負荷降下開始時点あるいはガスタービン解列時点と
するのが一般的である。従来方式では、この基準時刻を
固定して、あらゆる負荷変化に対応していた。即ち、運
転中ユニット数や負荷変化幅，起動停止ユニット数に係
らず、常に同じタイミングで起動停止スケジュールを実
行していた。
回収し蒸気を発生させる排熱回収ボイラと，発生した蒸
気により駆動される蒸気タービンと，ガスタービンと蒸
気タービンにより駆動される発電機とで構成される発電
機器を１ユニットとし、複数ユニットで構成された複合
サイクル発電プラントを外部、例えば中央給電指令所か
らの負荷指令に対応して負荷制御する場合、プラント総
合出力が負荷指令値を満足するために必要な運転ユニッ
ト数となるように幾つかのユニットを起動停止させるこ
とが必要となる。また、ユニットの熱効率特性はユニッ
ト負荷率が高いほど高くなるのが一般的であるため、あ
らゆる負荷帯でプラント総合熱効率を高く維持するため
に、必要最小限のユニット数で運転されることが望まれ
る。そのため、中央給電指令所から負荷変化の予告（こ
れを以下、予告負荷指令値と呼ぶ）があると、予め準備
されたユニット起動停止スケジュールに応じて特定のユ
ニットが起動停止され、その他のユニットは均等負荷制
御される。この場合、ユニットの追加起動が必要となる
負荷上昇時には、追加ユニット負荷が運転中ユニット負
荷と一致した時点で全ユニット均等負荷制御され、ユニ
ットの停止が伴う負荷降下時は、停止ユニット以外は均
等負荷制御がなされる。ここで、ユニット起動停止スケ
ジュールが実行されるとき、従来方式では、プラント負
荷指令値が実際に変化するタイミングに、起動停止スケ
ジュールにおける基準点（以下、基準時刻と呼ぶ）を合
わせるようにユニットが起動停止されていた。基準時刻
とは、起動時にはガスタービン昇速開始時点あるいはガ
スタービン負荷併入時点あるいはガスタービン負荷上昇
開始時点とするのが一般的であり、停止時にはガスター
ビン負荷降下開始時点あるいはガスタービン解列時点と
するのが一般的である。従来方式では、この基準時刻を
固定して、あらゆる負荷変化に対応していた。即ち、運
転中ユニット数や負荷変化幅，起動停止ユニット数に係
らず、常に同じタイミングで起動停止スケジュールを実
行していた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、起動停止スケ
ジュールにおける基準時刻は、ユニット起動停止に伴う
エネルギ損失（以下、起動停止損失と呼ぶ）に着目した
場合、必ずしも常に最適な起動停止タイミングを与える
とは限らない。即ち、負荷上昇時にユニットを追加起動
する場合、起動タイミングが早過ぎると、ユニット当た
りの負荷は低くなり、即ち、効率が低い運転状態が続く
ため起動損失が大きくなり、逆に、起動タイミングが遅
過ぎても、追加ユニットの起動完了が遅れるため起動損
失が大きくなるというプラント特性を有し、この特性は
運転中ユニット数や負荷変化幅，起動ユニット数によっ
て異なるためである。負荷降下時につても同様であり、
停止タイミングが早過ぎると停止の開始から完了までの
時間がかかり、遅過ぎてもユニット当たりの低負荷運転
が長引くことにより停止損失が大きくなる。従って、基
準時刻を固定して、常に同じタイミングで起動停止スケ
ジュールを実行することにより、あらゆる負荷変化に対
応していた従来方式では、負荷変動に伴う起動停止損失
が大きくなるという問題をかかえていた。
ジュールにおける基準時刻は、ユニット起動停止に伴う
エネルギ損失（以下、起動停止損失と呼ぶ）に着目した
場合、必ずしも常に最適な起動停止タイミングを与える
とは限らない。即ち、負荷上昇時にユニットを追加起動
する場合、起動タイミングが早過ぎると、ユニット当た
りの負荷は低くなり、即ち、効率が低い運転状態が続く
ため起動損失が大きくなり、逆に、起動タイミングが遅
過ぎても、追加ユニットの起動完了が遅れるため起動損
失が大きくなるというプラント特性を有し、この特性は
運転中ユニット数や負荷変化幅，起動ユニット数によっ
て異なるためである。負荷降下時につても同様であり、
停止タイミングが早過ぎると停止の開始から完了までの
時間がかかり、遅過ぎてもユニット当たりの低負荷運転
が長引くことにより停止損失が大きくなる。従って、基
準時刻を固定して、常に同じタイミングで起動停止スケ
ジュールを実行することにより、あらゆる負荷変化に対
応していた従来方式では、負荷変動に伴う起動停止損失
が大きくなるという問題をかかえていた。
【０００４】本発明の目的は、運転中ユニット数や負荷
変化幅，起動停止ユニット数に係らず、いかなる負荷変
化においても起動停止損失を最小にするユニット起動停
止タイミングの決定手段を有する負荷制御システムを提
供することにある。また、これにより、プラントから排
出されるＣＯ2 やＮＯｘを低減し、環境適合性の高い制
御システムを提供することにある。
変化幅，起動停止ユニット数に係らず、いかなる負荷変
化においても起動停止損失を最小にするユニット起動停
止タイミングの決定手段を有する負荷制御システムを提
供することにある。また、これにより、プラントから排
出されるＣＯ2 やＮＯｘを低減し、環境適合性の高い制
御システムを提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の複合サイクル発
電プラント負荷制御システムは、上記問題を達成するた
めに、必要ユニット決定手段，ユニット目標負荷算出手
段，運転中ユニット瞬時目標負荷指令手段，最適タイミ
ング算出手段，起動停止タイミング修正手段を設けた。
電プラント負荷制御システムは、上記問題を達成するた
めに、必要ユニット決定手段，ユニット目標負荷算出手
段，運転中ユニット瞬時目標負荷指令手段，最適タイミ
ング算出手段，起動停止タイミング修正手段を設けた。
【０００６】
【作用】上記必要ユニット数決定手段では中央給電指令
所から与えられる予告プラント負荷指令値に基づいて運
転が必要となるユニット数を決定し、ユニット目標負荷
算出手段ではユニット当たりの最終目標負荷を算出し、
運転中ユニット瞬時目標負荷指令手段ではユニット当た
りの瞬時目標負荷を算出し、最適タイミング算出手段で
は予め作成されたユニット起動停止スケジュールを実行
するための起動停止タイミングを運転中ユニット初期負
荷，ユニット負荷変化幅，予め規定されたユニット負荷
変化率の関数として決定する。これにより、運転中ユニ
ット数や負荷変化幅，起動停止ユニット数に係わらず、
いかなる負荷変化においても起動停止損失を最小ならし
めるユニット起動停止タイミング決定することができ
る。
所から与えられる予告プラント負荷指令値に基づいて運
転が必要となるユニット数を決定し、ユニット目標負荷
算出手段ではユニット当たりの最終目標負荷を算出し、
運転中ユニット瞬時目標負荷指令手段ではユニット当た
りの瞬時目標負荷を算出し、最適タイミング算出手段で
は予め作成されたユニット起動停止スケジュールを実行
するための起動停止タイミングを運転中ユニット初期負
荷，ユニット負荷変化幅，予め規定されたユニット負荷
変化率の関数として決定する。これにより、運転中ユニ
ット数や負荷変化幅，起動停止ユニット数に係わらず、
いかなる負荷変化においても起動停止損失を最小ならし
めるユニット起動停止タイミング決定することができ
る。
【０００７】
【実施例】図１は、本発明の実施例である複合サイクル
発電プラント負荷制御システム１０００の全体構成を示
すとともに、中央給電指令所２０００からの負荷指令と
ユニット起動停止スケジュール作成手段３０００と発電
プラント４０００との関係を示すものである。まず、中
央給電指令所２０００から、「時刻ｔ0 においてプラン
ト目標負荷をＬ1 に変化せよ」という予告プラント負荷
指令（Ｌ1，ｔ0）が本負荷制御システムに与えられる。
次に、必要ユニット数決定手段１００では予告プラント
負荷指令値Ｌ1を満足するために運転が必要となるユニ
ット数ＮRを決定する。これを受けてユニット目標負荷
算出手段２００ではユニット当たりの最終目標負荷Ｌ1U
を算出する。運転中ユニット瞬時目標負荷指令手段３０
０では運転中ユニット負荷ＬRUNA，予め規定されたユニ
ット負荷変化率Ｌ′及びＬ1Uにより、ユニット当たりの
瞬時目標負荷指令ＬUNR を算出し、これを運転中ユニッ
トガスタービン負荷指令手段（以下、運転中ユニットＧ
Ｔ負荷指令手段と略す）５００に与えるとともに、時刻
ｔ0における運転中ユニット負荷ＬOU（＝Ｌ
RUNA（ｔ0)）とユニット当たり負荷変化幅ΔＬを算出
し、これらを最適タイミング算出手段４００に与える。
最適タイミング算出手段４００では、ＬOU，ΔＬ及び
Ｌ′の関数として最適タイミングΔＴOPT を算出する。
このとき使用する関数の特性係数ａi は、ＮRと運転中
ユニット数ＮRUNを用いた特性係数選択手段６００から
与えられる。ユニット起動停止スケジュール作成手段３
０００から与えられるガスタービンの速度及び負荷に関
する起動停止スケジュールであるＮGTSRO 及びＬGTSRO
は、起動停止タイミング修正手段７００により時間的に
ΔＴOPTだけシフトされ、ＮGTSR及びＬGTSRとなり、こ
れが実際のユニット起動停止に採用される。即ち、Ｎ
GTSRが起動停止ユニット制御手段８５０に、ＬGTSRが起
動停止ユニットＧＴ負荷指令手段８００に与えられる。
起動停止ユニット制御手段８５０はＮGTSRを受けて起動
停止ユニット４１００のガスタービン速度を制御すると
ともに、起動停止ユニットＧＴ負荷指令手段８００から
のガスタービン負荷指令ＬGT2Rを受けて同じく起動停止
ユニット４２００のガスタービン負荷を制御する。ま
た、運転中ユニット制御手段５５０は運転中ユニットＧ
Ｔ負荷指令手段500からのガスタービン負荷指令ＬGT1R
を受けて運転中ユニット４１００のガスタービン負荷を
制御する。
発電プラント負荷制御システム１０００の全体構成を示
すとともに、中央給電指令所２０００からの負荷指令と
ユニット起動停止スケジュール作成手段３０００と発電
プラント４０００との関係を示すものである。まず、中
央給電指令所２０００から、「時刻ｔ0 においてプラン
ト目標負荷をＬ1 に変化せよ」という予告プラント負荷
指令（Ｌ1，ｔ0）が本負荷制御システムに与えられる。
次に、必要ユニット数決定手段１００では予告プラント
負荷指令値Ｌ1を満足するために運転が必要となるユニ
ット数ＮRを決定する。これを受けてユニット目標負荷
算出手段２００ではユニット当たりの最終目標負荷Ｌ1U
を算出する。運転中ユニット瞬時目標負荷指令手段３０
０では運転中ユニット負荷ＬRUNA，予め規定されたユニ
ット負荷変化率Ｌ′及びＬ1Uにより、ユニット当たりの
瞬時目標負荷指令ＬUNR を算出し、これを運転中ユニッ
トガスタービン負荷指令手段（以下、運転中ユニットＧ
Ｔ負荷指令手段と略す）５００に与えるとともに、時刻
ｔ0における運転中ユニット負荷ＬOU（＝Ｌ
RUNA（ｔ0)）とユニット当たり負荷変化幅ΔＬを算出
し、これらを最適タイミング算出手段４００に与える。
最適タイミング算出手段４００では、ＬOU，ΔＬ及び
Ｌ′の関数として最適タイミングΔＴOPT を算出する。
このとき使用する関数の特性係数ａi は、ＮRと運転中
ユニット数ＮRUNを用いた特性係数選択手段６００から
与えられる。ユニット起動停止スケジュール作成手段３
０００から与えられるガスタービンの速度及び負荷に関
する起動停止スケジュールであるＮGTSRO 及びＬGTSRO
は、起動停止タイミング修正手段７００により時間的に
ΔＴOPTだけシフトされ、ＮGTSR及びＬGTSRとなり、こ
れが実際のユニット起動停止に採用される。即ち、Ｎ
GTSRが起動停止ユニット制御手段８５０に、ＬGTSRが起
動停止ユニットＧＴ負荷指令手段８００に与えられる。
起動停止ユニット制御手段８５０はＮGTSRを受けて起動
停止ユニット４１００のガスタービン速度を制御すると
ともに、起動停止ユニットＧＴ負荷指令手段８００から
のガスタービン負荷指令ＬGT2Rを受けて同じく起動停止
ユニット４２００のガスタービン負荷を制御する。ま
た、運転中ユニット制御手段５５０は運転中ユニットＧ
Ｔ負荷指令手段500からのガスタービン負荷指令ＬGT1R
を受けて運転中ユニット４１００のガスタービン負荷を
制御する。
【０００８】本発明の負荷制御方式を具体的に説明する
前に、ここで起動停止タイミングと起動停止損失を定義
しておく。図２は、ユニットを追加起動する場合を例と
して、起動タイミングΔｔと起動損失積算区間の定義を
示す。まず起動タイミングΔｔは、プラント目標負荷が
変化開始時点ｔ0 と追加ユニット起動スケジュールの基
準時刻であるガスタービン負荷併入時刻との時間差と定
義する。次に、起動損失は、負荷変化に伴う追加ユニッ
ト起動損失と運転中ユニット損失に関する積算値の和と
定義する。具体的には、追加ユニット起動損失を追加ユ
ニットのガスタービン昇速開始からプラント負荷変化完
了（プラント目標負荷変化量の９７％到達をもって負荷
変化完了と定義する）までのエネルギ損失の積算値で定
義し、運転中ユニット損失を追加ユニットのガスタービ
ン負荷併入時点からプラント負荷変化完了（同上）まで
のエネルギ損失の積算値で定義する。ここで、エネルギ
損失とは、ガスタービン燃料として消費したエネルギか
ら電力として得られた有効エネルギを差し引いた量と定
義する。また、図には示さないが、停止タイミングと停
止損失は次のように定義する。まず、停止タイミングΔ
ｔは、プラント目標負荷が変化終了時点ｔ0 と停止ユニ
ットの停止スケジュールの基準時刻であるガスタービン
解列時刻との時間差と定義する。停止損失は、負荷変化
に伴うユニット停止損失と継続運転ユニット損失に関す
る積算値の和と定義する。具体的には、停止ユニットの
停止損失をガスタービン降下開始からプラント負荷変化
完了（プラント目標負荷変化量の９７％到達をもって負
荷変化完了と定義する）までのエネルギ損失の積算値で
定義し、継続運転ユニット損失を停止ユニットのガスタ
ービン負荷降下開始時点からプラント負荷変化完了（同
上）までのエネルギ損失の積算値で定義する。この場合
のエネルギ損失も負荷上昇の場合と同様に、ガスタービ
ン燃料として消費したエネルギから電力として得られた
有効エネルギを差し引いた量と定義する。
前に、ここで起動停止タイミングと起動停止損失を定義
しておく。図２は、ユニットを追加起動する場合を例と
して、起動タイミングΔｔと起動損失積算区間の定義を
示す。まず起動タイミングΔｔは、プラント目標負荷が
変化開始時点ｔ0 と追加ユニット起動スケジュールの基
準時刻であるガスタービン負荷併入時刻との時間差と定
義する。次に、起動損失は、負荷変化に伴う追加ユニッ
ト起動損失と運転中ユニット損失に関する積算値の和と
定義する。具体的には、追加ユニット起動損失を追加ユ
ニットのガスタービン昇速開始からプラント負荷変化完
了（プラント目標負荷変化量の９７％到達をもって負荷
変化完了と定義する）までのエネルギ損失の積算値で定
義し、運転中ユニット損失を追加ユニットのガスタービ
ン負荷併入時点からプラント負荷変化完了（同上）まで
のエネルギ損失の積算値で定義する。ここで、エネルギ
損失とは、ガスタービン燃料として消費したエネルギか
ら電力として得られた有効エネルギを差し引いた量と定
義する。また、図には示さないが、停止タイミングと停
止損失は次のように定義する。まず、停止タイミングΔ
ｔは、プラント目標負荷が変化終了時点ｔ0 と停止ユニ
ットの停止スケジュールの基準時刻であるガスタービン
解列時刻との時間差と定義する。停止損失は、負荷変化
に伴うユニット停止損失と継続運転ユニット損失に関す
る積算値の和と定義する。具体的には、停止ユニットの
停止損失をガスタービン降下開始からプラント負荷変化
完了（プラント目標負荷変化量の９７％到達をもって負
荷変化完了と定義する）までのエネルギ損失の積算値で
定義し、継続運転ユニット損失を停止ユニットのガスタ
ービン負荷降下開始時点からプラント負荷変化完了（同
上）までのエネルギ損失の積算値で定義する。この場合
のエネルギ損失も負荷上昇の場合と同様に、ガスタービ
ン燃料として消費したエネルギから電力として得られた
有効エネルギを差し引いた量と定義する。
【０００９】次に、本発明の負荷制御方式を具体的に説
明する。図３及び図４は制御システムの各手段における
具体的処理内容を示す。図３は、運転中ユニット瞬時目
標負荷指令信号を算出するための処理内容を示し、図４
は、運転中ユニット及び起動停止ユニットのＧＴ負荷制
御指令信号を算出するための処理内容を示す。まず、図
３において、まず、中央給電指令所２０００から予告プ
ラント負荷指令値Ｌ1が必要ユニット数決定手段１００
に与えられると、予め定めた負荷Ｌと運転ユニット数Ｎ
の関係から、予告プラント負荷指令値Ｌ1 を満足するた
めに運転が必要となるユニット数ＮR を決定する。これ
を受けてユニット目標負荷算出手段200では、負荷変化
終了時のユニット当たりの最終目標負荷Ｌ1U（＝Ｌ1／
ＮR）を予め算出する。運転中ユニット瞬時目標負荷指
令手段３００では、ユニット当たりの瞬時目標負荷指令
ＬUNRを算出するために、負荷変化開始時刻ｔ0における
運転中ユニット負荷Ｌ0Uとユニット当たり負荷変化幅Δ
Ｌを求め、予め規定されたユニット負荷変化率Ｌ′を用
いる。即ち、負荷変化開始時刻ｔ0 における運転中ユニ
ット負荷Ｌ0Uは実績値である運転中ユニット負荷ＬRUNA
をフィードバックすることにより得られ、負荷変化幅Δ
Ｌは最終目標負荷Ｌ1UとＬ0Uの差で表される。また、こ
の負荷変化幅ΔＬとユニット負荷変化率Ｌ′により負荷
変化期間ΔｔL（＝ΔＬ／Ｌ′）をもとめることによ
り、瞬時目標負荷指令ＬUNR を定義できる。運転中ユニ
ット瞬時目標負荷指令手段３００は、瞬時目標負荷指令
ＬUNR を運転中ユニットＧＴ負荷指令手段５００に与え
るとともに、Ｌ0UとΔＬを最適タイミング算出手段４０
０に与える。最適タイミング算出手段４００ではＬ0Uと
ΔＬ及びＬ′の関数として最適タイミングΔＴOPT を算
出するが、この詳細につては後述する。
明する。図３及び図４は制御システムの各手段における
具体的処理内容を示す。図３は、運転中ユニット瞬時目
標負荷指令信号を算出するための処理内容を示し、図４
は、運転中ユニット及び起動停止ユニットのＧＴ負荷制
御指令信号を算出するための処理内容を示す。まず、図
３において、まず、中央給電指令所２０００から予告プ
ラント負荷指令値Ｌ1が必要ユニット数決定手段１００
に与えられると、予め定めた負荷Ｌと運転ユニット数Ｎ
の関係から、予告プラント負荷指令値Ｌ1 を満足するた
めに運転が必要となるユニット数ＮR を決定する。これ
を受けてユニット目標負荷算出手段200では、負荷変化
終了時のユニット当たりの最終目標負荷Ｌ1U（＝Ｌ1／
ＮR）を予め算出する。運転中ユニット瞬時目標負荷指
令手段３００では、ユニット当たりの瞬時目標負荷指令
ＬUNRを算出するために、負荷変化開始時刻ｔ0における
運転中ユニット負荷Ｌ0Uとユニット当たり負荷変化幅Δ
Ｌを求め、予め規定されたユニット負荷変化率Ｌ′を用
いる。即ち、負荷変化開始時刻ｔ0 における運転中ユニ
ット負荷Ｌ0Uは実績値である運転中ユニット負荷ＬRUNA
をフィードバックすることにより得られ、負荷変化幅Δ
Ｌは最終目標負荷Ｌ1UとＬ0Uの差で表される。また、こ
の負荷変化幅ΔＬとユニット負荷変化率Ｌ′により負荷
変化期間ΔｔL（＝ΔＬ／Ｌ′）をもとめることによ
り、瞬時目標負荷指令ＬUNR を定義できる。運転中ユニ
ット瞬時目標負荷指令手段３００は、瞬時目標負荷指令
ＬUNR を運転中ユニットＧＴ負荷指令手段５００に与え
るとともに、Ｌ0UとΔＬを最適タイミング算出手段４０
０に与える。最適タイミング算出手段４００ではＬ0Uと
ΔＬ及びＬ′の関数として最適タイミングΔＴOPT を算
出するが、この詳細につては後述する。
【００１０】図４は運転中ユニットＧＴ負荷制御指令手
段５００と起動停止ユニットＧＴ負荷制御手段８００の
具体的処理内容を示す。前述のように、起動停止タイミ
ング修正手段７００により時間的ΔＴOPT だけシフトさ
れることにより得られた最適起動停止スケジュールＮ
GTSR及びＬGTSRが、実際のユニット起動停止に採用され
る。運転中ユニットＧＴ負荷制御指令手段５００では、
まず、現在運転中のユニット数ＮRUNとそのユニット負
荷ＬRUNAから運転中ユニット総合負荷Ｌ1ATと、起動停
止されるユニット数ＮSTRTとそのユニット負荷ＬSTRTA
から起動停止ユニット総合負荷Ｌ2AT を求め、さらにＬ
1ATとＬ2ATからプラント総合負荷ＬPAを求める。次に、
ユニット当たり瞬時目標負荷指令ＬUNR と現在運転中の
ユニット数ＮRUN から運転中ユニットに対する総合瞬時
目標負荷指令ＬPRを求め、プラント総合負荷ＬPAとの負
荷偏差ＤＬを求める。この負荷偏差ＤＬをユニット当た
りの負荷偏差に換算するために、ユニット起動停止前の
前期負荷偏差算出手段５１０及びユニット起動停止後の
後期負荷偏差算出手段５２０により、それぞれ前期負荷
偏差ＤＬ1(＝ＤＬ／ＮRUN)及び後期負荷偏差ＤＬ2(＝Ｄ
Ｌ／(ＮRUN＋ＮSTRT))が算出される。この２つの負荷偏
差は、後述の切り替え条件のもとで切り替えられながら
ＰＩ調節手段５３０への入力値ＤＬX として採用され
る。また、ＰＩ調節手段５３０からの出力値ＬGT1Rは運
転中ユニットのガスタービン負荷指令値として運転中ユ
ニット制御手段５５０に与えられる。この負荷指令値に
従って運転中ユニットのガスタービンは均等負荷制御さ
れる。起動停止ユニットＧＴ負荷制御手段８００におい
ては、まず、起動停止スケジュールＬGTSRに従ってユニ
ットの負荷上昇もしくは降下される。即ち、起動停止ユ
ニットに対する負荷指令値ＬGT2Rは、起動時にはＬGTSR
を採用し、負荷上昇につれＬGT1Rとの偏差｜ＤＬGT｜
(＝｜ＬGT1R−ＬGTSR｜)が所定値ｅ以下となったときＬ
GT2R＝ＬGT1Rとするとともに、ＤＬX＝ＤＬ2とすること
により全ユニット均等負荷運転に移行させる。負荷降下
時にはその逆で、停止させるユニットの負荷降下開始と
同時にＬGT2R＝ＬGTSR，ＤＬX＝ＤＬ1とし、運転継続ユ
ニットは均等負荷制御され、停止ユニットは停止スケジ
ュールＬGTSRに従って運転継続ユニットとは独立に負荷
降下される。
段５００と起動停止ユニットＧＴ負荷制御手段８００の
具体的処理内容を示す。前述のように、起動停止タイミ
ング修正手段７００により時間的ΔＴOPT だけシフトさ
れることにより得られた最適起動停止スケジュールＮ
GTSR及びＬGTSRが、実際のユニット起動停止に採用され
る。運転中ユニットＧＴ負荷制御指令手段５００では、
まず、現在運転中のユニット数ＮRUNとそのユニット負
荷ＬRUNAから運転中ユニット総合負荷Ｌ1ATと、起動停
止されるユニット数ＮSTRTとそのユニット負荷ＬSTRTA
から起動停止ユニット総合負荷Ｌ2AT を求め、さらにＬ
1ATとＬ2ATからプラント総合負荷ＬPAを求める。次に、
ユニット当たり瞬時目標負荷指令ＬUNR と現在運転中の
ユニット数ＮRUN から運転中ユニットに対する総合瞬時
目標負荷指令ＬPRを求め、プラント総合負荷ＬPAとの負
荷偏差ＤＬを求める。この負荷偏差ＤＬをユニット当た
りの負荷偏差に換算するために、ユニット起動停止前の
前期負荷偏差算出手段５１０及びユニット起動停止後の
後期負荷偏差算出手段５２０により、それぞれ前期負荷
偏差ＤＬ1(＝ＤＬ／ＮRUN)及び後期負荷偏差ＤＬ2(＝Ｄ
Ｌ／(ＮRUN＋ＮSTRT))が算出される。この２つの負荷偏
差は、後述の切り替え条件のもとで切り替えられながら
ＰＩ調節手段５３０への入力値ＤＬX として採用され
る。また、ＰＩ調節手段５３０からの出力値ＬGT1Rは運
転中ユニットのガスタービン負荷指令値として運転中ユ
ニット制御手段５５０に与えられる。この負荷指令値に
従って運転中ユニットのガスタービンは均等負荷制御さ
れる。起動停止ユニットＧＴ負荷制御手段８００におい
ては、まず、起動停止スケジュールＬGTSRに従ってユニ
ットの負荷上昇もしくは降下される。即ち、起動停止ユ
ニットに対する負荷指令値ＬGT2Rは、起動時にはＬGTSR
を採用し、負荷上昇につれＬGT1Rとの偏差｜ＤＬGT｜
(＝｜ＬGT1R−ＬGTSR｜)が所定値ｅ以下となったときＬ
GT2R＝ＬGT1Rとするとともに、ＤＬX＝ＤＬ2とすること
により全ユニット均等負荷運転に移行させる。負荷降下
時にはその逆で、停止させるユニットの負荷降下開始と
同時にＬGT2R＝ＬGTSR，ＤＬX＝ＤＬ1とし、運転継続ユ
ニットは均等負荷制御され、停止ユニットは停止スケジ
ュールＬGTSRに従って運転継続ユニットとは独立に負荷
降下される。
【００１１】次に、プラントの起動停止損失及び最適タ
イミング算出手段４００について詳細を説明する。図５
は、ユニットを追加起動する場合を例に、プラントの起
動損失特性を説明するとともに最適タイミングの算出例
を示すものである。同図(ａ)は起動タイミングΔｔと起
動損失ＱLTとの関係を一般的に示すものである。本特性
では最適タイミングはΔｔOPTであり、このとき最小起
動損失ＱLTMINとなる。従って、起動タイミングが早過
ぎると(例えばΔｔ＝Δｔ1）ユニット当たりの負荷が低
くなり、効率が低い運転状態が続くため起動損失が大き
くなる。逆に、起動タイミングが遅過ぎても（例えばΔ
ｔ＝０）追加ユニットの起動が遅れるため起動損失が大
きくなる。同図(ｂ)は、最適タイミングの具体的算出例
を示すもので、ユニット当たりの初期負荷Ｌ0Uが８５％
／ｕで３ユニット運転中１ユニットを追加起動する場合
について、ユニット負荷変化率Ｌ′(％／min／ｕ）をパ
ラメータとしたときユニット負荷変化幅ΔＬ(％／ｕ)と
最適タイミングΔｔOPT(min)の関係を示す。本図は、ユ
ニット負荷変化幅ΔＬが大きいほど、あるいはユニット
負荷変化率Ｌ′が大きいほど最適タイミングΔｔOPT は
大きいことを示している。そこで、最適タイミング算出
手段４００の本発明の実施例では、最適タイミング特性
を次式、即ち、最適タイミングΔｔOPTを初期負荷
Ｌ0U ，ユニット負荷変化幅ΔＬ，ユニット負荷変化率
Ｌ′を変数とする２次式で近似した。
イミング算出手段４００について詳細を説明する。図５
は、ユニットを追加起動する場合を例に、プラントの起
動損失特性を説明するとともに最適タイミングの算出例
を示すものである。同図(ａ)は起動タイミングΔｔと起
動損失ＱLTとの関係を一般的に示すものである。本特性
では最適タイミングはΔｔOPTであり、このとき最小起
動損失ＱLTMINとなる。従って、起動タイミングが早過
ぎると(例えばΔｔ＝Δｔ1）ユニット当たりの負荷が低
くなり、効率が低い運転状態が続くため起動損失が大き
くなる。逆に、起動タイミングが遅過ぎても（例えばΔ
ｔ＝０）追加ユニットの起動が遅れるため起動損失が大
きくなる。同図(ｂ)は、最適タイミングの具体的算出例
を示すもので、ユニット当たりの初期負荷Ｌ0Uが８５％
／ｕで３ユニット運転中１ユニットを追加起動する場合
について、ユニット負荷変化率Ｌ′(％／min／ｕ）をパ
ラメータとしたときユニット負荷変化幅ΔＬ(％／ｕ)と
最適タイミングΔｔOPT(min)の関係を示す。本図は、ユ
ニット負荷変化幅ΔＬが大きいほど、あるいはユニット
負荷変化率Ｌ′が大きいほど最適タイミングΔｔOPT は
大きいことを示している。そこで、最適タイミング算出
手段４００の本発明の実施例では、最適タイミング特性
を次式、即ち、最適タイミングΔｔOPTを初期負荷
Ｌ0U ，ユニット負荷変化幅ΔＬ，ユニット負荷変化率
Ｌ′を変数とする２次式で近似した。
【００１２】
【数１】 ΔｔOPT＝ａ1(Ｌ0U)2＋ａ2Ｌ0U＋ａ3(ΔＬ)2＋ａ4ΔＬ＋ａ5(Ｌ′)2 ＋ａ6Ｌ′＋ａ7 …（数１） 尚、数１の係数ａi(ｉ＝１〜７)は、運転中ユニット数
ＮRUNと必要ユニット数ＮR に応じて準備されており、
特性係数選択手段６００により適宜選択され、最適タイ
ミング算出手段４００に渡される。これにより、最適タ
イミングΔｔOPTがＬ0U、ΔＬ及びＬ′の関数として一
義的に決定することができる。
ＮRUNと必要ユニット数ＮR に応じて準備されており、
特性係数選択手段６００により適宜選択され、最適タイ
ミング算出手段４００に渡される。これにより、最適タ
イミングΔｔOPTがＬ0U、ΔＬ及びＬ′の関数として一
義的に決定することができる。
【００１３】以上、本発明の実施例について詳細に説明
してきたが、本発明を実施するに当たり必ずしもこの通
りに再現する必要はなく、以下に述べる種々の変形もし
くは代案も有効であり、また応用面においても本発明は
本質を変えることなく適用できる。
してきたが、本発明を実施するに当たり必ずしもこの通
りに再現する必要はなく、以下に述べる種々の変形もし
くは代案も有効であり、また応用面においても本発明は
本質を変えることなく適用できる。
【００１４】まず、ユニット起動停止スケジュールの基
準時刻については、実施例ではガスタービン負荷併入時
刻としたが、基準時刻とは起動スケジュールを実行する
ための便宜的なものであり、ガスタービンの昇速開始時
刻や負荷上昇開始時刻であっても本発明の本質は変わら
ない。また、ユニット停止の場合は、ガスタービン解列
時刻としたが、ガスタービン負荷降下開始時刻であって
も本発明の本質は変わらない。
準時刻については、実施例ではガスタービン負荷併入時
刻としたが、基準時刻とは起動スケジュールを実行する
ための便宜的なものであり、ガスタービンの昇速開始時
刻や負荷上昇開始時刻であっても本発明の本質は変わら
ない。また、ユニット停止の場合は、ガスタービン解列
時刻としたが、ガスタービン負荷降下開始時刻であって
も本発明の本質は変わらない。
【００１５】実施例における最適タイミング算出手段で
用いる関数は、運転ユニット数に応じて予め特性係数選
択手段から選択された特性係数を用いることを前提とし
たが、運転ユニット数も変数と見做した関数を準備し、
最適タイミングを算出する方式としても本発明の本質を
変えるものではない。
用いる関数は、運転ユニット数に応じて予め特性係数選
択手段から選択された特性係数を用いることを前提とし
たが、運転ユニット数も変数と見做した関数を準備し、
最適タイミングを算出する方式としても本発明の本質を
変えるものではない。
【００１６】実施例における最適タイミング算出手段で
は、ユニット初期負荷，ユニット負荷変化幅，ユニット
負荷変化率の関数として一義的に最適タイミングを算出
する方法としたが、起動停止損失をユニット初期負荷，
ユニット負荷変化幅，ユニット負荷変化率及び起動停止
タイミングの関数として表された特性式を用いて、起動
停止損失を最小とする起動停止タイミングを最適値探索
により決定する方法としても本発明の目的を達成するこ
とができる。また、ユニット負荷変化率も可調整パラメ
ータとしたとき、この関数を用いて、ユニット負荷変化
率及び起動停止タイミングの両者の最適組合せを最適値
探索により決定する方法としても本発明の起動停止損失
を最小化するという目的を達成することができる。さら
に、ユニット負荷変化率だけが可調整パラメータである
場合でも、この関数を用いて、ユニット負荷変化率を最
適値探索により決定することにより、本発明の起動停止
損失を最小化するという目的を達成することができる。
は、ユニット初期負荷，ユニット負荷変化幅，ユニット
負荷変化率の関数として一義的に最適タイミングを算出
する方法としたが、起動停止損失をユニット初期負荷，
ユニット負荷変化幅，ユニット負荷変化率及び起動停止
タイミングの関数として表された特性式を用いて、起動
停止損失を最小とする起動停止タイミングを最適値探索
により決定する方法としても本発明の目的を達成するこ
とができる。また、ユニット負荷変化率も可調整パラメ
ータとしたとき、この関数を用いて、ユニット負荷変化
率及び起動停止タイミングの両者の最適組合せを最適値
探索により決定する方法としても本発明の起動停止損失
を最小化するという目的を達成することができる。さら
に、ユニット負荷変化率だけが可調整パラメータである
場合でも、この関数を用いて、ユニット負荷変化率を最
適値探索により決定することにより、本発明の起動停止
損失を最小化するという目的を達成することができる。
【００１７】
【発明の効果】本発明の効果は、複合サイクル発電プラ
ントの負荷制御システムにおいて、運転中ユニット数や
負荷変化幅，起動停止ユニット数に係らず、いかなる負
荷変化でもユニット起動停止に伴うプラント全系の起動
停止損失を最小ならしめるユニット起動停止タイミング
を決定することを可能とすることにより、複合サイクル
発電プラントの経済運用を可能にし、また、これによ
り、プラントから排出されるＣＯ2 やＮＯｘが低減され
るため、環境適合性が高い発電プラントを提供できる。
ントの負荷制御システムにおいて、運転中ユニット数や
負荷変化幅，起動停止ユニット数に係らず、いかなる負
荷変化でもユニット起動停止に伴うプラント全系の起動
停止損失を最小ならしめるユニット起動停止タイミング
を決定することを可能とすることにより、複合サイクル
発電プラントの経済運用を可能にし、また、これによ
り、プラントから排出されるＣＯ2 やＮＯｘが低減され
るため、環境適合性が高い発電プラントを提供できる。
【図１】複合サイクル発電プラント負荷制御システムの
ブロック図。
ブロック図。
【図２】ユニット起動タイミングと起動損失積算区間を
定義する説明図。
定義する説明図。
【図３】運転中ユニット瞬時目標負荷指令信号を算出す
るための処理内容を示す説明図。
るための処理内容を示す説明図。
【図４】運転中ユニット及び起動停止ユニットのＧＴ負
荷制御指令信号を算出するための処理内容を示す説明
図。
荷制御指令信号を算出するための処理内容を示す説明
図。
【図５】起動損失特性及び最適タイミング算出例を示す
説明図。
説明図。
１００…必要ユニット数算出手段、２００…ユニット目
標負荷算出手段、300…運転中ユニット瞬時目標負荷指
令手段、４００…最適タイミング算出手段、５００…運
転中ユニットガスタービン負荷指令手段。
標負荷算出手段、300…運転中ユニット瞬時目標負荷指
令手段、４００…最適タイミング算出手段、５００…運
転中ユニットガスタービン負荷指令手段。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 秋山 孝生 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内
Claims (10)
- 【請求項１】ガスタービンと，前記ガスタービンの排ガ
スエネルギを回収するための排熱回収ボイラと，前記排
熱回収ボイラで発生した蒸気により駆動される蒸気ター
ビンと，前記ガスタービンと前記蒸気タービンにより駆
動される発電機とで構成される発電機器を１ユニットと
し、前記発電機器の複数ユニットより構成された複合サ
イクル発電プラントの制御システムであって、前記複合
サイクル発電プラントの総合出力がプラント負荷指令値
に一致するように各ユニットの起動停止と出力制御を行
う負荷制御システムにおいて、 負荷上昇時もしくは負荷降下時には、予め作成されたユ
ニット起動停止スケジュールを実行するための起動停止
タイミングを、負荷変化前の初期負荷と，前記初期負荷
から最終負荷までの負荷変化幅と、その間の負荷変化率
の関数として決定するための最適タイミング算出手段に
より決定することを特徴とする複合サイクル発電プラン
ト負荷制御システム。 - 【請求項２】ガスタービンと，前記ガスタービンの排ガ
スエネルギを回収するための排熱回収ボイラと，前記排
熱回収ボイラで発生した蒸気により駆動される蒸気ター
ビンと，前記ガスタービンと前記蒸気タービンにより駆
動される発電機とで構成される発電機器を１ユニットと
し、前記発電機器の複数ユニットより構成された複合サ
イクル発電プラントの制御システムであって、前記複合
サイクル発電プラントの総合出力がプラント負荷指令値
に一致するように各ユニットの起動停止と出力制御を行
う負荷制御システムにおいて、 前記負荷制御システムに与えられる予告プラント負荷指
令値に基づいて、運転が必要となるユニット数を決定す
る必要ユニット数決定手段と，ユニット当たりの最終目
標負荷を算出するユニット目標負荷算出手段と，運転中
ユニットのユニット初期負荷とユニット負荷変化幅を算
出するとともにユニット瞬時目標負荷を算出する運転中
ユニット瞬時目標負荷指令手段と，予め作成されたユニ
ット起動停止スケジュールを実行するための起動停止タ
イミングを、前記運転中ユニット初期負荷と，前記ユニ
ット負荷変化幅と，予め規定されたユニット負荷変化率
の関数として決定するための最適タイミング算出手段に
より決定することを特徴とする複合サイクル発電プラン
ト負荷制御システム。 - 【請求項３】請求項１または２において、前記起動停止
タイミングを、前記ユニット起動停止スケジュールの基
準時刻に対するプラント負荷変化開始時刻との時間差で
定義する複合サイクル発電プラント負荷制御システム。 - 【請求項４】請求項３に記載の前記ユニット起動停止ス
ケジュールの前記基準時刻を、起動時には前記ユニット
のガスタービン昇速開始時刻，ガスタービン負荷併入時
刻，ガスタービン負荷上昇開始時刻のいずれかで定義
し、停止時にはガスタービン負荷降下開始時刻もしくは
ガスタービン解列時刻で定義する複合サイクル発電プラ
ント負荷制御システム。 - 【請求項５】請求項１または２において、前記最適タイ
ミング算出手段で用いる前記関数は、運転中ユニット初
期負荷と，前記ユニット負荷変化幅と，前記ユニット負
荷変化率を入力パラメータとして前記発電プラントの起
動停止損失を最小ならしめる最適タイミングを出力する
よう作成された複合サイクル発電プラント負荷制御シス
テム。 - 【請求項６】請求項１または２において、前記最適タイ
ミング算出手段で用いる前記関数は、運転中ユニット初
期負荷と，前記ユニット負荷変化幅と，前記ユニット負
荷変化率と，運転中ユニット数と，追加もしくは停止ユ
ニット数を入力パラメータとして前記発電プラントの起
動停止損失を最小ならしめる最適タイミングを出力する
よう作成された複合サイクル発電プラント負荷制御シス
テム。 - 【請求項７】ガスタービンと，前記ガスタービンの排ガ
スエネルギを回収するための排熱回収ボイラと，前記排
熱回収ボイラで発生した蒸気により駆動される蒸気ター
ビンと，前記ガスタービンと前記蒸気タービンにより駆
動される発電機とで構成される発電機器を１ユニットと
し、前記発電機器の複数ユニットより構成された複合サ
イクル発電プラントの制御システムであって、前記複合
サイクル発電プラントの総合出力がプラント負荷指令値
に一致するように各ユニットの起動停止と出力制御を行
う負荷制御システムにおいて、 前記負荷制御システムに与えられる予告プラント負荷指
令値に基づいて、運転が必要となるユニット数を決定す
る必要ユニット数決定手段と，ユニット当たりの最終目
標負荷を算出するユニット目標負荷算出手段と，運転中
ユニットのユニット初期負荷とユニット負荷変化幅を算
出するとともにユニット瞬時目標負荷を算出する運転中
ユニット瞬時目標負荷指令手段と，予め作成されたユニ
ット起動停止スケジュールを実行するための起動停止タ
イミングを、前記運転中ユニット初期負荷と，前記ユニ
ット負荷変化幅と，予め規定されたユニット負荷変化率
を入力し、前記複合サイクル発電プラントの起動停止損
失を最小ならしめるよう最適値探索機能を有する最適タ
イミング算出手段により決定することを特徴とする複合
サイクル発電プラント負荷制御システム。 - 【請求項８】ガスタービンと，前記ガスタービンの排ガ
スエネルギを回収するための排熱回収ボイラと，前記排
熱回収ボイラで発生した蒸気により駆動される蒸気ター
ビンと，前記ガスタービンと前記蒸気タービンにより駆
動される発電機とで構成される発電機器を１ユニットと
し、前記発電機器の複数ユニットより構成された複合サ
イクル発電プラントの制御システムであって、前記複合
サイクル発電プラントの総合出力がプラント負荷指令値
に一致するように各ユニットの起動停止と出力制御を行
う負荷制御システムにおいて、 前記負荷制御システムに与えられる予告プラント負荷指
令値に基づいて、運転が必要となるユニット数を決定す
る必要ユニット数決定手段と，ユニット当たりの最終目
標負荷を算出するユニット目標負荷算出手段と，運転中
ユニットのユニット初期負荷とユニット負荷変化幅を算
出するとともにユニット瞬時目標負荷を算出する運転中
ユニット瞬時目標負荷指令手段と，予め作成されたユニ
ット起動停止スケジュールを実行するための起動停止タ
イミング及びユニット負荷変化率を、前記運転中ユニッ
ト初期負荷と，前記ユニット負荷変化幅を入力し、前記
複合サイクル発電プラントの起動停止損失を最小ならし
めるよう最適値探索機能を有する最適タイミング算出手
段により決定することを特徴とする複合サイクル発電プ
ラント負荷制御システム。 - 【請求項９】ガスタービンと，前記ガスタービンの排ガ
スエネルギを回収するための排熱回収ボイラと，前記排
熱回収ボイラで発生した蒸気により駆動される蒸気ター
ビンと，前記ガスタービンと前記蒸気タービンにより駆
動される発電機とで構成される発電機器を１ユニットと
し、前記発電機器の複数ユニットより構成された複合サ
イクル発電プラントの制御システムであって、前記複合
サイクル発電プラントの総合出力がプラント負荷指令値
に一致するように各ユニットの起動停止と出力制御を行
う負荷制御システムにおいて、 前記負荷制御システムに与えられる予告プラント負荷指
令値に基づいて、運転が必要となるユニット数を決定す
る必要ユニット数決定手段と，ユニット当たりの最終目
標負荷を算出するユニット目標負荷算出手段と，運転中
ユニットのユニット初期負荷とユニット負荷変化幅を算
出するとともにユニット瞬時目標負荷を算出する運転中
ユニット瞬時目標負荷指令手段と，予め作成されたユニ
ット起動停止スケジュールを実行するためのユニット負
荷変化率を、前記運転中ユニット初期負荷と，前記ユニ
ット負荷変化幅を入力し、前記複合サイクル発電プラン
トの起動停止損失を最小ならしめるよう最適値探索機能
を有する最適ユニット負荷変化率算出手段により決定す
ることを特徴とする複合サイクル発電プラント負荷制御
システム。 - 【請求項１０】請求項１，２，７，８または９に記載の
複合サイクル発電プラント負荷制御システムにより負荷
制御される複合サイクル発電プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7013499A JPH08200095A (ja) | 1995-01-31 | 1995-01-31 | 複合サイクル発電プラント負荷制御システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7013499A JPH08200095A (ja) | 1995-01-31 | 1995-01-31 | 複合サイクル発電プラント負荷制御システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08200095A true JPH08200095A (ja) | 1996-08-06 |
Family
ID=11834820
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7013499A Pending JPH08200095A (ja) | 1995-01-31 | 1995-01-31 | 複合サイクル発電プラント負荷制御システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08200095A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115234327A (zh) * | 2022-08-08 | 2022-10-25 | 济南达能动力技术有限责任公司 | 一种单元机组协同运行方法及系统 |
-
1995
- 1995-01-31 JP JP7013499A patent/JPH08200095A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115234327A (zh) * | 2022-08-08 | 2022-10-25 | 济南达能动力技术有限责任公司 | 一种单元机组协同运行方法及系统 |
| CN115234327B (zh) * | 2022-08-08 | 2023-03-10 | 济南达能动力技术有限责任公司 | 一种单元机组协同运行方法及系统 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20050630 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20050705 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20051108 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |