JPH0820848A - 鏡面性の高い金属焼結体およびその製造方法 - Google Patents
鏡面性の高い金属焼結体およびその製造方法Info
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- JPH0820848A JPH0820848A JP15561394A JP15561394A JPH0820848A JP H0820848 A JPH0820848 A JP H0820848A JP 15561394 A JP15561394 A JP 15561394A JP 15561394 A JP15561394 A JP 15561394A JP H0820848 A JPH0820848 A JP H0820848A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 金属粉末焼結体において、研磨により鏡面を
与えるが、全体としてはあまり高密度に焼結していない
焼結体を提供する。 【構成】 バインダーを加えて所望の形状に成形した成
形体を加熱してバインダーを除去したものを、その金属
にとって適切な焼結温度領域において、１．５〜１５℃
/minの昇温速度で昇温しつつ加熱し、焼結させることに
より、表層の厚さ５０μｍの部分の気孔率が２％以下の
焼結体を得る。
与えるが、全体としてはあまり高密度に焼結していない
焼結体を提供する。 【構成】 バインダーを加えて所望の形状に成形した成
形体を加熱してバインダーを除去したものを、その金属
にとって適切な焼結温度領域において、１．５〜１５℃
/minの昇温速度で昇温しつつ加熱し、焼結させることに
より、表層の厚さ５０μｍの部分の気孔率が２％以下の
焼結体を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は金属粉末の焼結体であっ
て、研磨により鏡面を生じるものに関する。
て、研磨により鏡面を生じるものに関する。
【０００２】
【従来の技術】たとえば腕時計の胴、ベゼルあるいはバ
ンドの材料、あるいは装飾品とする金属粉末焼結体は、
研磨して鏡面を出した形で使用されることが多いから、
高い鏡面性が要求される。
ンドの材料、あるいは装飾品とする金属粉末焼結体は、
研磨して鏡面を出した形で使用されることが多いから、
高い鏡面性が要求される。
【０００３】鏡面性の高い金属粉末焼結体を製造する方
法として、非金属介在物の含有量を規制し、特定の平均
粒径をえらんだ金属粉末を、制御された雰囲気中、特定
の温度範囲で焼結する技術が提案された（特公平６−８
４９０）。 この技術は、気孔率が５％以下（つまりカ
サ密度９５％以上）の密な焼結体を得ることにより鏡面
性を高めるという考えに立っている。 ところが、カサ
密度を高くすれば、粉末成形体から焼結体への焼き締り
が著しくなるから、金型の設計がむつかしくなるし、製
品の寸法精度をコントロールすることも容易でなくな
る。
法として、非金属介在物の含有量を規制し、特定の平均
粒径をえらんだ金属粉末を、制御された雰囲気中、特定
の温度範囲で焼結する技術が提案された（特公平６−８
４９０）。 この技術は、気孔率が５％以下（つまりカ
サ密度９５％以上）の密な焼結体を得ることにより鏡面
性を高めるという考えに立っている。 ところが、カサ
密度を高くすれば、粉末成形体から焼結体への焼き締り
が著しくなるから、金型の設計がむつかしくなるし、製
品の寸法精度をコントロールすることも容易でなくな
る。
【０００４】鏡面性はもっぱら焼結体の表層の問題であ
るから、焼結により得た製品の表面だけを溶融させて気
孔をなくせばよい、という考えがあり、レーザーの利用
が提案された（特開昭６２−２９０８０３号）。 いう
までもなくレーザーの使用には高価な設備を必要とする
し、焼結品の表面全体に鏡面性を与えたい場合は全面に
レーザーを照射しなければならないから工数がかかり、
コストは実用的なレベルを超えてしまう。
るから、焼結により得た製品の表面だけを溶融させて気
孔をなくせばよい、という考えがあり、レーザーの利用
が提案された（特開昭６２−２９０８０３号）。 いう
までもなくレーザーの使用には高価な設備を必要とする
し、焼結品の表面全体に鏡面性を与えたい場合は全面に
レーザーを照射しなければならないから工数がかかり、
コストは実用的なレベルを超えてしまう。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、全体
のカサ密度を過度に高めることなく鏡面性を高くした金
属粉末焼結体を、レーザーのようなコスト高を招く手段
によらずに提供することにある。
のカサ密度を過度に高めることなく鏡面性を高くした金
属粉末焼結体を、レーザーのようなコスト高を招く手段
によらずに提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的にかなう本発
明の鏡面性の高い金属粉末の焼結体は、焼結体の表面か
ら深さ５０μｍまでの表層部の気孔率が（面積率で）２
％以下であることを特徴とする。
明の鏡面性の高い金属粉末の焼結体は、焼結体の表面か
ら深さ５０μｍまでの表層部の気孔率が（面積率で）２
％以下であることを特徴とする。
【０００７】本発明の代表的な態様は、金属粉末とし
て、オーステナイト系ステンレス鋼粉末、フェライト系
ステンレス鋼粉末、またはＮｉ：０．５〜１０％の組成
を有するＦｅ−Ｎｉ合金の粉末を使用したものである。
て、オーステナイト系ステンレス鋼粉末、フェライト系
ステンレス鋼粉末、またはＮｉ：０．５〜１０％の組成
を有するＦｅ−Ｎｉ合金の粉末を使用したものである。
【０００８】上記の焼結体を与える本発明の金属粉末の
焼結体の製造方法は、金属粉末にバインダーを混合し、
混合物を所望の形状に成形した後、成形体を加熱してバ
インダーを除去し、バインダーを除去した成形体を焼結
することからなる金属粉末焼結体の製造方法において、
焼結を、その金属粉末の実質的な焼結が進行する温度か
ら成形体表面の溶融が開始する直前の温度にわたる焼結
温度領域において、１．５〜１５℃/minの昇温速度で昇
温させつつ行なうことを特徴とする。
焼結体の製造方法は、金属粉末にバインダーを混合し、
混合物を所望の形状に成形した後、成形体を加熱してバ
インダーを除去し、バインダーを除去した成形体を焼結
することからなる金属粉末焼結体の製造方法において、
焼結を、その金属粉末の実質的な焼結が進行する温度か
ら成形体表面の溶融が開始する直前の温度にわたる焼結
温度領域において、１．５〜１５℃/minの昇温速度で昇
温させつつ行なうことを特徴とする。
【０００９】金属粉末としてオーステナイト系ステンレ
ス鋼粉末を使用する場合、焼結温度領域は１０５０〜１
３８０℃となる。 金属粉末としてフェライト系ステン
レス鋼粉末を使用する場合、焼結温度領域は上限が少し
低い１０５０〜１３５０℃である。 金属粉末としてＮ
ｉ：０．５〜１０％を含有するＦｅ−Ｎｉ合金の粉末を
使用する場合、焼結温度領域はステンレス鋼より少し低
温の側にずれた、９５０〜１３００℃の範囲にある。
その他の金属を使用する場合についても、当業者は焼結
温度領域を知っているか、または必要により少しの実験
を行なうことにより決定し得るであろう。
ス鋼粉末を使用する場合、焼結温度領域は１０５０〜１
３８０℃となる。 金属粉末としてフェライト系ステン
レス鋼粉末を使用する場合、焼結温度領域は上限が少し
低い１０５０〜１３５０℃である。 金属粉末としてＮ
ｉ：０．５〜１０％を含有するＦｅ−Ｎｉ合金の粉末を
使用する場合、焼結温度領域はステンレス鋼より少し低
温の側にずれた、９５０〜１３００℃の範囲にある。
その他の金属を使用する場合についても、当業者は焼結
温度領域を知っているか、または必要により少しの実験
を行なうことにより決定し得るであろう。
【００１０】得られた焼結品を研磨して鏡面を得る工程
を付加した製造方法も、本発明に包含されることはもち
ろんである。
を付加した製造方法も、本発明に包含されることはもち
ろんである。
【００１１】
【作用】金属粉末の成形体は熱伝導性が高くないから、
外部から加熱されたとき、熱が内部に伝わるまでには若
干時間がかかる。 従って、粉末成形体の周囲の温度が
比較的速く上昇しつつあるときは、その表層部ではかな
り大きな温度勾配が生じている。
外部から加熱されたとき、熱が内部に伝わるまでには若
干時間がかかる。 従って、粉末成形体の周囲の温度が
比較的速く上昇しつつあるときは、その表層部ではかな
り大きな温度勾配が生じている。
【００１２】本発明では、この温度勾配を利用して、粉
末成形体の表層部だけを溶融に近い状態にして、空孔率
をごく小さくし、一方で内部は通常の焼結が行なわれる
に止めるようにはかったものである。 このような焼結
を実現する条件が、１．５℃/min以上の昇温速度であ
る。 一方、昇温速度を過度に高くすると、表層部の溶
融が起って溶融金属が空孔中に入るため表面に凹凸が生
じたり、結晶粒が粗大化したりする。 凹凸は研磨にと
って不都合であるし、粗大な結晶粒ができると研磨した
とき美麗な鏡面が得られない。 しかも大型のものは内
部の焼結が不十分になる。 このような理由で、昇温速
度の上限１５℃/minを設けた。
末成形体の表層部だけを溶融に近い状態にして、空孔率
をごく小さくし、一方で内部は通常の焼結が行なわれる
に止めるようにはかったものである。 このような焼結
を実現する条件が、１．５℃/min以上の昇温速度であ
る。 一方、昇温速度を過度に高くすると、表層部の溶
融が起って溶融金属が空孔中に入るため表面に凹凸が生
じたり、結晶粒が粗大化したりする。 凹凸は研磨にと
って不都合であるし、粗大な結晶粒ができると研磨した
とき美麗な鏡面が得られない。 しかも大型のものは内
部の焼結が不十分になる。 このような理由で、昇温速
度の上限１５℃/minを設けた。
【００１３】最適の昇温速度は、焼結させる金属の種
類、粉末の粒度、成形体のカサ比重（つまり充填度）、
形状および寸法などの因子により異なるが、１．５〜１
５℃/minの範囲内で、必要に応じ多少の実験をすること
により、容易に見出すことができる。
類、粉末の粒度、成形体のカサ比重（つまり充填度）、
形状および寸法などの因子により異なるが、１．５〜１
５℃/minの範囲内で、必要に応じ多少の実験をすること
により、容易に見出すことができる。
【００１４】このようにして、本発明に従い、表層の５
０〜１００μｍが高密度で、それより内部は通常の密度
をもった焼結体が得られる。 研磨により削り去られる
厚さは通常２０〜３０μｍであるから、５０μｍ以上の
厚さの高密度層が存在すれば、実際上ほとんどの場合に
鏡面が得られる。 気孔率２％以下の密度であれば、研
磨面は十分な鏡面であり、メッキを行なう上でも問題は
ない。
０〜１００μｍが高密度で、それより内部は通常の密度
をもった焼結体が得られる。 研磨により削り去られる
厚さは通常２０〜３０μｍであるから、５０μｍ以上の
厚さの高密度層が存在すれば、実際上ほとんどの場合に
鏡面が得られる。 気孔率２％以下の密度であれば、研
磨面は十分な鏡面であり、メッキを行なう上でも問題は
ない。
【００１５】
〔実施例１〕表１に示す合金組成のＳＵＳ３１６Ｌ（オ
ーステナイト系ステンレス）の粉末（平均粒径８．７μ
ｍ）を用意した。
ーステナイト系ステンレス）の粉末（平均粒径８．７μ
ｍ）を用意した。
【００１６】 表１ Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｎｉ Ｃｒ Ｍｏ Ｎ Ｏ 0.022 0.70 0.36 0.025 0.003 12.96 16.86 2.09 0.084 0.57 重量％、残部Ｆｅ。
【００１７】この粉末にバインダー８．５重量％を添加
し、加圧ニーダーで混練した。 バインダーは、ポリオ
レフィン樹脂にパラフィンワックスおよびステアリン酸
などを配合したものである。
し、加圧ニーダーで混練した。 バインダーは、ポリオ
レフィン樹脂にパラフィンワックスおよびステアリン酸
などを配合したものである。
【００１８】混練物を射出成形し、厚さ３mm×幅１０mm
×長さ２０mmの板状体にしたものを所要の数用意した。
×長さ２０mmの板状体にしたものを所要の数用意した。
【００１９】この成形体をＮ2ガス雰囲気中でゆっくり
加熱し、４１０℃に３時間保ってバインダーを分解除去
した。
加熱し、４１０℃に３時間保ってバインダーを分解除去
した。
【００２０】バインダー除去後の成形体を、圧力５Torr
のＮ2ガス雰囲気の炉に入れ、炉内温度１０５０℃まで
昇温し、その後の昇温速度を、１，１．５，２，５，１
０，１５または２０℃/minにえらんで、１３５０℃まで
加熱した。 ５℃/minの昇温速度の例は、加熱を１３０
０℃までに止めたもの、１３８０℃または１４００℃ま
で行なったものも、比較のため含めた。
のＮ2ガス雰囲気の炉に入れ、炉内温度１０５０℃まで
昇温し、その後の昇温速度を、１，１．５，２，５，１
０，１５または２０℃/minにえらんで、１３５０℃まで
加熱した。 ５℃/minの昇温速度の例は、加熱を１３０
０℃までに止めたもの、１３８０℃または１４００℃ま
で行なったものも、比較のため含めた。
【００２１】焼結体の全体の密度を測定するとともに、
射出成形体から焼結品に至る間の保形性を、表面の状態
も含めて評価した。 次に、焼結体を切断して表層の厚
さ５０μｍの部分の気孔率をしらべた。 また、表面に
＃６００サンドペーパーをかけてから、バフ研磨を行な
って鏡面性を評価した。 その結果を、焼結条件ととも
に表２に掲げる。
射出成形体から焼結品に至る間の保形性を、表面の状態
も含めて評価した。 次に、焼結体を切断して表層の厚
さ５０μｍの部分の気孔率をしらべた。 また、表面に
＃６００サンドペーパーをかけてから、バフ研磨を行な
って鏡面性を評価した。 その結果を、焼結条件ととも
に表２に掲げる。
【００２２】 表２ 昇温速度 最終温度 全体密度 表層気孔率 鏡面性 保形性 (℃/min) (℃) (％) （％） １ １３５０ ９７．０ ２．３ やや不良 良 １．５ １３５０ ９７．０ １．９ 良 良 ２ １３５０ ９６．９ １．５ 良 良 ５ １３００ ９３．９ １．８ 良 良 ５ １３５０ ９６．５ １．１ 良 良 ５ １３８０ ９７．０ ０．８ 良 良 ５ １４００ ９８．０ ０．９ 良 不良 １０ １３５０ ９５．３ １．０ 良 良 １５ １３５０ ９４．５ １．８ 良 やや不良 ２０ １３５０ ９４．２ ２．５ 不良 やや不良 温度は炉内の温度。
【００２３】上のデータは、１０５０℃から１３８０℃
までを１．５〜１０℃/minの昇温速度で加熱して焼結さ
せたとき、良い結果が得られることを示している。 切
断面の顕微鏡写真を図１に示した。
までを１．５〜１０℃/minの昇温速度で加熱して焼結さ
せたとき、良い結果が得られることを示している。 切
断面の顕微鏡写真を図１に示した。
【００２４】〔実施例２〕表３の合金組成のクロムモリ
ブデン鋼（フェライト系のステンレス）の粉末（平均粒
径８．７μｍ）を用意した。
ブデン鋼（フェライト系のステンレス）の粉末（平均粒
径８．７μｍ）を用意した。
【００２５】 表３ Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｎｉ Ｃｒ Ｍｏ Ｎ Ｏ 0.023 0.72 0.15 0.016 0.06 0.13 20.14 2.21 0.061 0.35 重量％、残部Ｆｅ。
【００２６】以下、実施例１と同様にバインダーとの混
練、射出成形および加熱によるバインダー除去を行なっ
たのち、５Torr のＮ2雰囲気下に、炉内温度１０５０℃
から１３５０℃にかけて５℃/minの昇温速度で昇温させ
つつ加熱し、焼結体を得た。
練、射出成形および加熱によるバインダー除去を行なっ
たのち、５Torr のＮ2雰囲気下に、炉内温度１０５０℃
から１３５０℃にかけて５℃/minの昇温速度で昇温させ
つつ加熱し、焼結体を得た。
【００２７】この焼結体は、全体の密度が９７．２％、
表層部厚さ５０μｍの気孔率は０．５％で、研磨により
美麗な鏡面を与えた。 切断面の顕微鏡写真を図２に示
す。
表層部厚さ５０μｍの気孔率は０．５％で、研磨により
美麗な鏡面を与えた。 切断面の顕微鏡写真を図２に示
す。
【００２８】〔実施例３〕カーボニル法により調製さ
れ、下記表４の分析値を示すＦｅ粉（平均粒径３．４μ
ｍ）およびＮｉ粉（同３．８μｍ）を、重量でＦｅ：Ｎ
ｉ＝９２：８の割合で秤り取り、Ｖ型ブレンダー中で混
合した。
れ、下記表４の分析値を示すＦｅ粉（平均粒径３．４μ
ｍ）およびＮｉ粉（同３．８μｍ）を、重量でＦｅ：Ｎ
ｉ＝９２：８の割合で秤り取り、Ｖ型ブレンダー中で混
合した。
【００２９】 表４ Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｎｉ Ｃｒ Ｍｏ Ｎ Ｏ Ｆe 0.72 <0.01 <0.1 <0.001 <0.01 <0.01 <0.01 <0.01 0.72 0.26 Ｎi 0.09 0.04 <0.1 <0.002 <0.01 残 0.01 <0.01 0.003 0.12 重量％、「Ｆｅ」の残部はＦｅ。
【００３０】混合粉末に実施例１および２と同じバイン
ダー６．５重量％を添加し、ニーダーで加圧混練した。
混練物を射出成形して厚さ５mm×幅１０mm×長さ２０
mmの板状体にしたものを複数用意し、大気中で２１０℃
に３時間加熱して、バインダーを分解除去した。
ダー６．５重量％を添加し、ニーダーで加圧混練した。
混練物を射出成形して厚さ５mm×幅１０mm×長さ２０
mmの板状体にしたものを複数用意し、大気中で２１０℃
に３時間加熱して、バインダーを分解除去した。
【００３１】成形体をＮ2：Ｈ2＝２：１（容積比）の雰
囲気下に、炉内温度９５０℃から１２５０℃（または１
２８０℃）に向って、０．５，１．５，２，５，１０，
１５および２０℃/minの昇温速度で加熱して焼結させ
た。 ５℃/minの例は、１２００℃で止めたもの、１３
５０℃または１４２０℃まで加熱したものも加えた。
囲気下に、炉内温度９５０℃から１２５０℃（または１
２８０℃）に向って、０．５，１．５，２，５，１０，
１５および２０℃/minの昇温速度で加熱して焼結させ
た。 ５℃/minの例は、１２００℃で止めたもの、１３
５０℃または１４２０℃まで加熱したものも加えた。
【００３２】得られた焼結体について、実施例１と同様
に、全体の密度および表層厚さ５０μｍの部分の気孔率
を測定し、鏡面性および焼結体の保形性を評価した。
その結果を、焼結条件とともに表５に示す。
に、全体の密度および表層厚さ５０μｍの部分の気孔率
を測定し、鏡面性および焼結体の保形性を評価した。
その結果を、焼結条件とともに表５に示す。
【００３３】 表５ 昇温速度 最終温度 全体密度 表層部気孔率 鏡面性 保形性 (℃/min) (℃) (％) (％) ０．５ １２５０ ９５．７ ３．３ 不良 良 １．５ １２５０ ９５．４ １．９ 良 良 ２ １２５０ ９５．３ １．７ 優 良 ５ １２００ ９４．８ １．８ 優 良 ５ １２５０ ９５．１ １．１ 優 良 ５ １３５０ ９５．９ ０．８ 優 良 ５ １４２０ ９８．０ ０．９ 良 全く不良 １０ １２５０ ９５．０ ０．９ 優 良 １５ １２８０ ９５．１ １．５ 良 不良 ２０ １２５０ ９５．２ ２．１ 不良 不良
【００３４】
【発明の効果】本発明により、表層部が研磨により削ら
れても、気孔率がごく低い、換言すれば溶製品に近い表
層が十分な厚さで残る金属粉末の焼結体が得られ、これ
を研磨することにより、美麗な鏡面をもった製品が提供
できる。
れても、気孔率がごく低い、換言すれば溶製品に近い表
層が十分な厚さで残る金属粉末の焼結体が得られ、これ
を研磨することにより、美麗な鏡面をもった製品が提供
できる。
【００３５】この焼結品は、表面の気孔率を低くするた
めに内部まで高密度に焼き締めるということをせず、全
体の密度を高くとも９５％程度に止めているから、バイ
ンダーを加えて成形した成形品と焼結品との寸法の差が
小さく寸法の調整が全く容易になる。 従って成形品と
焼結品の間の形状の変化も小さくてすみ、金型設計が容
易であるとともに、良品歩留りを高くすることができ
る。 これらの利点は、あいまって粉末焼結品の製造コ
ストの低減に役立つ。
めに内部まで高密度に焼き締めるということをせず、全
体の密度を高くとも９５％程度に止めているから、バイ
ンダーを加えて成形した成形品と焼結品との寸法の差が
小さく寸法の調整が全く容易になる。 従って成形品と
焼結品の間の形状の変化も小さくてすみ、金型設計が容
易であるとともに、良品歩留りを高くすることができ
る。 これらの利点は、あいまって粉末焼結品の製造コ
ストの低減に役立つ。
【図１】 本発明の実施例１において製造した焼結体の
切断面の、表層付近を示した顕微鏡写真。（倍率１００
倍）
切断面の、表層付近を示した顕微鏡写真。（倍率１００
倍）
【図２】 本発明の実施例２において製造した焼結体の
切断面の、表層付近を示した顕微鏡写真。（倍率１００
倍）
切断面の、表層付近を示した顕微鏡写真。（倍率１００
倍）
Claims (8)
- 【請求項１】 金属粉末を焼結してなり、焼結体の表面
から深さ５０μｍまでの表層部の気孔率が（面積率で）
２％以下であることを特徴とする鏡面性の高い金属焼結
体。 - 【請求項２】 金属粉末がオーステナイト系ステンレス
鋼粉末またはフェライト系ステンレス鋼粉末である請求
項１の金属焼結体。 - 【請求項３】 金属粉末がＮｉ：０．５〜１０％の組成
を有するＦｅ−Ｎｉ合金の粉末である請求項１の金属焼
結体。 - 【請求項４】 金属粉末にバインダーを混合し、混合物
を所望の形状に成形した後、成形体を加熱してバインダ
ーを除去し、バインダーを除去した成形体を焼結するこ
とからなる金属粉末焼結体の製造方法において、焼結を
その金属粉末の実質的な焼結が進行する温度から成形体
表面の溶融が開始する直前の温度にわたる焼結温度領域
において、１．５〜１５℃/minの昇温速度で昇温させつ
つ行なうことを特徴とする製造方法。 - 【請求項５】 金属粉末がオーステナイト系ステンレス
鋼粉末であって、焼結温度領域が１０５０〜１３８０℃
である請求項４の製造方法。 - 【請求項６】 金属粉末がフェライト系ステンレス鋼粉
末であって、焼結温度領域が１０５０〜１３５０℃であ
る請求項４の製造方法。 - 【請求項７】 金属粉末がＮｉ：０．５〜１０％を含有
するＦｅ−Ｎｉ合金粉末であって、焼結温度領域が９５
０〜１３００℃である請求項４の製造方法。 - 【請求項８】 焼結品を研磨して鏡面を得る工程を付加
した請求項４ないし７のいずれかの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15561394A JP3709569B2 (ja) | 1994-07-07 | 1994-07-07 | 鏡面性の高い金属焼結体およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15561394A JP3709569B2 (ja) | 1994-07-07 | 1994-07-07 | 鏡面性の高い金属焼結体およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0820848A true JPH0820848A (ja) | 1996-01-23 |
| JP3709569B2 JP3709569B2 (ja) | 2005-10-26 |
Family
ID=15609854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15561394A Expired - Fee Related JP3709569B2 (ja) | 1994-07-07 | 1994-07-07 | 鏡面性の高い金属焼結体およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3709569B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010222662A (ja) * | 2009-03-24 | 2010-10-07 | Seiko Epson Corp | 金属粉末および焼結体 |
| CN109794605A (zh) * | 2017-11-17 | 2019-05-24 | 斯沃奇集团研究及开发有限公司 | 烧结奥氏体不锈钢的方法 |
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1994
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