JPH08211190A

JPH08211190A - 核融合タービンエンジンおよびこれを有する機械システム

Info

Publication number: JPH08211190A
Application number: JP7047705A
Authority: JP
Inventors: Takeshi Hatanaka; 武史畑中
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1995-01-31
Filing date: 1995-01-31
Publication date: 1996-08-20

Abstract

(57)【要約】【目的】石油系エネルギー等の燃料の使用を不要と
し、運転コストが極めて低く、しかも全く公害物質を排
出しない核融合ガスタービンエンジンおよびこれを有す
る機械システムを提供することを目的とする。【構成】ケーシング１２の中間部にタービン１４を配
置するとともにタービンの上流側と下流側とにそれぞれ
動力ガス発生器３６と低圧部３２とを配置してこれらを
クローズドシステムとして構成し、クローズドシステム
に核反応媒体を封入し、動力ガス発生器の放電手段によ
りプラズマによる核融合反応を生じさせて高圧の動力ガ
スを生成し、動力ガスをタービンノズルからタービンロ
ータ２８のブレード２８ａに衝突させた後減圧して動力
ガス発生器に還流させて再利用する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はガスタービンエンジンに
関し、とくに無公害のクリーンなガスタービンエンジン
およびこれを有する機械システムに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、内燃機関またはガスタービンエン
ジン（米国特許第２，９２８，２４２号および同第５，
１０２，２９８号参照）ではエンジン構造が複雑で、製
造コストが高く、ガソリン、軽油、重油、ＬＰガス、液
体水素、液体酸素等の高価なエネルギーを大量に消費す
るためにランニングコストが高く、しかも、大量の汚染
物質による公害を排出して地球環境を急速に破壊してい
た。そのためこれらエンジンはとくに発電機駆動用また
は車両駆動用エンジンとしては適切ではなかった。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、低コストで
公害を全く発生しない、しかも低ランニングコストで、
投入した電気エネルギー以上の核融合エネルギーによる
機械出力を発生できる核融合タービンエンジンおよびこ
れを有する機械システムを提供することを目的とする。

【０００４】

【本発明の構成】上記目的はガスタービンエンジンにお
いてタービンケーシングと、タービンケーシング内に配
置されたタービンと、タービンに連通する核反応室から
なる動力ガス発生器と、動力ガス発生器とタービンとの
間に設けられたタービンノズルと、タービンに隣接して
その下流側に配置された低圧部とからなるクローズドシ
ステムを備え、クローズドシステムに核反応媒体が封入
され、動力ガス発生器が核反応媒体にプラズマによる核
融合反応を生じさせて高温高圧の動力ガスを発生させる
電極手段を備えていることによって達成される。

【０００５】さらに、上記目的は機械システムにおいて
機械と、その機械を駆動するための出力軸を有するター
ビンエンジンとからなり、タービンエンジンがタービン
ケーシングと、タービンケーシング内に配置されたター
ビンと、タービンに連通する核反応室からなる動力ガス
発生器と、動力ガス発生器とタービンとの間に設けられ
たタービンノズルと、タービンに隣接してその下流側に
配置された低圧部とからなるクローズドシステムを備
え、クローズドシステムに核反応媒体が封入され、動力
ガス発生器が核反応媒体にプラズマによる核融合反応を
生じさせて高温高圧の動力ガスを発生させる電極手段を
備えていることによって達成される。

【０００６】

【作用】この発明の核融合タービンエンジンおよびこれ
を有する機械システムにおいて、動力ガス発生器でプラ
ズマによる核融合反応を生じさせて高温高圧の動力ガス
を発生させ、動力ガスによりタービンロータのブレード
に投入した電気エネルギー以上の核融合エネルギーにも
とづく駆動力を与えるようにする。

【０００７】

【実施例】以下、この発明の実施例を添付の図面を参照
して説明する。図１は本発明による望ましい実施例の核
融合タービンエンジン１０を示す。タービンエンジン１
０はタービンケーシング１２と、タービンケーシング１
２の中間に配置されたタービン１４とを備える。タービ
ンケーシング１２は一端がクローズされた端部１６ａを
有するシリンダ部材１６と、シリンダヘッド１８とを備
える。シリンダ部材１６の内側にはインナー部材２０が
配置されている。インナー部材２０は中央部に配置され
た半球状のラジアル部２０ａと、ラジアル部２０ａの外
型から軸方向に延びる環状部２０ｂと、補強用リブ２０
ｃと、軸方向に延びていてボルト２２によりシリンダ部
材１６に固定される突起部２０ｅとを円状ノズル２０ｄ
とを備える。タービン１４はシリンダ部材１６とインナ
ー部材２０の環状部２０ｂとの間に配置されたステータ
ブレード２４と、出力軸２６に支持されていて、ステー
タブレード２４に隣接して配置されたタービンロータ２
８を備える。タービンロータ２８はロータブレード２８
ａを有する。ステータブレード２４の上流側においてタ
ービンノズル３０がシリンダ部材１６の内側に配置され
ている。

【０００８】タービン１４に隣接してこれと同心的に低
圧部３２と動力ガス発生器３４が配置されている。動力
ガス発生器３４、タービンノズル３０、タービン１４お
よび低圧部３２は同心的に配置されたクローズドシステ
ムを構成し、この中に核反応媒体が１気圧±５％で封入
される。実施例において、動力ガス発生器３４は核反応
室からなるものとして示される。核反応室３４はシリン
ダ部材１６の端部１６ａとラジアル部材２０ａとの間に
形成された核反応用放電室３６と、放電室３６の核反応
媒体にアーク放電によるプラズマを発生させて５０，０
００，０００℃（１００，０００，０００゜Ｆ）以上の
超高温で熱核反応を生じさせて高温高圧の動力ガスを周
期的に発生させる陽極３８、陰極４０で構成される放電
手段４２とを備える。電極３８、４０はそれぞれ電極素
子３８ａ、４０ａを備える。陰極４０は熱核反応用の熱
電子放射素子４０ａと核融合用のパラジウムまたはチタ
ン等の水素吸蔵金属プレート４０ｂとを備える。陰極４
０の熱電子放射素子４０ａはトリウム含有タングステン
チップ、タンタルチップまたは六ホウ化ランタンチップ
等の熱電子放射チップから構成しても良い。パラジウム
は、その容積の約千倍の重水素を吸蔵する。すなわち、
パラジウムの内部の重水素は、約千気圧下の容積に、圧
縮されていることになる。その時の重水素の密度は、１
立方センチ当り約２．７×１０^２２個の粒子が存在して
おり、その時の平均粒子間隔は、常圧の時の十分の一に
縮まっている。これをローソンの条件と比較すると密度
では約３×１０^８倍、粒子問隔は約１／６５０まで短く
なっている。このようにパラジウムは重水素を吸蔵して
超高密度状態を形成し、核融合反応の発生確率が高くな
る。これを核融合用電極素子として用いて、アーク放電
時にパラジウムプレート内で急激な核融合反応を発生さ
せ、このとき、新元素が増殖される。例えば、Ｄ−Ｄ反
応の場合にはＴ_２，ＴＤ、^３Ｈｅが増殖される。増殖さ
れた新元素の中には、より確率の高い核融合反応を生ず
るものが含まれる。より確率の高い核融合反応例は、Ｄ
−Ｔ反応、^３Ｈｅ−^３Ｈｅ反応等である。このように新
元素の生成により、陽極−陰極間のアーク放電時の熱核
反応が促進され、高圧の動力ガスが生成される。低圧部
３２はシリンダ部材１６の内側においてタービン１４の
下流側とシリンダヘッド１８との間に形成され、低圧部
３２内に冷却手段４４が配置してある。シリンダヘッド
１８はタービン１４の方向に延びるアキシャルボス部１
８ａを備え、アキシャルボス部１８ａは第１、第２シー
ル部材４６、４８と第１、第２ベアリング５０、５２と
を備える。第２シール部材５４の内側とシャフト２６と
の間にはベアリング押えリング５４が配置され、リング
５４はナット５６により固定されている。排気口６０を
形成するステータリング５８がタービン１４と冷却手段
４４との間にあるようにボス部１８ａの端部に支持され
ている。冷却手段４４は図示されていない外部のラジエ
ータ等に連結されたコイル状の冷却パイプ４４ａとパイ
プ４４ａに連結された冷却フィン４４ｂからなる。冷却
パイプ４４ａはパイプ４５を介して外部のラジエータに
接続される。シリンダ部材１６のポート１６ｂはエンジ
ン１０の排気真空後に作動媒体を供給して閉塞するため
のものである。エンジン１０の排気真空後に電極３８、
４０には周波数６０Ｈｚ、電極１２ｋＶの交流電圧を印
加し、グロー放電を発生させて、陰極４０の水素吸蔵金
属が活性化される。その後にエンジン１０内に重水素ガ
スが充填されて、水素吸蔵金属に大量の重水素が吸蔵さ
れる。つぎに、電極３８、４０は超高温のアーク放電に
よるプラズマ発生用の約４０ｋＶの高圧放電パルスを周
期的に発生する核反応放電電源に接続される。核反応放
電電源は４０ｋＶの放電パルスを放電手段４２に１秒間
に数１０回〜数１００回供給して放電室３６の核反応媒
体にアーク放電によるプラズマを発生させて超高温で核
融合反応を生じさせて高温高圧の動力ガスを発生させ
る。核融合反応は放電パルスの時間と放電電流により制
御される。

【０００９】図１において、低圧部３２の冷却手段４４
により減圧されたガスを自動的に放電室３６に還流させ
るために、低圧部３２はステータリング５８の連通孔５
８ａを備え、タービンロータ２８は連通孔２８ｂを備
え、さらに放電室３６のラジアル部２０ａの端部には動
力ガスの流れ方向（すなわち、外径方向）に延びていて
放電室３６の出口側で開口しているガス循環ノズル２０
ｄが形成してある。ガス循環ノズル２０ｄはタービンノ
ズル３０と連通していて、ガス還流手段を構成する。放
電手段４２の放電時にはガス循環ノズル２０ｄの開口部
近傍を動力ガスが高速で通過するので負圧作用により低
圧部３２のガスの一部は動力ガスとともにタービンノズ
ル３０からタービン１４に流入するため、低圧部３２の
圧力は上昇しない。放電の終了時には放電室３６の圧力
が急降下するため、低圧部３２のガスがガス循環ノズル
２０ｄを介して放電室３６に還流されて次のアーク放電
に利用される。タービン１４、タービンノズル３０、動
力ガス発生器３４および低圧部３２からなるクローズド
システムにおいて、動力ガス発生器３４から周期的に噴
出した動力ガスはタービンロータ２８のブレード２８ａ
に衝突した後低圧部３２で減圧される。かくして、動力
ガスの発生時には低圧部３２の動力ガスの一部はタービ
ンノズル３０およびタービン１４を経由して循環され、
一方、動力ガスの終了時には低圧部３２のガスは動力ガ
ス発生器３４に還流するため、低圧部３２の圧力の異常
な上昇を防止してエンジン効率を上げることができる。

【００１０】放電室３６には排気真空後に核反応媒体が
望ましくは１気圧±５％で封入されている。放電室３６
には作動媒体の初期イオン化を促進して電流密度または
イオン密度を高めることにより放電用ガスの温度と圧力
をより高めて効率を上げるためのポロニウムからなる放
射線源ライナー２０ａ’を有する。核反応媒体の電流密
度またはイオン密度が増大すると、放電室３６の放電時
の温度と圧力の上昇により熱核反応が増大してエンジン
１０の効率が上昇する。ポロニウムの代わりに他の方法
を用いても良い。すなわち、放射線源は半減期が１０年
を越え、放射能量が１００Ｂｑ〜１０００Ｂｑでかつエ
ネルギーが０．７ＭｅＶ以下のβ線のみを放射する放射
線源から構成しても良い。Ｓｉ系のアルコキシド−アル
コール溶液、すなわちゾルゲル溶液に単体粉末のテクネ
チウム９９を混合した溶液を放電室３６のラジアル部２
０ａに塗布して乾燥したのち、６００℃において窒素中
で１時間加熱すると、テクネチウム９９がラジアル部２
０ａにむらなく分布する。

【００１１】核反応媒体は重水素（Ｄ_２，Ｔ_２、ＴＤ）
または同位体ヘリウム^３Ｈｅのうち少なくとも一つの元
素であることが望ましい。ここで重水素とはＤ_２（ｄｅ
ｕｔｅｒｉｕｍ）、Ｔ_２（ｔｒｉｔｉｕｍ）およびＴＤ
を含む概念として使用する。他の例として、核反応媒体
は望ましくはヘリウムと三重水素、ヘリウムと重水素ま
たは、重水素と三重水素の混合ガスと、α線、β線、γ
線、χ線等の放射線源またはクリプトン８５等の放射線
源から構成すると良い。ヘリウムと三重水素との混合ガ
スは他の混合ガスよりも低い数千万度の温度で熱核反応
を起こしやすい。核反応媒体に炭素および窒素からなる
融合用触媒が混入されると、Ｃ−Ｎサイクルにより４つ
の水素原子核から水素融合による１つのヘリウム原子核
が生成され、この反応が繰り返される。このとき超高温
により、ヘリウム原子核が３個集まった核融合によっ
て、炭素が作られる。この炭素は触媒の一部として再利
用される。このように、放電室３６で発生する５０，０
００，０００℃（１００，０００，０００°Ｆ）以上の
超高温プラズマにより水素融合反応やヘリウム融合反応
等の核融合反応により投入した電気エネルギー以上の核
融合エネルギーを得ることができ、高温高圧の動力ガス
が発生する。このとき、入力エネルギーよりも出力エネ
ルギーが大きくなる。熱核反応は、放電パルスの放電電
流と放電時間とにより制御される。核反応媒体に窒素の
他に、メタンＣＨ_４，エタンＣ_２Ｈ_６，イソブタンＣ_４
Ｈ_１０、アセチレンＣ_２Ｈ_２またはプロパンＣ_９Ｈ_８の
ガスを少量混入しても良い。これらのガスは高温で分解
されて一部は触媒として、他の一部は核融合用に利用さ
れる。

【００１２】他の例として、核反応媒体はヘリウムと水
素との混合ガスと、アルゴンとネオンの不活性ガスから
なる混合ガスから構成し、これらの混合物にα線、β
線、γ線、χ線等の放射線源またはクリプトン８５から
なる放射線源を含んでも良い。クリプトン８５は作動媒
体に放射線による電子励起を生じさせて、始動特性、瞬
時放電特性を改善してエンジンの効率を改善する。な
お、核反応媒体は不活性ガスの他にメタン、エタン、ア
セチレン、イソブタンまたはプロパン、あるいは炭素お
よび窒素を混入しても良い。

【００１３】ガスタービンエンジン１０の核反応放電電
源８０の１例を図２に示し、図３は図２の各種波形を示
す。図２において、核反応放電電源８０はパルス放電電
源からなり、パルス放電電源はバッテリ等の直流電源８
２と、リアクトルＬを介して直流電源８２に接続された
サイリスタ等の第１スイッチ手段ＳＣＲ１と、スイッチ
手段ＳＣＲ１の出力側に接続された第１コンデンサＣ１
と、第２スイッチ手段ＳＣＲ２と、高圧トリガトランス
８４とを備える。バッテリは１２Ｖで３０００Ａの瞬時
電流を流せるタイプのものが市販されているため、この
タイプのバッテリを複数個用いると良い。高圧トリガト
ランス８４の１次巻線の一端は第２スイッチ手段ＳＣＲ
２の出力側に接続され、他端は接地されている。１次巻
線の両端はダイオードＤ１により接続されている。トラ
ンス８４の２次巻線の一端は接地され、他端はダイオー
ドＤ２を介して核反応媒体をイオン化するための高電圧
小電流の放電トリガ電流がエンジン１０の陽極３８に供
給される。陽極３８に熱核反応を起こすための大電流の
メイン放電電流を供給するために、第２コンデンサＣ２
がダイオードＤ４を介して接続され、ダイオードＤ４と
コンデンサＣ２との接続点がダイオードＤ３を介してス
イッチ手段ＳＣＲ１とＳＣＲ２との間に接続されてい
る。第２コンデンサＣ２の一端は接地され、他端はダイ
オードＤ４を介して陽極３８に接続されている。陰極４
０’は接地されている。

【００１４】図２において、第１スイッチ手段ＳＣＲ１
がトリガ信号Ｔｒｇ１によりＯＮすると、バッテリ８２
の電圧は第１、第２コンデンサＣ１、Ｃ２により３００
Ｖ程度まで充電される。このとき、第２スイッチ手段Ｓ
ＣＲ２をトリガ信号Ｔｒｇ２でＯＮさせると、第１コン
デンサＣ１に充電されていた電荷が高圧トリガトランス
８４の１次側に電流ｉ４となって流れる。図３において
符号Ｂは第２スイッチ手段ＳＣＲ２がＯＮして第１コン
デンサＣ１が放電開始するタイミングを示す。高圧トラ
ンス８４の１次側にはピーク値３００Ｖの電圧がパルス
として加わり、高圧トランス８４の２次側にはトランス
の巻数比により約４０ｋＶのパルス電圧υ３が発生し
て、この高電圧パルスが陽極３８に供給されて核反応媒
体がイオン化される。図３において符号Ｃは電極間に加
わる高圧パルスυ３を示し、符号Ｄは放電ピーク時の電
圧レベルを示す。エンジン１０内の気体がプラズマ化し
て導電率が急に上昇すると電圧υ３は放電現象の負性抵
抗により約１００Ｖ位まで急激に下降する。このとき、
第２コンデンサＣ２に充電されていた約３００Ｖの電圧
υ２を放電電圧が下まわった時より第２コンデンサＣ２
から数百〜数千アンペア大電流（ｉ５のピーク参照）が
陽極３８に供給されてさらに放電電圧が下がり、やがて
Ｃ２の電荷が全て放出されると電流ｉ５は停止して放電
は終了する。図３において、符号Ｅはエンジン１０の気
体がプラズマ化して第２コンデンサＣ２が大電流放電す
る状態を示し、符号Ｆは放電終了のタイミングを示す。
大電流放電時に超高温のプラズマにより核反応器３４で
熱核反応が生じて高温高圧の動力ガスが発生する。放電
が終了した後、第１スイッチ手段ＳＣＲ１をトリガ信号
Ｔｒｇ１でＯＮさせる。このとき、電流ｉ１が正弦波状
に流れて第１、第２コンデンサＣ１、Ｃ２を充電する。
リアクタＬのインダクタンスによるリアクション電圧に
より、第１、第２コンデンサＣ１、Ｃ２は直流電源８２
よりも高い電圧、すなわち、約３００Ｖまで充電され、
電流ｉ１が停止したとき、第１、第２コンデンサＣ１、
Ｃ２の充電は終了して次の放電トリガの待機状態とな
る。図３において符号Ｇは第１スイッチ手段ＳＣＲ１が
ＯＮして電流ｉ１により、第１、２コンデンサＣ１、Ｃ
２を充電する状態を示す。このように高圧トランス８４
は高電圧小電流の放電トリガ電源として作用し、第２コ
ンデンサＣ２は低電圧大電流のメイン放電電源として作
用する。第２コンデンサＣ２からは瞬間的に数千アンペ
アの大電流を流せるため、放電室３６では超高温の核融
合反応により高圧の動力ガスが発生してエンジン１０の
出力が増大する。

【００１５】上記構成において、陽極３８および陰極４
０間には図３の４０ｋＶの高電圧パルスυ３が印加され
ると、放電室３６の核反応媒体がイオン化されて放電が
開始する。このとき核反応媒体がプラズマ化して第２コ
ンデンサＣ２（図３参照）が大電流放電し、陰極４０の
パラジウムプレート４０ｂ内で核融合が発生し、放電室
３６で熱核反応が生じて高圧の動力ガスが生成される。
このとき、高圧の動力ガスはタービンのズル３０および
ステータブレード２４を介して高速でタービンロータ２
８のブレード２８ａに衝突して、衝動力によりタービン
ロータ２８を回転駆動する。次に仕事を完了した高温高
圧ガスは排気口６０を経て低圧部３２に排出され、ここ
で冷却減圧される。放電中は減圧されたガスはステータ
リング５８の開口部５８ａ、タービンロータ２８の開口
部２８ｂ、インナー部材２０および循環ノズル２０ｄか
らなるガス還流手段を介してタービンのズル３０内に流
入する。放電が終了すると、減圧されたガスが循環ノズ
ル２０ｄから放電室３６に循環されて次のアーク放電に
再利用される。このように、放電室３６ではプラズマ発
生時の数千万度の超高温により熱核反応を発生させるた
め、エンジン出力が増大する。

【００１６】図４は本発明の望ましい実施例のガスター
ビンエンジン１０を有する機械システム１００のブロッ
ク図を示す。機械システム１００はガスタービンエンジ
ン１０とこれにより駆動される発電機１０２と、連結手
段１０４と、機械１０６とを備える。発電機１０２の出
力は整流器１０８で直流電圧に整流されてバッテリ装置
１１０に充電される。バッテリ装置１１０の出力電圧は
放電パルス電源１１２に供給され、放電パルスがガスタ
ービンエンジン１０に供給される。ガスタービンエンジ
ン１０が機械１０６を駆動している間に発電機１０２を
駆動してバッテリ１１０を充電するため、バッテリ１１
０の寿命が長くなる。機械１０６は自動車、トラック、
バス、列車、電車、ブルドーザー、二輪車、自転車、船
舶、航空機、宇宙船等の乗り物、発電システム、ファ
ン、ポンプ、ブロワー、コンプレッサー等の流体機械、
冷凍機あるいはエアコンディショナー、油圧ショベル等
の建設機械、プラスチック加工機械、ゴム加工機械、マ
テリアルハンドリング機械、プレス機、木工機械、工作
機械、金属加工機械、エレベーター、エスカレーター、
巻上装置・クレーン・ウインチ・コンベヤー等の搬送機
械、コンバイン・トマト収穫機等の収穫調整用機械、ト
ラクター・耕運機等の農業用機械、操網機等の漁業用機
械、さく岩機等の鉱山機械、精粉機・肉ひき機等の食料
加工機械、紡績機・織機等の繊維機械、ろ過機・撹拌機
等の化学機械、印刷機械、製本機械その他産業用機械か
らなる。

【００１７】上記実施例において、陰極は水素吸蔵金属
と熱電子放電物質からなるものとして示されたが陰極は
水素吸蔵金属のみまたは熱電子放射物質のみから構成し
ても良い。なお、タービンは一段のステータおよびター
ビンロータからなるものとして示されたが、多段のター
ビンから構成しても良い。

【００１８】本発明では核融合タービンエンジンにおい
て動力ガス発生器の核反応媒体からプラズマによる融合
反応により高圧の動力ガスを発生させ、これによりター
ビンロータを駆動し、この動力ガスを減圧した後クロー
ズドシステムで還流して再利用するようにしたので、ラ
ンニングコストの低いクリーンなタービンエンジンを提
供することができる。タービンエンジンにおいて、動力
ガス発生器および低圧部はタービンに隣接して同心的に
配置されているため、構造が簡単で部品点数が少なく、
小型で高出力が得られ、軽量で騒音の発生も少なく、１
回転毎に大きなトルクが発生し、振動が少なく、製造コ
ストとメンテコストが著しく低い。しかも、作動媒体は
永久的に使用可能なためケーシング内に作動流体を一旦
封じ込めると外部から全く追加燃料を供給せずにタービ
ンエンジンを長時間駆動することができる。タービンエ
ンジンは密閉型で排ガス等の公害が全くないため、地球
環境破壊を完全に防止でき、実用上の効果が極めて大き
い。なお、本発明のタービンエンジンによれば自動車、
船舶、航空機等の輸送機関や発電システム、流体機械、
エレベーター、エスカレーター、コンベアー、工作機
械、建設機械等の新規な機械システムの市場を提供で
き、産業上ならびに経済上の効果が大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の望ましい実施例による核融合タービ
ンエンジンの部分断面図である。

【図２】図１のタービンエンジンの核反応放電電源の
１例を示す回路図である。

【図３】図２の回路の各種波形図である。

【図４】本発明の核融合タービンエンジンを組み込ん
だ機械システムのブロック図である。

【符号の説明】

１２ケーシング１４タービン１８シリンダヘッド２０インナー部材３２低圧部３４動力ガス発生器４２放電手段４４冷却手段１００機械システム１０２発電機１０６機械１０８整流器１１０バッテリ１１２核反応放電電源

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】タービンケーシングと、タービンケーシ
ング内に配置されたタービンと、タービンに連通する核
反応室からなる動力ガス発生器と、動力ガス発生器とタ
ービンとの間に設けられたタービンノズルと、タービン
に隣接してその下流側に配置された低圧部とからなるク
ローズドシステムを備え、クローズドシステムに核反応
媒体が封入され、動力ガス発生器が核反応媒体にプラズ
マによる核融合反応を生じさせて高温高圧の動力ガスを
発生させる電極手段を備えているタービンエンジン。
【請求項２】請求項１において、タービンケーシング
がインナー部材を備え、核反応室がタービンケーシング
とインナー部材との間に形成されたプラズマ放電室から
なるタービンエンジン。
【請求項３】請求項２において、さらに低圧部のガス
をプラズマ放電室とタービンとに還流させるガス還流手
段を備えるタービンエンジン。
【請求項４】請求項１において、放電手段に核反応用
放電パルスを供給するための核反応放電電源をさらに備
えるタービンエンジン。
【請求項５】請求項１において、さらにクローズドシ
ステムに配置された冷却手段を備えるタービンエンジ
ン。
【請求項６】請求項１において、核反応媒体が重水素
および同位体ヘリウムから選ばれた少なくとも一種のガ
スからなるタービンエンジン。
【請求項７】請求項６において、核反応媒体がさらに
放射線源を含むタービンエンジン。
【請求項８】請求項６において、核反応媒体がさらに
融合用触媒を含むタービンエンジン。
【請求項９】請求項６において、電極手段が核融合用
水素吸蔵金属を有する陰極を有するタービンエンジン。
【請求項１０】請求項６において、電極手段が熱核反
応用の熱電子放射素子を有する陰極を有するタービンエ
ンジン。
【請求項１１】請求項１において、核反応室が放射線
源ライナーを備えているタービンエンジン。
【請求項１２】機械と、その機械を駆動するための出
力軸を有するタービンエンジンとからなり、タービンエ
ンジンがタービンケーシングと、タービンケーシング内
に配置されたタービンと、タービンに連通する核反応室
からなる動力ガス発生器と、動力ガス発生器とタービン
との間に設けられたタービンノズルと、タービンに隣接
してその下流側に配置された低圧部とからなるクローズ
ドシステムを備え、クローズドシステムに核反応媒体が
封入され、動力ガス発生器が核反応媒体にプラズマによ
る核融合反応を生じさせて高温高圧の動力ガスを発生さ
せる電極手段を備えている機械システム。
【請求項１３】請求項１２において、さらにタービン
エンジンにより駆動される発電機と、発電機により充電
されるバッテリ手段とからなり、電極手段がバッテリ手
段に接続されている機械システム。