JPH08218140A - 高温強度と耐高温腐食性に優れた高クロムオーステナイト耐熱合金 - Google Patents
高温強度と耐高温腐食性に優れた高クロムオーステナイト耐熱合金Info
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- JPH08218140A JPH08218140A JP7022516A JP2251695A JPH08218140A JP H08218140 A JPH08218140 A JP H08218140A JP 7022516 A JP7022516 A JP 7022516A JP 2251695 A JP2251695 A JP 2251695A JP H08218140 A JPH08218140 A JP H08218140A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【構成】Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｎ、Ｂ、
ｓｏＬ−ＡＬ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗ、Ｙ、Ｌａ、Ｃ
ｅ、ＭｇおよびＣａを特定し、残部がＦｅからなる高ク
ロムオーステナイト耐熱合金。 【効果】ＴｉとＢの相乗作用によってα−Ｃｒ相の析出
が促進され、かつその成長粗大化が抑制されてクリープ
破断強度が向上し、低ＭｎとＹ、Ｌａ、Ｃｅ添加の相乗
作用によってＣｒ2 Ｏ3 皮膜が優先的に成長する一方、
Ｃｒ2 Ｏ3 皮膜とメタル界面との密着性が大きく向上
し、熱サイクル環境下での耐水蒸気酸化性と耐高温腐食
性が著しく向上する。
ｓｏＬ−ＡＬ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｗ、Ｙ、Ｌａ、Ｃ
ｅ、ＭｇおよびＣａを特定し、残部がＦｅからなる高ク
ロムオーステナイト耐熱合金。 【効果】ＴｉとＢの相乗作用によってα−Ｃｒ相の析出
が促進され、かつその成長粗大化が抑制されてクリープ
破断強度が向上し、低ＭｎとＹ、Ｌａ、Ｃｅ添加の相乗
作用によってＣｒ2 Ｏ3 皮膜が優先的に成長する一方、
Ｃｒ2 Ｏ3 皮膜とメタル界面との密着性が大きく向上
し、熱サイクル環境下での耐水蒸気酸化性と耐高温腐食
性が著しく向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ボイラや化学プラント
などの苛酷な高温、腐食環境下で高温強度と耐食性に優
れた高クロムオーステナイト耐熱合金に関する。
などの苛酷な高温、腐食環境下で高温強度と耐食性に優
れた高クロムオーステナイト耐熱合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、火力発電プラントにおいては、熱
効率の改善を目的とする超高温高圧ボイラが注目されて
いる。このボイラでは、従来のボイラに比較して蒸気条
件が高温、高圧化されているため、過熱器管材料として
は高温強度や耐食性に対する一段と厳しい要求性能を満
たさなければならない。このため、従来多く使用されて
いる１８−８系ステンレス鋼よりも高い高温強度を有
し、かつ耐水蒸気酸化特性や耐高温腐食特性にも優れる
高強度高耐食オーステナイト鋼が要求される。
効率の改善を目的とする超高温高圧ボイラが注目されて
いる。このボイラでは、従来のボイラに比較して蒸気条
件が高温、高圧化されているため、過熱器管材料として
は高温強度や耐食性に対する一段と厳しい要求性能を満
たさなければならない。このため、従来多く使用されて
いる１８−８系ステンレス鋼よりも高い高温強度を有
し、かつ耐水蒸気酸化特性や耐高温腐食特性にも優れる
高強度高耐食オーステナイト鋼が要求される。
【０００３】一般に、耐食性を改善するためには、鋼中
のＣｒ含有量を高めることが有効である。しかし、例え
ば２５％程度のＣｒを含有するＳＵＳ３１０−ＳＴＢ鋼
にみられるように、６００〜７００℃での高温強度は１
８−８系ステンレス鋼よりもむしろ低めであり、かつσ
相析出による靱性劣化の問題がある。さらに、２５％程
度のＣｒ含有量では、厳しい腐食環境下においては耐食
性が十分ではない。
のＣｒ含有量を高めることが有効である。しかし、例え
ば２５％程度のＣｒを含有するＳＵＳ３１０−ＳＴＢ鋼
にみられるように、６００〜７００℃での高温強度は１
８−８系ステンレス鋼よりもむしろ低めであり、かつσ
相析出による靱性劣化の問題がある。さらに、２５％程
度のＣｒ含有量では、厳しい腐食環境下においては耐食
性が十分ではない。
【０００４】比較的、耐食性が良好な合金としては、Ｃ
ｒ含有量を３０％程度に高めた、例えば特開昭５９−１
５３８５８号公報に開示されるような合金があるが、上
述のような厳しい条件下で単管として適用するには高温
強度が不足する。また、二重管とした場合には、製造コ
ストや信頼性の点で問題が多い。
ｒ含有量を３０％程度に高めた、例えば特開昭５９−１
５３８５８号公報に開示されるような合金があるが、上
述のような厳しい条件下で単管として適用するには高温
強度が不足する。また、二重管とした場合には、製造コ
ストや信頼性の点で問題が多い。
【０００５】さらに、Ｃｒ含有量を３０％程度に高める
一方、Ｍｏ、Ｗを添加することにより強度向上を図った
ものとして、特開昭６０−１００６４０号公報、同６１
−１７４３５０号公報、同６１−２７６９４８号公報お
よび同６４−５５３５２号公報などに開示されるような
耐熱合金があるが、いずれもその強度は十分とはいいが
たい。
一方、Ｍｏ、Ｗを添加することにより強度向上を図った
ものとして、特開昭６０−１００６４０号公報、同６１
−１７４３５０号公報、同６１−２７６９４８号公報お
よび同６４−５５３５２号公報などに開示されるような
耐熱合金があるが、いずれもその強度は十分とはいいが
たい。
【０００６】そこで、本発明者らは、Ｃｒ含有量を３０
％程度に高めた高Ｃｒ含有のＣｒ−Ｎｉ−Ｆｅ系オース
テナイト合金の強度、具体的には高温クリープ破断強度
を、ＴｉとＢを複合添加することでＣｒが富化したｂｃ
ｃ相であるα−Ｃｒ相の微細析出促進を図ることによっ
て大幅に向上させた合金を先に特許出願した（特願平６
−９３６６号）。
％程度に高めた高Ｃｒ含有のＣｒ−Ｎｉ−Ｆｅ系オース
テナイト合金の強度、具体的には高温クリープ破断強度
を、ＴｉとＢを複合添加することでＣｒが富化したｂｃ
ｃ相であるα−Ｃｒ相の微細析出促進を図ることによっ
て大幅に向上させた合金を先に特許出願した（特願平６
−９３６６号）。
【０００７】しかし、近年、火力発電プラントは、時間
帯による電力需要の変化に対応してＤＳＳ（Daily star
t and stop）運転される傾向が強くなっており、熱サイ
クル環境下での使用頻度が増加している。このような熱
サイクル環境下における使用では、本願出願人が先に提
案した上記特願平６−９３６６号の合金においてもＣｒ
2 Ｏ3 皮膜剥離による耐水蒸気酸化性および耐高温腐食
性の低下が避けられず、優れたクリープ破断強度と熱サ
イクル環境下での優れた耐水蒸気酸化性および耐高温腐
食性とを同時に満足させ得ないということが新たに判明
した。
帯による電力需要の変化に対応してＤＳＳ（Daily star
t and stop）運転される傾向が強くなっており、熱サイ
クル環境下での使用頻度が増加している。このような熱
サイクル環境下における使用では、本願出願人が先に提
案した上記特願平６−９３６６号の合金においてもＣｒ
2 Ｏ3 皮膜剥離による耐水蒸気酸化性および耐高温腐食
性の低下が避けられず、優れたクリープ破断強度と熱サ
イクル環境下での優れた耐水蒸気酸化性および耐高温腐
食性とを同時に満足させ得ないということが新たに判明
した。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
のような実状に鑑みなされたもので、より苛酷な高温環
境下において優れた高温強度を有し、しかも耐食性、特
に熱サイクル環境下における耐水蒸気酸化性および耐高
温腐食性にも優れる高クロムオーステナイト耐熱合金を
提供することにある。
のような実状に鑑みなされたもので、より苛酷な高温環
境下において優れた高温強度を有し、しかも耐食性、特
に熱サイクル環境下における耐水蒸気酸化性および耐高
温腐食性にも優れる高クロムオーステナイト耐熱合金を
提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次の
（１）および（２）の高クロムオーステナイト耐熱合金
にある。
（１）および（２）の高クロムオーステナイト耐熱合金
にある。
【００１０】（１） 重量％で、Ｃ：０．０２％超え
０．１０％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５％
以下、Ｃｒ：２８．０〜３８．０％、Ｎｉ：３５．０〜
６０．０％、Ｔｉ：０．５％超え１．５％以下、Ｎ：
０．０５％以下、ｓｏｌ−Ａｌ：０．０１〜０．３％、
Ｂ：０．００１〜０．０１％、Ｚｒ：０〜０．１％およ
びＮｂ：０〜１．０％を含有し、さらにＭｏ：０．５〜
３．０％およびＷ：１．０〜６．０％のうちの１種また
は２種、並びにＹ：０．０１〜０．２５％、Ｌａ：０．
０１〜０．２５％およびＣｅ：０．０１〜０．２５％の
うちの１種または２種以上を含有し、残部はＦｅおよび
不可避的不純物からなることを特徴とする高温強度と耐
高温腐食性に優れた高クロムオーステナイト耐熱合金。
０．１０％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５％
以下、Ｃｒ：２８．０〜３８．０％、Ｎｉ：３５．０〜
６０．０％、Ｔｉ：０．５％超え１．５％以下、Ｎ：
０．０５％以下、ｓｏｌ−Ａｌ：０．０１〜０．３％、
Ｂ：０．００１〜０．０１％、Ｚｒ：０〜０．１％およ
びＮｂ：０〜１．０％を含有し、さらにＭｏ：０．５〜
３．０％およびＷ：１．０〜６．０％のうちの１種また
は２種、並びにＹ：０．０１〜０．２５％、Ｌａ：０．
０１〜０．２５％およびＣｅ：０．０１〜０．２５％の
うちの１種または２種以上を含有し、残部はＦｅおよび
不可避的不純物からなることを特徴とする高温強度と耐
高温腐食性に優れた高クロムオーステナイト耐熱合金。
【００１１】（２） 上記（１）の成分に加えてさら
に、重量％で、Ｍｇ：０．００１〜０．０５％およびＣ
ａ：０．００１〜０．０５％のうちの一方または両方を
含有する高温強度と耐高温腐食性に優れた高クロムオー
ステナイト耐熱合金。
に、重量％で、Ｍｇ：０．００１〜０．０５％およびＣ
ａ：０．００１〜０．０５％のうちの一方または両方を
含有する高温強度と耐高温腐食性に優れた高クロムオー
ステナイト耐熱合金。
【００１２】上記（１）において、ＺｒおよびＮｂは無
添加でもよい。これらを積極的に添加する場合、その含
有量の範囲は、Ｚｒで０．０１〜０．１％、Ｎｂで０．
１〜１．０％とするのが望ましい。
添加でもよい。これらを積極的に添加する場合、その含
有量の範囲は、Ｚｒで０．０１〜０．１％、Ｎｂで０．
１〜１．０％とするのが望ましい。
【００１３】前記のようなより苛酷な高温腐食環境下で
十分な耐食性を得るためには、２８．０％以上のＣｒを
含有させることが必要である。このような高Ｃｒ含有の
Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅ系合金においては、所定のＮｉ含有量
の範囲で、Ｃｒが富化したｂｃｃ相であるα−Ｃｒ相が
析出し、高温強度、特にクリープ強度に影響を及ぼす。
十分な耐食性を得るためには、２８．０％以上のＣｒを
含有させることが必要である。このような高Ｃｒ含有の
Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅ系合金においては、所定のＮｉ含有量
の範囲で、Ｃｒが富化したｂｃｃ相であるα−Ｃｒ相が
析出し、高温強度、特にクリープ強度に影響を及ぼす。
【００１４】本発明者らは、前記の従来の高Ｃｒ含有オ
ーステナイト合金のクリープ破断強度の飛躍的な向上
と、上記の熱サイクル環境下での耐食性、具体的には耐
水蒸気酸化性および耐高温腐食性の飛躍的な向上を目指
して鋭意研究を行った結果、次のおよびに示す知見
を得た。
ーステナイト合金のクリープ破断強度の飛躍的な向上
と、上記の熱サイクル環境下での耐食性、具体的には耐
水蒸気酸化性および耐高温腐食性の飛躍的な向上を目指
して鋭意研究を行った結果、次のおよびに示す知見
を得た。
【００１５】 ＴｉとＢとの複合添加は、クリープ破
断強度を著しく向上させる。これは、Ｔｉがα−Ｃｒ相
析出を促進し、さらにＢが炭化物の微細析出を促進、安
定化させてα−Ｃｒ相の成長を抑制し、長時間使用によ
ってもα−Ｃｒ相が粗大化することがないためであるこ
と。
断強度を著しく向上させる。これは、Ｔｉがα−Ｃｒ相
析出を促進し、さらにＢが炭化物の微細析出を促進、安
定化させてα−Ｃｒ相の成長を抑制し、長時間使用によ
ってもα−Ｃｒ相が粗大化することがないためであるこ
と。
【００１６】 このＴｉとＢとを複合添加した高Ｃｒ
含有オーステナイト合金においては、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅの
１種または２種以上を適量含有させる一方、Ｍｎの含有
量を低減すると、Ｃｒ2 Ｏ3 皮膜が優先的に成長するの
に加え、この皮膜の密着性低下の原因となる微量不純物
であるＳを硫化物としてメタル中に固定する結果、Ｃｒ
2 Ｏ3 皮膜とメタルとの密着性が著しく向上し、熱サイ
クル環境下における耐水蒸気酸化性および耐高温腐食性
が著しく向上すること。
含有オーステナイト合金においては、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅの
１種または２種以上を適量含有させる一方、Ｍｎの含有
量を低減すると、Ｃｒ2 Ｏ3 皮膜が優先的に成長するの
に加え、この皮膜の密着性低下の原因となる微量不純物
であるＳを硫化物としてメタル中に固定する結果、Ｃｒ
2 Ｏ3 皮膜とメタルとの密着性が著しく向上し、熱サイ
クル環境下における耐水蒸気酸化性および耐高温腐食性
が著しく向上すること。
【００１７】
【作用】以下、本発明の合金を構成する成分の作用効果
と、その適正含有量を前記のように定めた理由について
説明する。なお、以下において％は重量％を意味する。
と、その適正含有量を前記のように定めた理由について
説明する。なお、以下において％は重量％を意味する。
【００１８】Ｃ：０．０２％超え０．１０％以下 Ｃは、炭化物を形成して耐熱合金として必要な引張強さ
やクリープ破断強度を向上させるために有効な元素であ
る。Ｃ含有量が０．０２％以下ではこれらの所望の効果
が得られない。一方、０．１０％を超えると合金の延性
および靱性の低下が大きくなる。従って、Ｃ含有量は
０．０２％超え０．１０％以下とした。
やクリープ破断強度を向上させるために有効な元素であ
る。Ｃ含有量が０．０２％以下ではこれらの所望の効果
が得られない。一方、０．１０％を超えると合金の延性
および靱性の低下が大きくなる。従って、Ｃ含有量は
０．０２％超え０．１０％以下とした。
【００１９】Ｓｉ：１．０％以下 Ｓｉは、脱酸のために必要な元素であるとともに、耐酸
化性改善にも寄与する元素である。しかし、Ｓｉが１．
０％を超えて過剰に存在すると、溶接性や組織安定性が
悪化する。従って、Ｓｉ含有量は１．０％以下とした。
好ましくは０．５％以下である。なお、脱酸および耐酸
化性改善の効果を確実に得るためには、０．０５％以上
含有させるのが望ましい。
化性改善にも寄与する元素である。しかし、Ｓｉが１．
０％を超えて過剰に存在すると、溶接性や組織安定性が
悪化する。従って、Ｓｉ含有量は１．０％以下とした。
好ましくは０．５％以下である。なお、脱酸および耐酸
化性改善の効果を確実に得るためには、０．０５％以上
含有させるのが望ましい。
【００２０】Ｍｎ：０．５％以下 Ｍｎは、スピネル型酸化皮膜形成促進元素であり、Ｍｎ
が０．５％を超えて存在するとスピネル型の酸化皮膜が
多くなって合金の耐水蒸気酸化性が劣化するため、本発
明では０．５％以下に制限する。好ましくは、０．３％
以下である。
が０．５％を超えて存在するとスピネル型の酸化皮膜が
多くなって合金の耐水蒸気酸化性が劣化するため、本発
明では０．５％以下に制限する。好ましくは、０．３％
以下である。
【００２１】なお、Ｃｒ2 Ｏ3 皮膜を優先的に成長形成
させる観点からはＭｎの含有量は少ないほどよく、その
含有量の下限を特に定める必要はない。しかし、Ｍｎは
脱酸剤としての作用や熱間加工性を向上させる作用もあ
り、その効果は０．０５％以上で得られることから、こ
れらの効果を得たい場合には０．０５％以上含有させる
ことが好ましい。
させる観点からはＭｎの含有量は少ないほどよく、その
含有量の下限を特に定める必要はない。しかし、Ｍｎは
脱酸剤としての作用や熱間加工性を向上させる作用もあ
り、その効果は０．０５％以上で得られることから、こ
れらの効果を得たい場合には０．０５％以上含有させる
ことが好ましい。
【００２２】Ｃｒ：２８．０〜３８．０％ Ｃｒは、耐酸化性、耐水蒸気酸化性あるいは耐高温腐食
性等の耐食性改善に優れた作用を発揮し、さらに本発明
においては高温強度を担うα−Ｃｒ相を形成する重要な
元素である。しかし、その含有量が２８．０％未満では
これらの所望の効果が得られない。一方、３８．０％を
超えると加工性の劣化や組織の不安定化を招く。従っ
て、Ｃｒ含有量は２８．０〜３８．０％とした。
性等の耐食性改善に優れた作用を発揮し、さらに本発明
においては高温強度を担うα−Ｃｒ相を形成する重要な
元素である。しかし、その含有量が２８．０％未満では
これらの所望の効果が得られない。一方、３８．０％を
超えると加工性の劣化や組織の不安定化を招く。従っ
て、Ｃｒ含有量は２８．０〜３８．０％とした。
【００２３】Ｎｉ：３５．０〜６０．０％ Ｎｉは、安定なオーステナイト組織を得るために必要不
可欠な元素である。さらにα−Ｃｒ相の析出を抑制する
作用を有する元素でもある。しかし、その含有量が３
５．０％未満であると、オーステナイト組織の確保が不
安定になる。一方、６０．０％を超えるとα−Ｃｒ相の
析出が抑制され、高温強度が不足する上に経済的にも多
大な不利を招く。従って、Ｎｉ含有量は３５．０〜６
０．０％とした。好ましくは、４０．０〜５８．０％で
ある。
可欠な元素である。さらにα−Ｃｒ相の析出を抑制する
作用を有する元素でもある。しかし、その含有量が３
５．０％未満であると、オーステナイト組織の確保が不
安定になる。一方、６０．０％を超えるとα−Ｃｒ相の
析出が抑制され、高温強度が不足する上に経済的にも多
大な不利を招く。従って、Ｎｉ含有量は３５．０〜６
０．０％とした。好ましくは、４０．０〜５８．０％で
ある。
【００２４】Ｔｉ：０．５％超え１．５％以下 Ｔｉは、高温強度の向上に有効なα−Ｃｒ相の析出に大
きな影響を及ぼす重要な元素である。Ｔｉを含有させる
とα−Ｃｒ相の析出が促進される。十分な高温強度が得
られるα−Ｃｒ相量を確保するには、０．５％を超える
Ｔｉ含有量が必要である。一方、１．５％を超えるとα
−Ｃｒ相の析出が過多となり、破断延性の劣化を招いて
破断寿命の低下が現れるのに加え、長時間使用後の靱性
を阻害する。従って、Ｔｉ含有量は０．５％超え１．５
％以下とした。好ましくは、０．５％超え０．９％以下
である。
きな影響を及ぼす重要な元素である。Ｔｉを含有させる
とα−Ｃｒ相の析出が促進される。十分な高温強度が得
られるα−Ｃｒ相量を確保するには、０．５％を超える
Ｔｉ含有量が必要である。一方、１．５％を超えるとα
−Ｃｒ相の析出が過多となり、破断延性の劣化を招いて
破断寿命の低下が現れるのに加え、長時間使用後の靱性
を阻害する。従って、Ｔｉ含有量は０．５％超え１．５
％以下とした。好ましくは、０．５％超え０．９％以下
である。
【００２５】Ｎ：０．０５％以下 Ｎは、高温強度を改善するとともに、オーステナイト組
織を安定化する作用を有する元素である。このため、高
価な元素であるＮｉの一部として代替するのに有効であ
る。しかし、０．０５％を超えて存在すると高温長時間
使用時に窒化物が析出し、長時間使用後の靱性の低下を
もたらす。従って、Ｎ含有量は０．０５％以下とした。
好ましくは、０．０３％以下である。
織を安定化する作用を有する元素である。このため、高
価な元素であるＮｉの一部として代替するのに有効であ
る。しかし、０．０５％を超えて存在すると高温長時間
使用時に窒化物が析出し、長時間使用後の靱性の低下を
もたらす。従って、Ｎ含有量は０．０５％以下とした。
好ましくは、０．０３％以下である。
【００２６】ｓｏｌ−Ａｌ：０．０１〜０．３％ Ａｌは、脱酸元素として有効な元素であり、その効果を
得るにはｓｏｌ−Ａｌ含有量で０．０１％以上が必要で
ある。一方、ｓｏｌ−Ａｌ含有量が０．３％を超えると
加工性が低下する。従って、ｓｏｌ−Ａｌ含有量は０．
０１〜０．３％とした。
得るにはｓｏｌ−Ａｌ含有量で０．０１％以上が必要で
ある。一方、ｓｏｌ−Ａｌ含有量が０．３％を超えると
加工性が低下する。従って、ｓｏｌ−Ａｌ含有量は０．
０１〜０．３％とした。
【００２７】Ｂ：０．００１〜０．０１％ Ｂは、クリープ破断強度の改善に有効な元素である。Ｂ
によって炭化物の微細析出が促進、安定化され、高温強
度の向上に大きく寄与するとともに、微細析出した炭化
物によってα−Ｃｒ相の成長が抑制され、長時間使用後
もα−Ｃｒ相が粗大化しなくなる。しかし、その含有量
が０．００１％未満では、この効果が得られない。一
方、０．０１％を超えるとクリープ破断強度が低下し、
溶接性も劣化する。従って、Ｂ含有量は０．００１〜
０．０１％とした。好ましくは、０．００２〜０．００
６％である。
によって炭化物の微細析出が促進、安定化され、高温強
度の向上に大きく寄与するとともに、微細析出した炭化
物によってα−Ｃｒ相の成長が抑制され、長時間使用後
もα−Ｃｒ相が粗大化しなくなる。しかし、その含有量
が０．００１％未満では、この効果が得られない。一
方、０．０１％を超えるとクリープ破断強度が低下し、
溶接性も劣化する。従って、Ｂ含有量は０．００１〜
０．０１％とした。好ましくは、０．００２〜０．００
６％である。
【００２８】ＭｏおよびＷ：Ｍｏは０．５〜３．０％、
Ｗは１．０〜６．０％ ＭｏおよびＷは、主として固溶強化元素として有効であ
り、クリープ破断強度を向上させる。しかし、その含有
量がＭｏでは０．５％未満、Ｗでは１．０％未満である
とこれらの効果が得られない。一方、Ｍｏ含有量が３．
０％を、Ｗ含有量が６．０％を超えると、耐食性、加工
性が劣化する。従って、Ｍｏ含有量は０．５〜３．０
％、Ｗ含有量は１．０〜６．０％とした。好ましい、Ｍ
ｏ含有量は１．０〜２．５％、Ｗ含有量は２．０〜５．
０％である。
Ｗは１．０〜６．０％ ＭｏおよびＷは、主として固溶強化元素として有効であ
り、クリープ破断強度を向上させる。しかし、その含有
量がＭｏでは０．５％未満、Ｗでは１．０％未満である
とこれらの効果が得られない。一方、Ｍｏ含有量が３．
０％を、Ｗ含有量が６．０％を超えると、耐食性、加工
性が劣化する。従って、Ｍｏ含有量は０．５〜３．０
％、Ｗ含有量は１．０〜６．０％とした。好ましい、Ｍ
ｏ含有量は１．０〜２．５％、Ｗ含有量は２．０〜５．
０％である。
【００２９】これらの元素は、１種だけを選んで含有さ
せてもよいし、２種複合して含有させてもよい。ただ
し、２種併用する場合には、合計含有量を［Ｍｏ＋（１
／２）Ｗ］で３．０％以下に抑えるのが望ましい。
せてもよいし、２種複合して含有させてもよい。ただ
し、２種併用する場合には、合計含有量を［Ｍｏ＋（１
／２）Ｗ］で３．０％以下に抑えるのが望ましい。
【００３０】 Ｙ、ＬａおよびＣｅ：いずれも０．０１〜０．２５％ Ｙ、ＬａおよびＣｅは、主として合金中の微量不純物で
あるＳを硫化物としてメタル中に固定してメタルとＣｒ
2 Ｏ3 皮膜の密着性を高め、熱サイクル条件下でのＣｒ
2 Ｏ3 皮膜剥離を防止して温度変動下での使用時におけ
る耐水蒸気酸化性を向上させる。しかし、いずれの元素
もその含有量が０．０１％未満では上記の効果が得られ
ない。一方、いずれの元素も０．２５％を超えて含有さ
せると加工性が劣化し、またそのＣｒ2 Ｏ3 皮膜剥離防
止効果が飽和する。従って、Ｙ、ＬａおよびＣｅの含有
量は、いずれの元素も０．０１〜０．２５％と定めた。
好ましい含有量は、いずれの元素も０．０２〜０．２０
％である。
あるＳを硫化物としてメタル中に固定してメタルとＣｒ
2 Ｏ3 皮膜の密着性を高め、熱サイクル条件下でのＣｒ
2 Ｏ3 皮膜剥離を防止して温度変動下での使用時におけ
る耐水蒸気酸化性を向上させる。しかし、いずれの元素
もその含有量が０．０１％未満では上記の効果が得られ
ない。一方、いずれの元素も０．２５％を超えて含有さ
せると加工性が劣化し、またそのＣｒ2 Ｏ3 皮膜剥離防
止効果が飽和する。従って、Ｙ、ＬａおよびＣｅの含有
量は、いずれの元素も０．０１〜０．２５％と定めた。
好ましい含有量は、いずれの元素も０．０２〜０．２０
％である。
【００３１】これらの元素は、１種だけを選んで含有さ
せてもよいし、２種以上を複合して含有させてもよい。
ただし、２種以上を併用する場合には、特に加工性を維
持する点から、その合計含有量を０．２５％以下、好ま
しくは０．２０％以下に抑えるのが望ましい。
せてもよいし、２種以上を複合して含有させてもよい。
ただし、２種以上を併用する場合には、特に加工性を維
持する点から、その合計含有量を０．２５％以下、好ま
しくは０．２０％以下に抑えるのが望ましい。
【００３２】本発明合金は、上記の成分の他に、さらに
以下に述べる成分を含有することができる。
以下に述べる成分を含有することができる。
【００３３】Ｚｒ：上限０．１％ Ｚｒは、主として合金の粒界を強化してクリープ破断強
度を向上させる作用を有するので、この効果を得たい場
合に、必要に応じて含有させる。その効果は、Ｚｒ含有
量が０．０１％以上で得られるので、含有させる場合に
は０．０１％以上、好ましくは０．０２％以上とするの
が望ましい。しかし、その含有量が０．１％を超えると
逆にクリープ破断強度が低下し、溶接性も劣化する。従
って、Ｚｒを含有させる場合の上限は、０．１％とし
た。好ましい上限は０．０６％である。
度を向上させる作用を有するので、この効果を得たい場
合に、必要に応じて含有させる。その効果は、Ｚｒ含有
量が０．０１％以上で得られるので、含有させる場合に
は０．０１％以上、好ましくは０．０２％以上とするの
が望ましい。しかし、その含有量が０．１％を超えると
逆にクリープ破断強度が低下し、溶接性も劣化する。従
って、Ｚｒを含有させる場合の上限は、０．１％とし
た。好ましい上限は０．０６％である。
【００３４】Ｎｂ：上限１．０％ Ｎｂは、結晶粒を微細化し、延性を向上させるととも
に、オーステナイト相中やＣｒ炭化物中に固溶してクリ
ープ破断強度を向上させる作用を有するので、これらの
効果を得たい場合に、必要に応じて含有させる。その効
果は、Ｎｂ含有量が０．１％以上で得られるので、含有
させる場合には０．１％以上、好ましくは０．２％以上
とするのが望ましい。しかし、その含有量が１．０％を
超えると靱性の劣化を招く。従って、Ｎｂを含有させる
場合の上限は、１．０％とした。好ましい上限は０．８
％である。
に、オーステナイト相中やＣｒ炭化物中に固溶してクリ
ープ破断強度を向上させる作用を有するので、これらの
効果を得たい場合に、必要に応じて含有させる。その効
果は、Ｎｂ含有量が０．１％以上で得られるので、含有
させる場合には０．１％以上、好ましくは０．２％以上
とするのが望ましい。しかし、その含有量が１．０％を
超えると靱性の劣化を招く。従って、Ｎｂを含有させる
場合の上限は、１．０％とした。好ましい上限は０．８
％である。
【００３５】 ＭｇおよびＣａ：上限は、いずれも０．０５％ ＭｇおよびＣａは、加工性を改善するのに有効な元素で
あり、この効果を得たい場合に、必要に応じて含有させ
る。その効果は、いずれの元素も、その含有量が０．０
０１％以上で得られるので、含有させる場合には、いず
れの元素も０．００１％以上、好ましくは０．００２％
以上とするのが望ましい。しかし、いずれの元素もその
含有量が０．０５％を超えると逆に加工性を劣化させ
る。従って、ＭｇおよびＣａを含有させる場合の上限
は、いずれの元素も０．０５％とした。好ましい上限
は、いずれの元素も０．０２％である。
あり、この効果を得たい場合に、必要に応じて含有させ
る。その効果は、いずれの元素も、その含有量が０．０
０１％以上で得られるので、含有させる場合には、いず
れの元素も０．００１％以上、好ましくは０．００２％
以上とするのが望ましい。しかし、いずれの元素もその
含有量が０．０５％を超えると逆に加工性を劣化させ
る。従って、ＭｇおよびＣａを含有させる場合の上限
は、いずれの元素も０．０５％とした。好ましい上限
は、いずれの元素も０．０２％である。
【００３６】これらの元素は、１種だけを選んで含有さ
せてもよいし、２種複合して含有させてもよい。ただ
し、２種併用する場合には、合計含有量を０．０５％以
下、好ましくは０．０２％以下に抑えるのが望ましい。
せてもよいし、２種複合して含有させてもよい。ただ
し、２種併用する場合には、合計含有量を０．０５％以
下、好ましくは０．０２％以下に抑えるのが望ましい。
【００３７】
【実施例】表１に示す化学組成の３０種類の合金を高周
波真空溶解炉で溶製して得た２０ｋｇの各インゴットを
鍛造、冷間圧延し、さらに１２００℃で固溶化熱処理を
施した供試材から、各試験片を作製し、繰り返し水蒸気
酸化試験と繰り返し高温腐食試験およびクリープ破断試
験を行った。
波真空溶解炉で溶製して得た２０ｋｇの各インゴットを
鍛造、冷間圧延し、さらに１２００℃で固溶化熱処理を
施した供試材から、各試験片を作製し、繰り返し水蒸気
酸化試験と繰り返し高温腐食試験およびクリープ破断試
験を行った。
【００３８】繰り返し水蒸気酸化試験は、厚さ３ｍｍ×
幅１０ｍｍ×長さ２０ｍｍの試験片を７００℃の水蒸気
中に１００時間曝してから常温まで冷却する操作を４０
回繰り返し施した後、光学顕微鏡観察によって試験片表
面に生成した酸化スケールのうちの内層スケール（メタ
ル表面よりメタル側に生成したスケール）の厚さを測定
し、その平均値を求めた。なお、一部の供試合金につい
ては、１０回、２０回、３０回および４０回の繰り返し
後のスケール残留率を測定した。
幅１０ｍｍ×長さ２０ｍｍの試験片を７００℃の水蒸気
中に１００時間曝してから常温まで冷却する操作を４０
回繰り返し施した後、光学顕微鏡観察によって試験片表
面に生成した酸化スケールのうちの内層スケール（メタ
ル表面よりメタル側に生成したスケール）の厚さを測定
し、その平均値を求めた。なお、一部の供試合金につい
ては、１０回、２０回、３０回および４０回の繰り返し
後のスケール残留率を測定した。
【００３９】繰り返し高温腐食試験は、厚さ３ｍｍ×幅
１５ｍｍ×長さ１５ｍｍの試験片の表面に合成石炭灰
（１．５ｍｏｌ・Ｎａ2 ＳＯ4 −１．５ｍｏｌ・Ｋ2 Ｓ
Ｏ4 −１ｍｏｌ・Ｆｅ2 Ｏ3 ）を塗布し、この試験片を
１％ＳＯ2 −５％Ｏ2 −１５％ＣＯ2 −ｂａｌ．Ｎ2 か
らなる７００℃のガス中に２０時間曝してから常温まで
冷却する操作を１０回繰り返し施した後、試験片の腐食
減量を求めた。
１５ｍｍ×長さ１５ｍｍの試験片の表面に合成石炭灰
（１．５ｍｏｌ・Ｎａ2 ＳＯ4 −１．５ｍｏｌ・Ｋ2 Ｓ
Ｏ4 −１ｍｏｌ・Ｆｅ2 Ｏ3 ）を塗布し、この試験片を
１％ＳＯ2 −５％Ｏ2 −１５％ＣＯ2 −ｂａｌ．Ｎ2 か
らなる７００℃のガス中に２０時間曝してから常温まで
冷却する操作を１０回繰り返し施した後、試験片の腐食
減量を求めた。
【００４０】クリープ破断試験は、外径６ｍｍ、標点間
距離３０ｍｍの試験片を用いて７００℃で負荷応力１６
ｋｇｆ／ｍｍ2 で行い、その破断時間（ｈｒ）を求め
た。
距離３０ｍｍの試験片を用いて７００℃で負荷応力１６
ｋｇｆ／ｍｍ2 で行い、その破断時間（ｈｒ）を求め
た。
【００４１】これらの試験結果を、表２に示した。な
お、表１中、No. １〜２２は本発明例の合金、No. Ａ〜
Ｈは比較例の合金で、そのうち、No. Ａ〜Ｃは特願平６
−９３６６号の発明合金、No. Ｆは特開昭６１−１７４
３５０号公報に開示される従来合金、No. Ｇは特開昭６
１−２７６９４８号公報に開示される従来合金、No. Ｈ
は特開昭６４−５５３５２号公報に開示される従来合金
である。
お、表１中、No. １〜２２は本発明例の合金、No. Ａ〜
Ｈは比較例の合金で、そのうち、No. Ａ〜Ｃは特願平６
−９３６６号の発明合金、No. Ｆは特開昭６１−１７４
３５０号公報に開示される従来合金、No. Ｇは特開昭６
１−２７６９４８号公報に開示される従来合金、No. Ｈ
は特開昭６４−５５３５２号公報に開示される従来合金
である。
【００４２】
【表１】
【００４３】
【表２】
【００４４】また、図１は繰り返し水蒸気酸化特性に及
ぼすＹ、ＬａおよびＣｅ含有量の影響を示す図であり、
図２は繰り返し水蒸気酸化特性に及ぼすＭｎ含有量の影
響を示す図であり、図３は繰り返し水蒸気酸化試験後の
スケール残留率に及ぼすＭｎ含有量とＹ含有量の影響を
示す図である。
ぼすＹ、ＬａおよびＣｅ含有量の影響を示す図であり、
図２は繰り返し水蒸気酸化特性に及ぼすＭｎ含有量の影
響を示す図であり、図３は繰り返し水蒸気酸化試験後の
スケール残留率に及ぼすＭｎ含有量とＹ含有量の影響を
示す図である。
【００４５】表２に示す試験結果からわかるように、本
発明の合金（No. １〜２２）は、従来合金（No. Ｆ〜
Ｈ）に比べて非常に長いクリープ破断時間を示してお
り、優れたクリープ破断強度を有している。これは、適
量のＴｉとＢを複合含有させることによってα−Ｃｒ相
の析出が促進され、さらにその成長粗大化が抑制される
ためである。
発明の合金（No. １〜２２）は、従来合金（No. Ｆ〜
Ｈ）に比べて非常に長いクリープ破断時間を示してお
り、優れたクリープ破断強度を有している。これは、適
量のＴｉとＢを複合含有させることによってα−Ｃｒ相
の析出が促進され、さらにその成長粗大化が抑制される
ためである。
【００４６】また、表２および図１からわかるように、
０．０１％以上のＹ、ＬａおよびＣｅのいずれか１種を
含有させた本発明の合金（No. １〜２２）は、耐繰り返
し水蒸気酸化特性および耐繰り返し高温腐食特性が、本
出願人が先に提案した合金（No. Ａ〜Ｃ）や従来合金
（No. Ｆ、Ｈ）に比べていずれも大幅に向上している。
０．０１％以上のＹ、ＬａおよびＣｅのいずれか１種を
含有させた本発明の合金（No. １〜２２）は、耐繰り返
し水蒸気酸化特性および耐繰り返し高温腐食特性が、本
出願人が先に提案した合金（No. Ａ〜Ｃ）や従来合金
（No. Ｆ、Ｈ）に比べていずれも大幅に向上している。
【００４７】これに対し、表２および図２からわかるよ
うに、適量のＹを含有させた合金であっても、Ｍｎを本
発明で規定する０．５％を超えて多く含有させた比較例
の合金（No. Ｄ、Ｅ）では、耐繰り返し水蒸気酸化特性
および耐繰り返し高温腐食特性が著しく劣っている。
うに、適量のＹを含有させた合金であっても、Ｍｎを本
発明で規定する０．５％を超えて多く含有させた比較例
の合金（No. Ｄ、Ｅ）では、耐繰り返し水蒸気酸化特性
および耐繰り返し高温腐食特性が著しく劣っている。
【００４８】さらに、図３からわかるように、Ｍｎ含有
量が０．５％以下で適量のＹを含有させた本発明の合金
（No. １）では、４０回の繰り返し水蒸気酸化試験後に
おいてもスケール剥離は全く生じておらず、スケールの
密着性に優れているが、Ｍｎ含有量は低いもののＹを含
有しない比較例の合金（No. Ａ）や、適量のＹを含有す
るもののＭｎの含有量が高い比較例の合金（No. Ｅ）で
は、繰り返し水蒸気酸化試験によってスケール剥離が著
しく生じており、スケールの密着性に劣っている。
量が０．５％以下で適量のＹを含有させた本発明の合金
（No. １）では、４０回の繰り返し水蒸気酸化試験後に
おいてもスケール剥離は全く生じておらず、スケールの
密着性に優れているが、Ｍｎ含有量は低いもののＹを含
有しない比較例の合金（No. Ａ）や、適量のＹを含有す
るもののＭｎの含有量が高い比較例の合金（No. Ｅ）で
は、繰り返し水蒸気酸化試験によってスケール剥離が著
しく生じており、スケールの密着性に劣っている。
【００４９】以上の本発明合金の効果は、適量のＹ、Ｌ
ａおよびＣｅを１種または２種以上含有させる一方、Ｍ
ｎ含有量を０．５％以下とすることによる相乗作用によ
ってＣｒ2 Ｏ3 皮膜が優先的に成長するとともに、Ｃｒ
2 Ｏ3 皮膜とメタル界面との密着性が大きく向上するた
めである。
ａおよびＣｅを１種または２種以上含有させる一方、Ｍ
ｎ含有量を０．５％以下とすることによる相乗作用によ
ってＣｒ2 Ｏ3 皮膜が優先的に成長するとともに、Ｃｒ
2 Ｏ3 皮膜とメタル界面との密着性が大きく向上するた
めである。
【００５０】なお、特開昭６１−２７６９４８号公報に
提案された従来合金は、Ｙを必須成分として含有するも
のでないが、従来合金（No. Ｇ）として示すように、Ｙ
を含有する場合には、耐繰り返し水蒸気酸化特性と耐繰
り返し高温腐食特性については本発明の合金とほぼ同等
の特性を有している。しかし、この特開昭６１−２７６
９４８号公報に提案されたＹ含有の従来合金（No. Ｇ）
は、前述したように、適量のＴｉとＢを必須成分として
複合含有するものでないため、クリープ破断強度が著し
く低く、クリープ破断強度と耐繰り返し水蒸気酸化特性
および耐繰り返し高温腐食特性を同時に満足していな
い。
提案された従来合金は、Ｙを必須成分として含有するも
のでないが、従来合金（No. Ｇ）として示すように、Ｙ
を含有する場合には、耐繰り返し水蒸気酸化特性と耐繰
り返し高温腐食特性については本発明の合金とほぼ同等
の特性を有している。しかし、この特開昭６１−２７６
９４８号公報に提案されたＹ含有の従来合金（No. Ｇ）
は、前述したように、適量のＴｉとＢを必須成分として
複合含有するものでないため、クリープ破断強度が著し
く低く、クリープ破断強度と耐繰り返し水蒸気酸化特性
および耐繰り返し高温腐食特性を同時に満足していな
い。
【００５１】
【発明の効果】本発明の高クロムオーステナイト耐熱合
金は、より苛酷な高温環境下においても優れたクリープ
破断強度を有し、しかも耐食性、特に熱サイクル環境下
での優れた耐水蒸気酸化性および耐高温腐食性を有する
合金である。従って、苛酷な高温かつ熱サイクル腐食環
境下でも単管として使用でき、従来合金による二重管よ
りもコスト的に有利で、しかも信頼性が高い。
金は、より苛酷な高温環境下においても優れたクリープ
破断強度を有し、しかも耐食性、特に熱サイクル環境下
での優れた耐水蒸気酸化性および耐高温腐食性を有する
合金である。従って、苛酷な高温かつ熱サイクル腐食環
境下でも単管として使用でき、従来合金による二重管よ
りもコスト的に有利で、しかも信頼性が高い。
【図１】繰り返し水蒸気酸化特性に及ぼすＹ、Ｌａおよ
びＣｅ含有量の影響を示す図である。
びＣｅ含有量の影響を示す図である。
【図２】繰り返し水蒸気酸化特性に及ぼすＭｎ含有量の
影響を示す図である。
影響を示す図である。
【図３】繰り返し水蒸気酸化試験後のスケール残留率に
及ぼすＭｎ含有量とＹ含有量の影響を示す図である。
及ぼすＭｎ含有量とＹ含有量の影響を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０２％超え０．１０％
以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｃ
ｒ：２８．０〜３８．０％、Ｎｉ：３５．０〜６０．０
％、Ｔｉ：０．５％超え１．５％以下、Ｎ：０．０５％
以下、ｓｏｌ−Ａｌ：０．０１〜０．３％、Ｂ：０．０
０１〜０．０１％、Ｚｒ：０〜０．１％およびＮｂ：０
〜１．０％を含有し、さらにＭｏ：０．５〜３．０％お
よびＷ：１．０〜６．０％のうちの１種または２種、並
びにＹ：０．０１〜０．２５％、Ｌａ：０．０１〜０．
２５％およびＣｅ：０．０１〜０．２５％のうちの１種
または２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不
純物からなることを特徴とする高温強度と耐高温腐食性
に優れた高クロムオーステナイト耐熱合金。 - 【請求項２】請求項１に記載の成分に加えてさらに、重
量％で、Ｍｇ：０．００１〜０．０５％およびＣａ：
０．００１〜０．０５％のうちの一方または両方を含有
する高温強度と耐高温腐食性に優れた高クロムオーステ
ナイト耐熱合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7022516A JPH08218140A (ja) | 1995-02-10 | 1995-02-10 | 高温強度と耐高温腐食性に優れた高クロムオーステナイト耐熱合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7022516A JPH08218140A (ja) | 1995-02-10 | 1995-02-10 | 高温強度と耐高温腐食性に優れた高クロムオーステナイト耐熱合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08218140A true JPH08218140A (ja) | 1996-08-27 |
Family
ID=12084941
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7022516A Pending JPH08218140A (ja) | 1995-02-10 | 1995-02-10 | 高温強度と耐高温腐食性に優れた高クロムオーステナイト耐熱合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08218140A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009154161A1 (ja) | 2008-06-16 | 2009-12-23 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系耐熱合金ならびにこの合金からなる耐熱耐圧部材とその製造方法 |
| WO2010038826A1 (ja) | 2008-10-02 | 2010-04-08 | 住友金属工業株式会社 | Ｎｉ基耐熱合金 |
| WO2011071054A1 (ja) | 2009-12-10 | 2011-06-16 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系耐熱合金 |
| US8313591B2 (en) | 2008-12-25 | 2012-11-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Austenitic heat resistant alloy |
| WO2013021853A1 (ja) | 2011-08-09 | 2013-02-14 | 新日鐵住金株式会社 | Ｎｉ基耐熱合金 |
| WO2013073423A1 (ja) | 2011-11-15 | 2013-05-23 | 新日鐵住金株式会社 | 継目無オーステナイト系耐熱合金管 |
| WO2013118585A1 (ja) | 2012-02-08 | 2013-08-15 | 新日鐵住金株式会社 | 二重管およびそれを用いた溶接構造体 |
| WO2013183670A1 (ja) | 2012-06-07 | 2013-12-12 | 新日鐵住金株式会社 | Ｎｉ基合金 |
| JP2016037664A (ja) * | 2014-08-06 | 2016-03-22 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱合金部材 |
| KR20200100612A (ko) * | 2017-10-13 | 2020-08-26 | 헤인스 인터내셔널, 인코포레이티드 | 용융 염화물 염을 포함하는 솔라 타워 시스템 |
-
1995
- 1995-02-10 JP JP7022516A patent/JPH08218140A/ja active Pending
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8801877B2 (en) | 2008-06-16 | 2014-08-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Austenitic heat resistant alloy, heat resistant pressure member comprising the alloy, and method for manufacturing the same member |
| WO2009154161A1 (ja) | 2008-06-16 | 2009-12-23 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系耐熱合金ならびにこの合金からなる耐熱耐圧部材とその製造方法 |
| WO2010038826A1 (ja) | 2008-10-02 | 2010-04-08 | 住友金属工業株式会社 | Ｎｉ基耐熱合金 |
| US8293169B2 (en) | 2008-10-02 | 2012-10-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ni-base heat resistant alloy |
| US8313591B2 (en) | 2008-12-25 | 2012-11-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Austenitic heat resistant alloy |
| US8808473B2 (en) | 2009-12-10 | 2014-08-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Austenitic heat resistant alloy |
| WO2011071054A1 (ja) | 2009-12-10 | 2011-06-16 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系耐熱合金 |
| KR20140034928A (ko) | 2011-08-09 | 2014-03-20 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | Ni기 내열 합금 |
| WO2013021853A1 (ja) | 2011-08-09 | 2013-02-14 | 新日鐵住金株式会社 | Ｎｉ基耐熱合金 |
| US9328403B2 (en) | 2011-08-09 | 2016-05-03 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Ni-based heat resistant alloy |
| WO2013073423A1 (ja) | 2011-11-15 | 2013-05-23 | 新日鐵住金株式会社 | 継目無オーステナイト系耐熱合金管 |
| KR20140091061A (ko) | 2011-11-15 | 2014-07-18 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 이음매 없는 오스테나이트계 내열 합금관 |
| WO2013118585A1 (ja) | 2012-02-08 | 2013-08-15 | 新日鐵住金株式会社 | 二重管およびそれを用いた溶接構造体 |
| WO2013183670A1 (ja) | 2012-06-07 | 2013-12-12 | 新日鐵住金株式会社 | Ｎｉ基合金 |
| KR20150012271A (ko) | 2012-06-07 | 2015-02-03 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | Ni기 합금 |
| US9932655B2 (en) | 2012-06-07 | 2018-04-03 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Ni-based alloy |
| JP2016037664A (ja) * | 2014-08-06 | 2016-03-22 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱合金部材 |
| KR20200100612A (ko) * | 2017-10-13 | 2020-08-26 | 헤인스 인터내셔널, 인코포레이티드 | 용융 염화물 염을 포함하는 솔라 타워 시스템 |
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