JPH08226601A - 流動床層内管の耐摩耗装置 - Google Patents
流動床層内管の耐摩耗装置Info
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- JPH08226601A JPH08226601A JP3356795A JP3356795A JPH08226601A JP H08226601 A JPH08226601 A JP H08226601A JP 3356795 A JP3356795 A JP 3356795A JP 3356795 A JP3356795 A JP 3356795A JP H08226601 A JPH08226601 A JP H08226601A
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Landscapes
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Branch Pipes, Bends, And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 流動床層内管のベンド部において、溶接歪み
や流動床層内の温度差による不同熱膨張による破損を防
止する。 【構成】 直管水の流動床の層内管３に隙間ａを有する
状態で保護外管１を被せて二重管の部分を形成し、両管
１，３の隙間ａにライナーを挿入し、前記二重管の部分
を一体として曲げてベンド部を形成した。また、層内管
の外周に取付けた保護プロテクター６と保護外管１とが
内挿された差込み式カップリング５で接続、保持される
ようにした。
や流動床層内の温度差による不同熱膨張による破損を防
止する。 【構成】 直管水の流動床の層内管３に隙間ａを有する
状態で保護外管１を被せて二重管の部分を形成し、両管
１，３の隙間ａにライナーを挿入し、前記二重管の部分
を一体として曲げてベンド部を形成した。また、層内管
の外周に取付けた保護プロテクター６と保護外管１とが
内挿された差込み式カップリング５で接続、保持される
ようにした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、流動床ボイラ等の流動
床層内管の耐摩耗装置に関する。
床層内管の耐摩耗装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５に、従来の流動床ボイラの層内管３
ベンド部に対する耐摩耗装置であるベンドボックス４を
示す。この装置では、一本又は複数本の層内管３のベン
ド部にベンドボックス４が取付けられている。このベン
ドボックス４は、鋼板を切断、成形し、層内管３のベン
ド部全体を一括して包み込み、全周を溶接してボックス
とすると共に層内管とのシール溶接を行うことによって
製作されている。
ベンド部に対する耐摩耗装置であるベンドボックス４を
示す。この装置では、一本又は複数本の層内管３のベン
ド部にベンドボックス４が取付けられている。このベン
ドボックス４は、鋼板を切断、成形し、層内管３のベン
ド部全体を一括して包み込み、全周を溶接してボックス
とすると共に層内管とのシール溶接を行うことによって
製作されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記のように、従来の
流動床の層内管の耐摩耗装置では、ベンドボックスは層
内管のベンド部を一括して包み込み溶接して製作されて
いるために、溶接の残留歪みや流動層内の温度差による
不同熱膨張により、部分的な破損が発生しベンド部の層
内管の摩耗や漏洩を招来する可能性が大きい。
流動床の層内管の耐摩耗装置では、ベンドボックスは層
内管のベンド部を一括して包み込み溶接して製作されて
いるために、溶接の残留歪みや流動層内の温度差による
不同熱膨張により、部分的な破損が発生しベンド部の層
内管の摩耗や漏洩を招来する可能性が大きい。
【０００４】本発明は、このような問題点を解決するこ
とができる流動床層内管の耐摩耗装置を提供しようとす
るものである。
とができる流動床層内管の耐摩耗装置を提供しようとす
るものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の流動床層内管の
耐摩耗装置は、その手段を講じた。
耐摩耗装置は、その手段を講じた。
【０００６】（１）直管状の流動床層内管に隙間を有す
る状態で保護外管を被せて二重管の部分を形成し、前記
両管の隙間にライナーを挿入し、前記二重管の部分を一
体として曲げてベンド部を形成した。
る状態で保護外管を被せて二重管の部分を形成し、前記
両管の隙間にライナーを挿入し、前記二重管の部分を一
体として曲げてベンド部を形成した。
【０００７】（２）また、前記（１）の流動床層内管の
耐摩耗装置において、流動床層内管の外周に取付けられ
た保護プロテクターと保護外管の端部とが内挿された差
込み式カップリングによって接続、保持されている。
耐摩耗装置において、流動床層内管の外周に取付けられ
た保護プロテクターと保護外管の端部とが内挿された差
込み式カップリングによって接続、保持されている。
【０００８】
【作用】前記（１）の本発明では、流動床層内管のベン
ド部において流動床層内管と保護外管とが溶接によって
拘束されず、かつ、流動床層内管と保護外管とは両者間
の隙間に挿入されたライナーのタッチ面によって隙間を
保持するように保持されているので、前記ベンド部は溶
接の残留歪みと流動床層内の温度差による不同熱膨張か
ら解放され、破損を防ぐことができる。また、流動床層
内管と保護外管とはその隙間に挿入されたライナーに接
触しているので、流動床層内管の内部流体による熱吸収
量が減少し、保護外管が冷却され難くなって流動床の流
動粒子による保護外管のメタル温度が上昇する。保護外
管にステンレス系材質を用いる場合には、メタル温度の
上昇によって保護外管表面に耐摩耗性の強固な酸化皮膜
が生じ、耐摩耗性に優れたものとすることができる。
ド部において流動床層内管と保護外管とが溶接によって
拘束されず、かつ、流動床層内管と保護外管とは両者間
の隙間に挿入されたライナーのタッチ面によって隙間を
保持するように保持されているので、前記ベンド部は溶
接の残留歪みと流動床層内の温度差による不同熱膨張か
ら解放され、破損を防ぐことができる。また、流動床層
内管と保護外管とはその隙間に挿入されたライナーに接
触しているので、流動床層内管の内部流体による熱吸収
量が減少し、保護外管が冷却され難くなって流動床の流
動粒子による保護外管のメタル温度が上昇する。保護外
管にステンレス系材質を用いる場合には、メタル温度の
上昇によって保護外管表面に耐摩耗性の強固な酸化皮膜
が生じ、耐摩耗性に優れたものとすることができる。
【０００９】前記（２）の本発明では、以上の（１）の
本発明の作用に加えて、流動床層内管の外周に取付けら
れた保護プロテクターと保護外管とが内挿された差込み
式カップリングによって接続、保持されているので、両
管の間に熱膨張差があっても、差込み式カップリングで
これを逃して破損を防ぐことができる。
本発明の作用に加えて、流動床層内管の外周に取付けら
れた保護プロテクターと保護外管とが内挿された差込み
式カップリングによって接続、保持されているので、両
管の間に熱膨張差があっても、差込み式カップリングで
これを逃して破損を防ぐことができる。
【００１０】
【実施例】本発明の一実施例を、図１及び図２によって
説明する。本実施例は流動床ボイラの層内管のベンド部
の耐摩耗装置に係るものである。必要長さの直管状の層
内管３に、層内管３の外径より大きい内径を有し層内管
３との間に隙間ａを形成する保護外管１を被せて二重管
の部分を形成し、両管１，３の間の間隙ａに図２に示す
ように複数のライナー２が挿入され、その上でこれらを
一体として曲げて、図１に示すように二重管の部分でベ
ンド部を形成する。
説明する。本実施例は流動床ボイラの層内管のベンド部
の耐摩耗装置に係るものである。必要長さの直管状の層
内管３に、層内管３の外径より大きい内径を有し層内管
３との間に隙間ａを形成する保護外管１を被せて二重管
の部分を形成し、両管１，３の間の間隙ａに図２に示す
ように複数のライナー２が挿入され、その上でこれらを
一体として曲げて、図１に示すように二重管の部分でベ
ンド部を形成する。
【００１１】また、前記層内管３の二重管の部分以外の
外周に保護プロテクター６が取付けられ同保護プロテク
ター６と保護外管１の端部は、差込み式カップリング５
に内挿されて同カップリング５によって接続、保持され
ている。
外周に保護プロテクター６が取付けられ同保護プロテク
ター６と保護外管１の端部は、差込み式カップリング５
に内挿されて同カップリング５によって接続、保持され
ている。
【００１２】本実施例では、前記のように、層内管３の
ベンド部においては、溶接が用いられていず、層内管３
と保護外管１は両者の隙間ａに挿入されたライナー２の
タッチ面で隙間を保持するように保持されており、か
つ、層内管３の外周に取付けられた保護プロテクター６
と保護管１の端部は差込み式カップリング５によって接
続されているために、層内管３のベンド部は溶接歪みと
流動床層内の温度差による不同熱膨張から解放され、そ
の破損を防ぐことができる。
ベンド部においては、溶接が用いられていず、層内管３
と保護外管１は両者の隙間ａに挿入されたライナー２の
タッチ面で隙間を保持するように保持されており、か
つ、層内管３の外周に取付けられた保護プロテクター６
と保護管１の端部は差込み式カップリング５によって接
続されているために、層内管３のベンド部は溶接歪みと
流動床層内の温度差による不同熱膨張から解放され、そ
の破損を防ぐことができる。
【００１３】図２は本実施例のベンド部の断面図であ
り、図２（ａ）は外側の９０℃ベンド部断面を示し、図
２（ｂ）は内側の１８０℃ベンド部断面を示している。
両者の差はライナー２の本数が相違し、それぞれ４本、
５本となっているが、これは、層内管３の曲げ角度と曲
率半径により、ライナー２の最小必要幅、最小必要限度
本数及び取付け位置等を実験に基づいて定めた結果を反
映しているものである。図２（ａ）の場合は、曲げ角度
が９０℃で、かつ、比較的に曲率半径を大きくとれるた
めに常温で曲げ、ライナー２も滑らないので４本で良い
が、図２（ｂ）の場合は曲げ角度が１８０℃で、かつ、
曲率半径も小さいために断面の偏平化とライナー２の位
置ずれが発生するので、図のように５本のライナー２を
配置した上、熱間曲げとする必要がある。
り、図２（ａ）は外側の９０℃ベンド部断面を示し、図
２（ｂ）は内側の１８０℃ベンド部断面を示している。
両者の差はライナー２の本数が相違し、それぞれ４本、
５本となっているが、これは、層内管３の曲げ角度と曲
率半径により、ライナー２の最小必要幅、最小必要限度
本数及び取付け位置等を実験に基づいて定めた結果を反
映しているものである。図２（ａ）の場合は、曲げ角度
が９０℃で、かつ、比較的に曲率半径を大きくとれるた
めに常温で曲げ、ライナー２も滑らないので４本で良い
が、図２（ｂ）の場合は曲げ角度が１８０℃で、かつ、
曲率半径も小さいために断面の偏平化とライナー２の位
置ずれが発生するので、図のように５本のライナー２を
配置した上、熱間曲げとする必要がある。
【００１４】流動床ボイラにおける実缶試験により得た
結果によれば、流動床ボイラ各部エレメントの表面メタ
ル温度は図４に示すようになり、５５０℃前後以上とな
るのは１次過熱器の最終部と２次過熱器の大部分及び再
熱器の全部である。図３は流動床ボイラでの各種伝熱管
のメタル温度と摩耗量の関係を示すものであり、ステン
レス鋼伝熱管の摩耗量が５５０℃以上になると急激に低
下すること、また、自溶性合金の溶射面の摩耗量は５５
０℃以下までは少なかったのが５５０℃以上で急に増加
することが示されている。ステンレス鋼は、５５０℃以
上で表面に耐摩耗性の強固な酸化皮膜が生じ、前記のよ
うに耐摩耗性が優れたものとなる。
結果によれば、流動床ボイラ各部エレメントの表面メタ
ル温度は図４に示すようになり、５５０℃前後以上とな
るのは１次過熱器の最終部と２次過熱器の大部分及び再
熱器の全部である。図３は流動床ボイラでの各種伝熱管
のメタル温度と摩耗量の関係を示すものであり、ステン
レス鋼伝熱管の摩耗量が５５０℃以上になると急激に低
下すること、また、自溶性合金の溶射面の摩耗量は５５
０℃以下までは少なかったのが５５０℃以上で急に増加
することが示されている。ステンレス鋼は、５５０℃以
上で表面に耐摩耗性の強固な酸化皮膜が生じ、前記のよ
うに耐摩耗性が優れたものとなる。
【００１５】本実施例では、前記のように、層内管３と
保護外管１がライナー２とのコンタクト面を介して接触
することになるので、層内管３の内部流体による熱吸収
量が減少し、流動床の流動粒子による保護外管１のメタ
ル温度が上昇する。従って、本実施例において保護外管
１にステンレス系材質を用いる場合には、前記メタル温
度の上昇によって保護外管１の表面に強固の耐摩耗性の
強固な酸化皮膜が生じ、耐摩耗性を向上させることがで
きる。
保護外管１がライナー２とのコンタクト面を介して接触
することになるので、層内管３の内部流体による熱吸収
量が減少し、流動床の流動粒子による保護外管１のメタ
ル温度が上昇する。従って、本実施例において保護外管
１にステンレス系材質を用いる場合には、前記メタル温
度の上昇によって保護外管１の表面に強固の耐摩耗性の
強固な酸化皮膜が生じ、耐摩耗性を向上させることがで
きる。
【００１６】
【発明の効果】本発明は次の効果を奏することができ
る。
る。
【００１７】（１）従来のベンドボックスの取付けに見
られるようなボックスを形成するための溶接と層内管と
のシール溶接等を一切取り止めたことにより、溶接の残
留歪みと流動層内の温度差に因る不同熱膨張から解放さ
れることにより、耐摩耗装置自体の破損が無くなり、層
内管の摩耗や漏洩事故を防止することができる。
られるようなボックスを形成するための溶接と層内管と
のシール溶接等を一切取り止めたことにより、溶接の残
留歪みと流動層内の温度差に因る不同熱膨張から解放さ
れることにより、耐摩耗装置自体の破損が無くなり、層
内管の摩耗や漏洩事故を防止することができる。
【００１８】（２）保護外管と層内管の接触面積が、両
管の間の間隙に挿入されたライナーのタッチ面のみであ
り、従って保護外管のメタル温度が冷却され難くなり、
流動粒子により保護外管のメタル温度が相当に上昇し、
これによって保護外管にステンレス系材質を用いた場合
には、同保護外管の表面に耐摩耗性の強固な酸化皮膜が
生ずることとなり耐摩耗性に優れたものとすることがで
きる。
管の間の間隙に挿入されたライナーのタッチ面のみであ
り、従って保護外管のメタル温度が冷却され難くなり、
流動粒子により保護外管のメタル温度が相当に上昇し、
これによって保護外管にステンレス系材質を用いた場合
には、同保護外管の表面に耐摩耗性の強固な酸化皮膜が
生ずることとなり耐摩耗性に優れたものとすることがで
きる。
【図１】本発明の一実施例を示し、図１（ａ）はその正
面図、図１（ｂ）は図１（ａ）のＢ部の拡大断面図であ
る。
面図、図１（ｂ）は図１（ａ）のＢ部の拡大断面図であ
る。
【図２】図２（ａ）は図１（ａ）のＳ1 −Ｓ1 矢視断面
図、図２（ｂ）は図１（ａ）のＳ2 −Ｓ2 矢視断面図で
ある。
図、図２（ｂ）は図１（ａ）のＳ2 −Ｓ2 矢視断面図で
ある。
【図３】流動床ボイラでの各種伝熱管の摩耗実績を示す
グラフである。
グラフである。
【図４】流動床ボイラ各エレメントの表面メタル温度の
説明図である。
説明図である。
【図５】従来の流動床ボイラの層内管ベンド部の耐摩耗
装置を示し、図５（ａ）はその正面図、図５（ｂ）はそ
の側面図である。
装置を示し、図５（ａ）はその正面図、図５（ｂ）はそ
の側面図である。
１ 保護外管 ２ ライナー ３ 層内管 ４ ベンドボックス ５ 差込み式カップリング ６ 保護プロテクター ａ 間隙
Claims (2)
- 【請求項１】 直管状の流動床層内管に隙間を有する状
態で保護外管を被せて二重管の部分を形成し、前記両管
の隙間にライナーを挿入し、前記二重管の部分を一体と
して曲げてベンド部を形成したことを特徴とする流動床
層内管の耐摩耗装置。 - 【請求項２】 流動床層内管の外周に取付けられた保護
プロテクターと保護外管の端部とが内挿された差込み式
カップリングによって接続、保持されていることを特徴
とする請求項１に記載の流動床層内管の耐摩耗装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3356795A JPH08226601A (ja) | 1995-02-22 | 1995-02-22 | 流動床層内管の耐摩耗装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3356795A JPH08226601A (ja) | 1995-02-22 | 1995-02-22 | 流動床層内管の耐摩耗装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08226601A true JPH08226601A (ja) | 1996-09-03 |
Family
ID=12390132
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3356795A Pending JPH08226601A (ja) | 1995-02-22 | 1995-02-22 | 流動床層内管の耐摩耗装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08226601A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014129963A (ja) * | 2012-12-28 | 2014-07-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 伝熱管の振動抑制装置及び当該振動抑制装置の補修方法 |
| EP3124862A1 (en) | 2015-07-28 | 2017-02-01 | Ebara Environmental Plant Co., Ltd. | Heat transfer tube for fluidized-bed boiler |
| KR20170013829A (ko) | 2015-07-28 | 2017-02-07 | 에바라 간쿄 플랜트 가부시키가이샤 | 유동층 보일러의 전열관 |
| JP2021524570A (ja) * | 2018-05-21 | 2021-09-13 | バルメット テクノロジーズ オサケユキチュア | 流動層ボイラに適した同軸伝熱管及びその製造方法 |
-
1995
- 1995-02-22 JP JP3356795A patent/JPH08226601A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014129963A (ja) * | 2012-12-28 | 2014-07-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 伝熱管の振動抑制装置及び当該振動抑制装置の補修方法 |
| EP3124862A1 (en) | 2015-07-28 | 2017-02-01 | Ebara Environmental Plant Co., Ltd. | Heat transfer tube for fluidized-bed boiler |
| KR20170013829A (ko) | 2015-07-28 | 2017-02-07 | 에바라 간쿄 플랜트 가부시키가이샤 | 유동층 보일러의 전열관 |
| JP2021524570A (ja) * | 2018-05-21 | 2021-09-13 | バルメット テクノロジーズ オサケユキチュア | 流動層ボイラに適した同軸伝熱管及びその製造方法 |
| US11859911B2 (en) | 2018-05-21 | 2024-01-02 | Valmet Technologies Oy | Coaxial heat transfer tube suitable for a fluidized bed boiler and a method for manufacturing same |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20001128 |