JPH08246247A - 製糸性の改善されたポリエステル繊維の製造方法 - Google Patents
製糸性の改善されたポリエステル繊維の製造方法Info
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- JPH08246247A JPH08246247A JP4265095A JP4265095A JPH08246247A JP H08246247 A JPH08246247 A JP H08246247A JP 4265095 A JP4265095 A JP 4265095A JP 4265095 A JP4265095 A JP 4265095A JP H08246247 A JPH08246247 A JP H08246247A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ポリエステル繊維を製造する際、特定のポリ
マを芯成分とすることにより、単位時間あたりの吐出量
増加、すなわち生産性の向上をはかること、および従来
法であるブレンドの欠点を改善することを目的とするも
のである。 【構成】 ポリエステル繊維を溶融紡糸するに際して、
芯部に芯成分ポリマとして伸長粘度の温度依存性がポリ
エステルより高いポリマをポリエステル繊維全体に対し
０．０１〜１５重量％以下配合することを特徴とする製
糸性の改善されたポリエステル繊維の製造方法。
マを芯成分とすることにより、単位時間あたりの吐出量
増加、すなわち生産性の向上をはかること、および従来
法であるブレンドの欠点を改善することを目的とするも
のである。 【構成】 ポリエステル繊維を溶融紡糸するに際して、
芯部に芯成分ポリマとして伸長粘度の温度依存性がポリ
エステルより高いポリマをポリエステル繊維全体に対し
０．０１〜１５重量％以下配合することを特徴とする製
糸性の改善されたポリエステル繊維の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は生産性の向上に貢献でき
る、ポリエステル繊維を溶融紡糸するに際して、芯部に
芯成分ポリマとして伸長粘度の温度依存性がポリエステ
ルより高いポリマをポリエステル繊維全体に対し１５重
量％以下配合することを特徴とする製糸性の改善された
ポリエステル繊維の製造方法に関するものである。
る、ポリエステル繊維を溶融紡糸するに際して、芯部に
芯成分ポリマとして伸長粘度の温度依存性がポリエステ
ルより高いポリマをポリエステル繊維全体に対し１５重
量％以下配合することを特徴とする製糸性の改善された
ポリエステル繊維の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ポリエステル繊維は、機械的特性をはじ
めとして様々の優れた特性を有しているため、衣料用途
をはじめとして産業資材用途にも広く利用されている。
従来、ポリエステル繊維を得るためには重合体を溶融紡
糸し、次いで引伸ばす、いわゆる２工程法が一般的であ
った。このような、溶融紡糸しただけの繊維はその繊維
の内部構造が発達しておらず、力学特性や寸法安定性に
劣るため、別工程での引伸ばしによる構造の形成と固定
を行なうものである。その延伸倍率は溶融紡糸条件、特
に引取速度に依存しており、過大な倍率設定は糸切れや
風合いの低下につながるので、延伸倍率には限度があ
る。一般に、紡糸工程における生産性は単位時間当りの
吐出量に大きく依存する。所望のデニールの繊維を得る
に際し、前記した如く延伸倍率に限界があると、未延伸
繊維のデニール、すなわち紡糸の吐出量は自ずと制限さ
れ、２工程法における生産性向上には限界がある。
めとして様々の優れた特性を有しているため、衣料用途
をはじめとして産業資材用途にも広く利用されている。
従来、ポリエステル繊維を得るためには重合体を溶融紡
糸し、次いで引伸ばす、いわゆる２工程法が一般的であ
った。このような、溶融紡糸しただけの繊維はその繊維
の内部構造が発達しておらず、力学特性や寸法安定性に
劣るため、別工程での引伸ばしによる構造の形成と固定
を行なうものである。その延伸倍率は溶融紡糸条件、特
に引取速度に依存しており、過大な倍率設定は糸切れや
風合いの低下につながるので、延伸倍率には限度があ
る。一般に、紡糸工程における生産性は単位時間当りの
吐出量に大きく依存する。所望のデニールの繊維を得る
に際し、前記した如く延伸倍率に限界があると、未延伸
繊維のデニール、すなわち紡糸の吐出量は自ずと制限さ
れ、２工程法における生産性向上には限界がある。
【０００３】ところで近年、特にポリエチレンテレフタ
レート（以下ＰＥＴと略す）の引取速度を５０００ｍ／
分以上と高速にして、引伸ばすことなく、１工程で実用
的な繊維を得る高速紡糸法が工業的に採用されつつあ
る。しかも、紡糸工程における生産性は単位時間当りの
吐出量に大きく依存するため、高速にすればするほど１
工程法の生産性は向上する。
レート（以下ＰＥＴと略す）の引取速度を５０００ｍ／
分以上と高速にして、引伸ばすことなく、１工程で実用
的な繊維を得る高速紡糸法が工業的に採用されつつあ
る。しかも、紡糸工程における生産性は単位時間当りの
吐出量に大きく依存するため、高速にすればするほど１
工程法の生産性は向上する。
【０００４】しかしながら、高速紡糸方法においても、
例えばＰＥＴ繊維などは、６０００〜７０００ｍ／分付
近の紡糸速度で実用上好ましい機械特性を示すが、さら
に高速化していくと強伸度が低下し、実用上問題を生ず
る。そのため生産性向上の効果を十分に発揮するには限
界がある。
例えばＰＥＴ繊維などは、６０００〜７０００ｍ／分付
近の紡糸速度で実用上好ましい機械特性を示すが、さら
に高速化していくと強伸度が低下し、実用上問題を生ず
る。そのため生産性向上の効果を十分に発揮するには限
界がある。
【０００５】このように従来は、２工程法においても高
速紡糸法（１工程法）においても吐出量には制約があっ
た。そこで、同一紡速でも、分子配向を抑制し残留伸度
のより大きな繊維を得ることができれば、さらに紡糸速
度を高くする、すなわち吐出量を増大させ、生産効率を
高めることが可能となる。
速紡糸法（１工程法）においても吐出量には制約があっ
た。そこで、同一紡速でも、分子配向を抑制し残留伸度
のより大きな繊維を得ることができれば、さらに紡糸速
度を高くする、すなわち吐出量を増大させ、生産効率を
高めることが可能となる。
【０００６】この点に関して、マトリックスポリマに対
し、少量のマトリックスポリマに非相溶のポリマをブレ
ンドする紡糸方法が提案されていた。例えば、特開昭５
８−９８４１４号公報や特開昭６０−２０９０１５号公
報にはマトリックスポリマに対し非相溶のポリマを０．
１〜１０重量％添加することにより分子配向が抑制され
る紡糸方法が開示されている。また、特開昭５７−１１
２１１号公報には液晶ポリマを添加する方法が示されて
いる。さらに、特開昭５６−９１０１３号公報、特開昭
５７−４７９１２号公報、特開昭６２−２１８１７号公
報にもポリエステルに対しポリオレフィン系ポリマを少
量添加することにより、分子配向が抑制されることが開
示されている。
し、少量のマトリックスポリマに非相溶のポリマをブレ
ンドする紡糸方法が提案されていた。例えば、特開昭５
８−９８４１４号公報や特開昭６０−２０９０１５号公
報にはマトリックスポリマに対し非相溶のポリマを０．
１〜１０重量％添加することにより分子配向が抑制され
る紡糸方法が開示されている。また、特開昭５７−１１
２１１号公報には液晶ポリマを添加する方法が示されて
いる。さらに、特開昭５６−９１０１３号公報、特開昭
５７−４７９１２号公報、特開昭６２−２１８１７号公
報にもポリエステルに対しポリオレフィン系ポリマを少
量添加することにより、分子配向が抑制されることが開
示されている。
【０００７】しかしながら、これらの方法により分子配
向が抑制されるとしても、添加されたポリマによる悪影
響があった。例えば、ポリスチレンのように低軟化点温
度を有するポリマを添加した場合、表層に存在する低軟
化点ポリマのために、高温の熱処理を必要とする仮撚加
工等の処理を行うと融着を起こす場合がある。また、非
相溶であるため白濁したり、染色品の発色性が不良とな
る場合もある。さらに、ポリエステルに対し異種ポリマ
を少量均一にブレンドするのは非常に難しいため、ブレ
ンド斑が生じ易く糸切れが多発したり、染斑の原因とな
る等の問題点があった。
向が抑制されるとしても、添加されたポリマによる悪影
響があった。例えば、ポリスチレンのように低軟化点温
度を有するポリマを添加した場合、表層に存在する低軟
化点ポリマのために、高温の熱処理を必要とする仮撚加
工等の処理を行うと融着を起こす場合がある。また、非
相溶であるため白濁したり、染色品の発色性が不良とな
る場合もある。さらに、ポリエステルに対し異種ポリマ
を少量均一にブレンドするのは非常に難しいため、ブレ
ンド斑が生じ易く糸切れが多発したり、染斑の原因とな
る等の問題点があった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は吐出量増加に
よる生産性の向上をはかるとともに、前記問題点を解決
するため検討を重ねた結果、確立できたものである。す
なわち、ポリエステル繊維を溶融紡糸するに際して、芯
部に芯成分ポリマとして伸長粘度の温度依存性がポリエ
ステルより高いポリマをポリエステル繊維全体に対し
０．０１〜１５重量％配合することを特徴とする製糸性
の改善されたポリエステル繊維の製造方法により、これ
ら様々の問題を解決することを目的とするものである。
よる生産性の向上をはかるとともに、前記問題点を解決
するため検討を重ねた結果、確立できたものである。す
なわち、ポリエステル繊維を溶融紡糸するに際して、芯
部に芯成分ポリマとして伸長粘度の温度依存性がポリエ
ステルより高いポリマをポリエステル繊維全体に対し
０．０１〜１５重量％配合することを特徴とする製糸性
の改善されたポリエステル繊維の製造方法により、これ
ら様々の問題を解決することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】前記した本発明の目的
は、ポリエステル繊維を溶融紡糸するに際して、芯部
に、芯成分ポリマとして伸長粘度の温度依存性がポリエ
ステルより高いポリマをポリエステル繊維全体に対し
０．０１〜１５重量％配合することを特徴とする製糸性
の改善されたポリエステル繊維の製造方法により達成さ
れる。
は、ポリエステル繊維を溶融紡糸するに際して、芯部
に、芯成分ポリマとして伸長粘度の温度依存性がポリエ
ステルより高いポリマをポリエステル繊維全体に対し
０．０１〜１５重量％配合することを特徴とする製糸性
の改善されたポリエステル繊維の製造方法により達成さ
れる。
【００１０】以下本発明について詳細に説明する。ま
ず、本発明はポリエステル繊維を溶融紡糸するに際し
て、芯部に芯成分ポリマとして伸長粘度の温度依存性が
ポリエステルより高いポリマをポリエステル繊維全体に
対し０．０１〜１５重量％配合することを特徴とする製
糸性の改善されたポリエステル繊維の製造方法である。
ず、本発明はポリエステル繊維を溶融紡糸するに際し
て、芯部に芯成分ポリマとして伸長粘度の温度依存性が
ポリエステルより高いポリマをポリエステル繊維全体に
対し０．０１〜１５重量％配合することを特徴とする製
糸性の改善されたポリエステル繊維の製造方法である。
【００１１】ポリエステルとしてはＰＥＴ、ポリブチレ
ンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等が挙げ
られるが、ＰＥＴが最も汎用的に用いられている。なお
ポリエステルは、ジオール成分および酸成分の一部が各
々１５ｍｏｌ％以下の範囲で他の共重合可能な成分で置
換されたものであってもよい。また、これらは艶消剤、
難燃剤、帯電防止剤、顔料などの添加物を含有していて
もよい。
ンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等が挙げ
られるが、ＰＥＴが最も汎用的に用いられている。なお
ポリエステルは、ジオール成分および酸成分の一部が各
々１５ｍｏｌ％以下の範囲で他の共重合可能な成分で置
換されたものであってもよい。また、これらは艶消剤、
難燃剤、帯電防止剤、顔料などの添加物を含有していて
もよい。
【００１２】芯成分ポリマは、伸長粘度の温度依存性が
ポリエステルのそれより高いポリマを含むポリマである
が、ここで言う伸長粘度の温度依存性は以下のようにし
て求められる。すなわち、ポリエステル（以下ポリエス
テルＳと呼ぶ）と調べようとするポリマ（以下ポリマＣ
と呼ぶ）をそれぞれ溶融紡糸し、紡糸線に沿って糸温度
（Ｔ（Ｋ））、糸速度（Ｖ（ｍ／ｓｅｃ））、複屈折率
（Δｎ）をオンラインで計測する。そして以下の式にし
たがって、糸速度から変形速度（ｄＶ／ｄｘ）、複屈折
率から応力光学係数を用いて紡糸応力（σ）を求め、変
形速度勾配と紡糸応力により伸長粘度（η）を次式で計
算する。ここで、ｘは口金からの距離（ｍ）である。 η＝σ／（ｄＶ／ｄｘ） 糸温度Ｔ（ｘ）も測定しているので、１／Ｔ（ｘ）−ｌ
ｏｇη（ｘ）の図から伸長粘度の温度依存性が求められ
る。ポリエステルＳとの相対的な温度依存性の比較より
ポリマＣは、ＰＥＴに対してはポリスチレン系ポリマ、
ポリアクリレート系ポリマ、メチルペンテン系ポリマ、
アクリレート−スチレン共重合ポリマ等が伸長粘度の温
度依存性が高いものとして挙げられる。またコストや入
手し易さおよび紡糸性等の点から、ポリスチレン、ポリ
メチルメタクリレート、ポリ（４−メチル−１ペンテ
ン）が特に好ましい。
ポリエステルのそれより高いポリマを含むポリマである
が、ここで言う伸長粘度の温度依存性は以下のようにし
て求められる。すなわち、ポリエステル（以下ポリエス
テルＳと呼ぶ）と調べようとするポリマ（以下ポリマＣ
と呼ぶ）をそれぞれ溶融紡糸し、紡糸線に沿って糸温度
（Ｔ（Ｋ））、糸速度（Ｖ（ｍ／ｓｅｃ））、複屈折率
（Δｎ）をオンラインで計測する。そして以下の式にし
たがって、糸速度から変形速度（ｄＶ／ｄｘ）、複屈折
率から応力光学係数を用いて紡糸応力（σ）を求め、変
形速度勾配と紡糸応力により伸長粘度（η）を次式で計
算する。ここで、ｘは口金からの距離（ｍ）である。 η＝σ／（ｄＶ／ｄｘ） 糸温度Ｔ（ｘ）も測定しているので、１／Ｔ（ｘ）−ｌ
ｏｇη（ｘ）の図から伸長粘度の温度依存性が求められ
る。ポリエステルＳとの相対的な温度依存性の比較より
ポリマＣは、ＰＥＴに対してはポリスチレン系ポリマ、
ポリアクリレート系ポリマ、メチルペンテン系ポリマ、
アクリレート−スチレン共重合ポリマ等が伸長粘度の温
度依存性が高いものとして挙げられる。またコストや入
手し易さおよび紡糸性等の点から、ポリスチレン、ポリ
メチルメタクリレート、ポリ（４−メチル−１ペンテ
ン）が特に好ましい。
【００１３】また、芯成分ポリマは伸長粘度の温度依存
性がポリエステルＳのそれより高いポリマ単独でもよい
し、本発明の効果を発現する範囲であれば該伸長粘度の
温度依存性が高いポリマとポリエステル等他のポリマと
ブレンドしたものでもよい。この場合、芯成分ポリマに
対する該伸長粘度の温度依存性が高いポリマの比率は、
従来のポリマ全体に対してブレンドする方法に比べかな
り大きくなるのでブレンドが容易になり、従来の方法に
比べブレンド斑に起因する欠点が著しく減少できる。ま
た、芯鞘形状に特に制限は無く、同心円芯鞘でも偏芯芯
鞘でもよいし、芯が複数あるものや海島構造のものでも
よい。すなわち、該芯成分ポリマが繊維軸方向に一定の
量で連続的に存在し、さらに繊維表面に露出していない
ことが必要である。
性がポリエステルＳのそれより高いポリマ単独でもよい
し、本発明の効果を発現する範囲であれば該伸長粘度の
温度依存性が高いポリマとポリエステル等他のポリマと
ブレンドしたものでもよい。この場合、芯成分ポリマに
対する該伸長粘度の温度依存性が高いポリマの比率は、
従来のポリマ全体に対してブレンドする方法に比べかな
り大きくなるのでブレンドが容易になり、従来の方法に
比べブレンド斑に起因する欠点が著しく減少できる。ま
た、芯鞘形状に特に制限は無く、同心円芯鞘でも偏芯芯
鞘でもよいし、芯が複数あるものや海島構造のものでも
よい。すなわち、該芯成分ポリマが繊維軸方向に一定の
量で連続的に存在し、さらに繊維表面に露出していない
ことが必要である。
【００１４】ところで、該伸長粘度の温度依存性が高い
ポリマの含有率は、得られた繊維が実質的にポリエステ
ル繊維としての特徴を発現するためには、ポリエステル
繊維全体に対して１５重量％以下、好ましくは１０重量
％以下、さらに好ましくは７重量％以下である。なお特
公昭４３−２３８７９号公報に、芯部に熱可塑性非結晶
性重合体（実施例ではＰＭＭＡ）、鞘部に熱可塑性結晶
性重合体（実施例ではナイロン６）を配する芯鞘複合繊
維が開示されている。しかし、これは単に芯／鞘＝非晶
性重合体／結晶性重合体を示しているだけであり、伸長
粘度の温度依存性が異なるポリマの組合わせについては
何等示唆がなされていない。しかも、これは低速で巻取
った繊維を冷延伸し芯部ポリマを部分的に切断すること
に意味があるわけであり、高速紡糸による分子配向の抑
制効果および微量でこの効果が発現することについて、
何等示唆がなされていない。さらに、この場合芯部ポリ
マの複合比率がポリエステル繊維全体の２０重量％以上
であり、これでは芯部ポリマの特性が強く発現し、鞘部
ポリマの特性を生かすことができない。このように本発
明と、該特公昭４３−２３８７９号公報に開示された発
明とは似て非なるものである。
ポリマの含有率は、得られた繊維が実質的にポリエステ
ル繊維としての特徴を発現するためには、ポリエステル
繊維全体に対して１５重量％以下、好ましくは１０重量
％以下、さらに好ましくは７重量％以下である。なお特
公昭４３−２３８７９号公報に、芯部に熱可塑性非結晶
性重合体（実施例ではＰＭＭＡ）、鞘部に熱可塑性結晶
性重合体（実施例ではナイロン６）を配する芯鞘複合繊
維が開示されている。しかし、これは単に芯／鞘＝非晶
性重合体／結晶性重合体を示しているだけであり、伸長
粘度の温度依存性が異なるポリマの組合わせについては
何等示唆がなされていない。しかも、これは低速で巻取
った繊維を冷延伸し芯部ポリマを部分的に切断すること
に意味があるわけであり、高速紡糸による分子配向の抑
制効果および微量でこの効果が発現することについて、
何等示唆がなされていない。さらに、この場合芯部ポリ
マの複合比率がポリエステル繊維全体の２０重量％以上
であり、これでは芯部ポリマの特性が強く発現し、鞘部
ポリマの特性を生かすことができない。このように本発
明と、該特公昭４３−２３８７９号公報に開示された発
明とは似て非なるものである。
【００１５】ところで、２工程法での延伸や延伸仮撚り
時の加工性、工程安定性を考慮すると得られる繊維はあ
る程度配向していた方がよいと考えられる。そのため紡
糸速度は４０００ｍ／分以上であることが好ましい。さ
らに好ましくは６０００ｍ／分以上である。また、紡糸
のみで通常高速紡糸繊維並みの強伸度特性を有する繊維
を得るためには、紡糸速度８０００ｍ／分以上が好まし
く、さらに好ましくは、１００００ｍ／分以上である。
ただし、紡糸速度が１２０００ｍ／分を超えると残留伸
度が低下し、巻取る際、ボビンの自動切替え成功率が低
下する。
時の加工性、工程安定性を考慮すると得られる繊維はあ
る程度配向していた方がよいと考えられる。そのため紡
糸速度は４０００ｍ／分以上であることが好ましい。さ
らに好ましくは６０００ｍ／分以上である。また、紡糸
のみで通常高速紡糸繊維並みの強伸度特性を有する繊維
を得るためには、紡糸速度８０００ｍ／分以上が好まし
く、さらに好ましくは、１００００ｍ／分以上である。
ただし、紡糸速度が１２０００ｍ／分を超えると残留伸
度が低下し、巻取る際、ボビンの自動切替え成功率が低
下する。
【００１６】以上の要件から、分子配向の抑制されたポ
リエステル繊維が得られるが、そのメカニズムは紡糸線
上（冷却過程）でポリマ間の紡糸応力負担比率が変化す
ることにある。すなわちポリエステルＳに対してポリマ
Ｃの伸長粘度の温度依存性が高ければ、冷却されるにし
たがって（紡糸線下流に行くにしたがって）、ポリエス
テルＳの紡糸応力負担比率が下がるため、ポリエステル
Ｓの配向が抑制されることになる。
リエステル繊維が得られるが、そのメカニズムは紡糸線
上（冷却過程）でポリマ間の紡糸応力負担比率が変化す
ることにある。すなわちポリエステルＳに対してポリマ
Ｃの伸長粘度の温度依存性が高ければ、冷却されるにし
たがって（紡糸線下流に行くにしたがって）、ポリエス
テルＳの紡糸応力負担比率が下がるため、ポリエステル
Ｓの配向が抑制されることになる。
【００１７】また配向抑制の程度は、例えば巻取糸の複
屈折率や残留伸度で評価できる。製糸性の改善されたポ
リエステル糸の場合、鞘部のみの複屈折率を測定するの
はかなり手間がかかるので、残留伸度を評価基準にする
方が簡単である。
屈折率や残留伸度で評価できる。製糸性の改善されたポ
リエステル糸の場合、鞘部のみの複屈折率を測定するの
はかなり手間がかかるので、残留伸度を評価基準にする
方が簡単である。
【００１８】本発明で得られたポリエステル繊維は、生
糸のままで、あるいは撚糸、仮撚加工糸として、パンス
ト、タイツ、水着、靴下などのストレッチ素材やインナ
ーウェア、スポーツウェア、ブラシ、キャンパスなどの
従来の用途、および裏地、スラックス、ブルゾン、ブラ
ウスなどの衣料用途や、リボン、テープ、ベルトなどの
資材用途に好適に用いることができる。
糸のままで、あるいは撚糸、仮撚加工糸として、パンス
ト、タイツ、水着、靴下などのストレッチ素材やインナ
ーウェア、スポーツウェア、ブラシ、キャンパスなどの
従来の用途、および裏地、スラックス、ブルゾン、ブラ
ウスなどの衣料用途や、リボン、テープ、ベルトなどの
資材用途に好適に用いることができる。
【００１９】
【実施例】以下、本発明を実施例を用いて詳細に説明す
る。なお、実施例中の測定方法は以下の方法を用いた。
る。なお、実施例中の測定方法は以下の方法を用いた。
【００２０】Ａ．極限粘度［η］ オルソクロロフェノール中２５℃で測定した。
【００２１】Ｂ．応力- 伸長曲線 オリエンテック社製引張試験機で試料長２００ｍｍ、引
張速度２００ｍｍ／分の条件で荷重−伸長曲線を求め
た。次に荷重値を初期の繊度で割り、それを引張り応力
とし、伸びを初期試料長で割り伸度とした。
張速度２００ｍｍ／分の条件で荷重−伸長曲線を求め
た。次に荷重値を初期の繊度で割り、それを引張り応力
とし、伸びを初期試料長で割り伸度とした。
【００２２】Ｃ．沸騰水収縮率 繊維をかせ取りし、９８℃の沸騰水に１５分間浸漬した
後、処理前後の寸法変化を測定し次の式から計算した。 沸騰水収縮率＝［（処理前長−処理後長）／処理前長］
×１００ Ｄ．繊維長手方向の周期斑 東レエンジニアリング社製連続熱収縮斑測定システムＦ
ＴＡ−５００により、測定温度１００℃で連続湿熱応力
を測定した。糸速度は１０ｍ／分、チャート速度は６ｃ
ｍ／分とした。
後、処理前後の寸法変化を測定し次の式から計算した。 沸騰水収縮率＝［（処理前長−処理後長）／処理前長］
×１００ Ｄ．繊維長手方向の周期斑 東レエンジニアリング社製連続熱収縮斑測定システムＦ
ＴＡ−５００により、測定温度１００℃で連続湿熱応力
を測定した。糸速度は１０ｍ／分、チャート速度は６ｃ
ｍ／分とした。
【００２３】実施例１ 極限粘度０．６３のＰＥＴとポリスチレン（旭化成社製
スタイロン６８５）を別々に溶融し、絶対濾過径１０μ
のステンレス製不織布フィルタにより濾過した後、ポリ
スチレンを芯、ＰＥＴを鞘の同心円上の芯鞘複合にし
て、孔数２４の口金１から吐出した。この時の複合比率
はポリスチレンが５重量％であった。紡糸温度は２９５
℃、吐出量は単糸繊度２ｄになるように調整した。吐出
した糸条は、図３に示すように、吐出後、室温の空気を
チムニー２から吹き出して冷却後、給油ガイド３により
給油、集束した。さらに交絡付与装置４により交絡を付
与して、第１引取ローラ５により表１に示す速度で引取
った。さらに第２引取ローラ６を経て、張力計７により
測定する巻取張力が一定となるように巻取機８の回転数
を制御して、繊維を巻取った。第１引取ローラ５と第２
引取ローラ６の速度は同一とし、紡糸速度として表１に
示す（実験Ｎｏ．１〜５）。紡糸速度６０００ｍ／分お
よび１００００ｍ／分で得られた繊維の応力−伸長曲線
を図１の曲線Ａおよび図２の曲線Ａ’にそれぞれ示し
た。また強度、伸度および沸騰水収縮率を表１に示す。
また、８錘で２４時間紡糸した時の糸切れ回数と、繊維
長手方向の周期斑も表３に併記した。
スタイロン６８５）を別々に溶融し、絶対濾過径１０μ
のステンレス製不織布フィルタにより濾過した後、ポリ
スチレンを芯、ＰＥＴを鞘の同心円上の芯鞘複合にし
て、孔数２４の口金１から吐出した。この時の複合比率
はポリスチレンが５重量％であった。紡糸温度は２９５
℃、吐出量は単糸繊度２ｄになるように調整した。吐出
した糸条は、図３に示すように、吐出後、室温の空気を
チムニー２から吹き出して冷却後、給油ガイド３により
給油、集束した。さらに交絡付与装置４により交絡を付
与して、第１引取ローラ５により表１に示す速度で引取
った。さらに第２引取ローラ６を経て、張力計７により
測定する巻取張力が一定となるように巻取機８の回転数
を制御して、繊維を巻取った。第１引取ローラ５と第２
引取ローラ６の速度は同一とし、紡糸速度として表１に
示す（実験Ｎｏ．１〜５）。紡糸速度６０００ｍ／分お
よび１００００ｍ／分で得られた繊維の応力−伸長曲線
を図１の曲線Ａおよび図２の曲線Ａ’にそれぞれ示し
た。また強度、伸度および沸騰水収縮率を表１に示す。
また、８錘で２４時間紡糸した時の糸切れ回数と、繊維
長手方向の周期斑も表３に併記した。
【００２４】表１から分かるようにポリスチレンをＰＥ
Ｔに複合させた場合、全紡糸速度領域にわたって残留伸
度向上の効果が得られる。また、応力−伸長曲線（図１
Ａ）から明らかなように紡糸速度６０００ｍ／分糸でも
未延伸糸である。また、図２Ａ’から紡糸速度１０００
０ｍ／分糸であっても、ＰＥＴ１００％の場合とは異な
り良好な強伸度特性を有していることが分かる。さらに
この紡糸速度領域では結晶化も進んでおり、延伸や熱処
理無しでそのままで実用に耐え得る繊維となっている。
Ｔに複合させた場合、全紡糸速度領域にわたって残留伸
度向上の効果が得られる。また、応力−伸長曲線（図１
Ａ）から明らかなように紡糸速度６０００ｍ／分糸でも
未延伸糸である。また、図２Ａ’から紡糸速度１０００
０ｍ／分糸であっても、ＰＥＴ１００％の場合とは異な
り良好な強伸度特性を有していることが分かる。さらに
この紡糸速度領域では結晶化も進んでおり、延伸や熱処
理無しでそのままで実用に耐え得る繊維となっている。
【００２５】実施例２ ポリスチレンをポリメチルメタクリレート（住友化学工
業社製スミペックスＬＧ）とした以外は実施例１と同様
の条件で溶融紡糸を行った（実験Ｎｏ．６〜１０）。強
度、伸度および沸騰水収縮率を表１に示す。ポリスチレ
ンの場合と同様に、全紡糸速度領域で残留伸度の増加す
る効果が現れた。
業社製スミペックスＬＧ）とした以外は実施例１と同様
の条件で溶融紡糸を行った（実験Ｎｏ．６〜１０）。強
度、伸度および沸騰水収縮率を表１に示す。ポリスチレ
ンの場合と同様に、全紡糸速度領域で残留伸度の増加す
る効果が現れた。
【００２６】比較例１ 実施例１で用いたＰＥＴの単独紡糸とした以外は実施例
１と同様の条件で溶融紡糸を行った（実験Ｎｏ１１〜１
５）。紡糸速度６０００ｍ／分および１００００ｍ／分
で得られた繊維の応力−伸長曲線を図１の曲線Ｂおよび
図２の曲線Ｂ’にそれぞれ示した。強度、伸度および沸
騰水収縮率を表１に示す。いずれも典型的なＰＥＴ繊維
の特性を示しており、紡糸速度６０００ｍ／分から結晶
化が起こっている。そして、紡糸速度１００００ｍ／分
糸ではポリスチレンおよびポリメチルメタクリレート複
合の場合とは異なり、実用に耐えない強伸度特性となっ
ている。
１と同様の条件で溶融紡糸を行った（実験Ｎｏ１１〜１
５）。紡糸速度６０００ｍ／分および１００００ｍ／分
で得られた繊維の応力−伸長曲線を図１の曲線Ｂおよび
図２の曲線Ｂ’にそれぞれ示した。強度、伸度および沸
騰水収縮率を表１に示す。いずれも典型的なＰＥＴ繊維
の特性を示しており、紡糸速度６０００ｍ／分から結晶
化が起こっている。そして、紡糸速度１００００ｍ／分
糸ではポリスチレンおよびポリメチルメタクリレート複
合の場合とは異なり、実用に耐えない強伸度特性となっ
ている。
【００２７】比較例２ ポリスチレンをポリエチレン（住友化学工業社製スミカ
セン−Ｌ）とした以外は実施例１と同様の条件で溶融紡
糸を行った（実験Ｎｏ．１６〜２０）。紡糸速度６００
０ｍ／分で得られた繊維の応力−伸長曲線を図１の曲線
Ｃに示す。強度、伸度および沸騰水収縮率を表１に示
す。この場合は伸長粘度の温度依存性から予想されたよ
うに、全紡糸速度領域でＰＥＴに比べ残留伸度が低下し
ており、かえって生産効率を低下させることになる。
セン−Ｌ）とした以外は実施例１と同様の条件で溶融紡
糸を行った（実験Ｎｏ．１６〜２０）。紡糸速度６００
０ｍ／分で得られた繊維の応力−伸長曲線を図１の曲線
Ｃに示す。強度、伸度および沸騰水収縮率を表１に示
す。この場合は伸長粘度の温度依存性から予想されたよ
うに、全紡糸速度領域でＰＥＴに比べ残留伸度が低下し
ており、かえって生産効率を低下させることになる。
【００２８】実施例３ ポリスチレンの複合比率を３〜１０重量％、紡糸速度を
６０００ｍ／分とした以外は実施例１と同様の条件で溶
融紡糸を行った（実験Ｎｏ．２１〜２３）。強度、伸度
および沸騰水収縮率を表１に示す。ポリスチレンの含有
量が多くなるほど、残留伸度増加および結晶化抑制効果
が大きいことが分かる。
６０００ｍ／分とした以外は実施例１と同様の条件で溶
融紡糸を行った（実験Ｎｏ．２１〜２３）。強度、伸度
および沸騰水収縮率を表１に示す。ポリスチレンの含有
量が多くなるほど、残留伸度増加および結晶化抑制効果
が大きいことが分かる。
【００２９】実施例４ 鞘部ポリエステルを極限粘度０．９８のポリブチレンテ
レフタレート、紡糸温度を２６０℃とした以外は実施例
１と同様の条件で溶融紡糸を行った（実験Ｎｏ．２４〜
２８）。強度、伸度および沸騰水収縮率を表２に示す。
鞘ポリマがＰＥＴの場合と同様に、全紡糸速度領域で残
留伸度の増加する効果が現れた。
レフタレート、紡糸温度を２６０℃とした以外は実施例
１と同様の条件で溶融紡糸を行った（実験Ｎｏ．２４〜
２８）。強度、伸度および沸騰水収縮率を表２に示す。
鞘ポリマがＰＥＴの場合と同様に、全紡糸速度領域で残
留伸度の増加する効果が現れた。
【００３０】比較例３ 実施例４で用いたポリブチレンテレフタレートの単独紡
糸とした以外は実施例４と同様の条件で紡糸を行った
（実験Ｎｏ．２９〜３３）。強度、伸度および沸騰水収
縮率を表２に示す。
糸とした以外は実施例４と同様の条件で紡糸を行った
（実験Ｎｏ．２９〜３３）。強度、伸度および沸騰水収
縮率を表２に示す。
【００３１】比較例４ 実施例１で使用したＰＥＴにポリスチレンを５重量％２
軸エクストルーダーで混練し、実施例１と同様の条件で
溶融紡糸を行った。８錘で２４時間紡糸した時の糸切れ
回数と、繊維長手方向の周期班を表３に示す（実験Ｎ
ｏ．３４〜３８）。複合に比べ、ブレンドの場合ポリマ
の混合ムラが大きくそれに起因する粘度ムラのため紡糸
が不調となり、糸切れが多発した。また、繊維長手方向
の周期斑も悪化した。
軸エクストルーダーで混練し、実施例１と同様の条件で
溶融紡糸を行った。８錘で２４時間紡糸した時の糸切れ
回数と、繊維長手方向の周期班を表３に示す（実験Ｎ
ｏ．３４〜３８）。複合に比べ、ブレンドの場合ポリマ
の混合ムラが大きくそれに起因する粘度ムラのため紡糸
が不調となり、糸切れが多発した。また、繊維長手方向
の周期斑も悪化した。
【００３２】
【表１】
【表２】
【表３】
【００３３】
【発明の効果】本発明の製糸性の改善されたポリエステ
ル繊維の製造方法を採用することにより、単位時間当た
りの吐出量を大幅に増加させることができるため生産性
が向上するとともに、従来技術の欠点である添加ポリマ
のブレンド斑に起因する糸斑や糸切れを克服できる。
ル繊維の製造方法を採用することにより、単位時間当た
りの吐出量を大幅に増加させることができるため生産性
が向上するとともに、従来技術の欠点である添加ポリマ
のブレンド斑に起因する糸斑や糸切れを克服できる。
【図１】 本発明方法で得られた繊維および比較例の応
力−伸長曲線を示す図である。
力−伸長曲線を示す図である。
【図２】 本発明方法でより得られた繊維および比較例
の応力−伸長曲線を示す図である。
の応力−伸長曲線を示す図である。
【図３】 溶融紡糸方法の一例を示す図である。
１：口金 ２：チムニー ３：給油ガイド ４：交絡付与装置 ５：第１引取ローラ ６：第２引取ローラ ７：張力計 ８：巻取機
Claims (3)
- 【請求項１】 ポリエステル繊維を溶融紡糸するに際し
て、芯部に芯成分ポリマとして伸長粘度の温度依存性が
ポリエステルより高いポリマをポリエステル繊維全体に
対し０．０１〜１５重量％配合することを特徴とする製
糸性の改善されたポリエステル繊維の製造方法。 - 【請求項２】 ポリエステルが実質的にポリエチレンテ
レフタレート、伸長粘度の温度依存性がポリエステルよ
り高いポリマがポリスチレン系ポリマ、ポリアクリレー
ト系ポリマ、アクリレート−スチレン共重合ポリマ、ま
たはメチルペンテン系ポリマから選ばれるポリマである
請求項１記載の製糸性の改善されたポリエステル繊維の
製造方法。 - 【請求項３】 紡糸速度が４０００〜１２０００ｍ／分
である請求項１または２のうち、いずれか１項記載の製
糸性の改善されたポリエステル繊維の製造方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04265095A JP3376744B2 (ja) | 1995-03-02 | 1995-03-02 | 製糸性の改善されたポリエステル繊維の製造方法 |
| KR1019960004888A KR100392965B1 (ko) | 1995-03-02 | 1996-02-27 | 폴리에스테르고배향미연신섬유및그제조방법 |
| US08/608,468 US5660804A (en) | 1995-03-02 | 1996-02-28 | Highly oriented undrawn polyester fibers and process for producing the same |
| TW085102328A TW312709B (ja) | 1995-03-02 | 1996-02-28 | |
| CN96107365A CN1069355C (zh) | 1995-03-02 | 1996-03-01 | 聚酯高定向未拉伸纤维及其制造方法 |
| DE69613609T DE69613609T2 (de) | 1995-03-02 | 1996-03-01 | Hochorientierte nichtverstreckte Polyesterfasern und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| EP96301407A EP0730049B1 (en) | 1995-03-02 | 1996-03-01 | Highly oriented undrawn polyester fibers and process for producing them |
| US08/843,009 US5849232A (en) | 1995-03-02 | 1997-04-11 | Process for producing highly oriented undrawn polyester fibers |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04265095A JP3376744B2 (ja) | 1995-03-02 | 1995-03-02 | 製糸性の改善されたポリエステル繊維の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08246247A true JPH08246247A (ja) | 1996-09-24 |
| JP3376744B2 JP3376744B2 (ja) | 2003-02-10 |
Family
ID=12641895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04265095A Expired - Lifetime JP3376744B2 (ja) | 1995-03-02 | 1995-03-02 | 製糸性の改善されたポリエステル繊維の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3376744B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6761970B2 (en) | 2001-07-30 | 2004-07-13 | Toray Industries, Inc. | Poly(lactic acid) fiber |
-
1995
- 1995-03-02 JP JP04265095A patent/JP3376744B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6761970B2 (en) | 2001-07-30 | 2004-07-13 | Toray Industries, Inc. | Poly(lactic acid) fiber |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3376744B2 (ja) | 2003-02-10 |
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