JPH0825113A - 耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット製切削工具 - Google Patents
耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット製切削工具Info
- Publication number
- JPH0825113A JPH0825113A JP18890694A JP18890694A JPH0825113A JP H0825113 A JPH0825113 A JP H0825113A JP 18890694 A JP18890694 A JP 18890694A JP 18890694 A JP18890694 A JP 18890694A JP H0825113 A JPH0825113 A JP H0825113A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- phase
- hard dispersed
- cored
- dispersed phase
- ticn
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 すぐれた耐摩耗性と靭性を有するＴｉＣＮ基
サーメット製切削工具を提供する。 【構成】 Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする金属
結合相：５〜３０容量％を含有し、残りが実質的に硬質
分散相からなるＴｉＣＮ基サーメットで構成された切削
工具において、前記硬質分散相を、（ａ）有芯２重相構
造および／または有芯３重相構造を有し、芯部が、（Ｔ
ｉ，Ｍ）ＣＮからなる硬質分散相、および（ａ' ）単一
相構造を有する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからなる硬質分散相
と、２５〜７０容量％の（ｂ）有芯２重相構造および／
または３重相構造を有し、芯部がＴｉＣＮからなる硬質
分散相、および必要に応じて（ｂ' ）単一相構造を有す
るＴｉＣＮからなる硬質分散相（上記ＭはＣｒおよび／
またはＶと、Ｔａ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｗ，およびＭｏのうち
の１種以上とからなる）で構成してなる。
サーメット製切削工具を提供する。 【構成】 Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする金属
結合相：５〜３０容量％を含有し、残りが実質的に硬質
分散相からなるＴｉＣＮ基サーメットで構成された切削
工具において、前記硬質分散相を、（ａ）有芯２重相構
造および／または有芯３重相構造を有し、芯部が、（Ｔ
ｉ，Ｍ）ＣＮからなる硬質分散相、および（ａ' ）単一
相構造を有する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからなる硬質分散相
と、２５〜７０容量％の（ｂ）有芯２重相構造および／
または３重相構造を有し、芯部がＴｉＣＮからなる硬質
分散相、および必要に応じて（ｂ' ）単一相構造を有す
るＴｉＣＮからなる硬質分散相（上記ＭはＣｒおよび／
またはＶと、Ｔａ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｗ，およびＭｏのうち
の１種以上とからなる）で構成してなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、すぐれた耐摩耗性を
有し、かつ靭性にもすぐれ、したがって、例えば鋼の連
続切削は勿論のこと、断続切削に用いた場合にも切刃に
欠損やチッピング（微小欠け）などの発生なく、すぐれ
た切削性能を長期に亘って発揮する炭窒化チタン（以
下、ＴｉＣＮで示す）基サーメット製切削工具に関する
ものである。
有し、かつ靭性にもすぐれ、したがって、例えば鋼の連
続切削は勿論のこと、断続切削に用いた場合にも切刃に
欠損やチッピング（微小欠け）などの発生なく、すぐれ
た切削性能を長期に亘って発揮する炭窒化チタン（以
下、ＴｉＣＮで示す）基サーメット製切削工具に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば特開昭６２−１７０４５２
号公報や特開昭６３−８３２４１号公報などに記載され
るように、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする金属
結合相：５〜３０容量％を含有し、残りが実質的に硬質
分散相からなり、かつ前記硬質分散相が、（ａ''） 有
芯２重相構造および／または有芯３重相構造を有し、か
つ芯部が、Ｔｉと、Ｔｉを除く周期律表の４ａ，５ａ，
および６ａ族元素のうちの１種以上との複合炭窒化物固
溶体〔以下、（Ｔｉ，Ｍ' ）ＣＮで示す］からなる硬質
分散相、（ａ''' ） 単一相構造を有する（Ｔｉ，Ｍ'
）ＣＮからなる硬質分散相、以上（ａ''）、あるいは
（ａ''）と（ａ''' ）からなるＴｉＣＮ基サーメットで
構成された切削工具が、例えば鋼などの連続切削や断続
切削に用いられている。
号公報や特開昭６３−８３２４１号公報などに記載され
るように、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする金属
結合相：５〜３０容量％を含有し、残りが実質的に硬質
分散相からなり、かつ前記硬質分散相が、（ａ''） 有
芯２重相構造および／または有芯３重相構造を有し、か
つ芯部が、Ｔｉと、Ｔｉを除く周期律表の４ａ，５ａ，
および６ａ族元素のうちの１種以上との複合炭窒化物固
溶体〔以下、（Ｔｉ，Ｍ' ）ＣＮで示す］からなる硬質
分散相、（ａ''' ） 単一相構造を有する（Ｔｉ，Ｍ'
）ＣＮからなる硬質分散相、以上（ａ''）、あるいは
（ａ''）と（ａ''' ）からなるＴｉＣＮ基サーメットで
構成された切削工具が、例えば鋼などの連続切削や断続
切削に用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
のＦＡ化および省力化に伴ない、切削工具にも一段と使
用寿命の延命化が求められているが、上記の従来ＴｉＣ
Ｎ基サーメット製切削工具は、すぐれた靭性を有するの
で、例えば鋼の断続切削で切刃に欠損やチッピングが発
生することはないが、摩耗進行が比較的早いために、短
時間の切削で使用寿命に至るのが現状である。
のＦＡ化および省力化に伴ない、切削工具にも一段と使
用寿命の延命化が求められているが、上記の従来ＴｉＣ
Ｎ基サーメット製切削工具は、すぐれた靭性を有するの
で、例えば鋼の断続切削で切刃に欠損やチッピングが発
生することはないが、摩耗進行が比較的早いために、短
時間の切削で使用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来ＴｉＣＮ基サーメッ
ト製切削工具に着目し、これのさらに一段の耐摩耗性向
上をはかるべく研究を行なった結果、上記の従来ＴｉＣ
Ｎ基サーメット製切削工具を構成するＴｉＣＮ基サーメ
ットにおける硬質分散相を、（ａ） 有芯２重相構造お
よび／または有芯３重相構造を有し、かつ芯部が、Ｔｉ
と、Ｃｒおよび／またはＶと、Ｔａ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｗ，
およびＭｏのうちの１種以上との複合炭窒化物固溶体
〔以下、（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮで示す〕からなる硬質分散
相、（ａ' ） 単一相構造を有する上記（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎからなる硬質分散相、以上（ａ）および（ａ' ）に特
定した上で、さらに硬質分散相として、（ｂ） 有芯２
重相構造および／または有芯３重相構造を有し、かつ芯
部がＴｉＣＮからなる硬質分散相、（ｂ' ） 単一相構
造を有するＴｉＣＮからなる硬質分散相、以上（ｂ）、
あるいは（ｂ）と（ｂ' ）を、全体に占める割合で、２
５〜７０容量％の割合で含有させると、この結果のＴｉ
ＣＮ基サーメットは、上記（ａ）＋（ａ' ）の硬質分散
相と、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする金属結合
相との共存によってもたらされるすぐれた靭性を具備し
た上で、上記（ｂ）または（ｂ）＋（ｂ' ）の硬質分散
相によって一段と高硬度をもつようになり、したがって
このＴｉＣＮ基サーメットで構成された切削工具は、断
続切削は勿論のこと、断続切削においても切刃に欠損や
チッピングの発生なく、かつ一段とすぐれた耐摩耗性を
発揮するという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、上記の従来ＴｉＣＮ基サーメッ
ト製切削工具に着目し、これのさらに一段の耐摩耗性向
上をはかるべく研究を行なった結果、上記の従来ＴｉＣ
Ｎ基サーメット製切削工具を構成するＴｉＣＮ基サーメ
ットにおける硬質分散相を、（ａ） 有芯２重相構造お
よび／または有芯３重相構造を有し、かつ芯部が、Ｔｉ
と、Ｃｒおよび／またはＶと、Ｔａ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｗ，
およびＭｏのうちの１種以上との複合炭窒化物固溶体
〔以下、（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮで示す〕からなる硬質分散
相、（ａ' ） 単一相構造を有する上記（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎからなる硬質分散相、以上（ａ）および（ａ' ）に特
定した上で、さらに硬質分散相として、（ｂ） 有芯２
重相構造および／または有芯３重相構造を有し、かつ芯
部がＴｉＣＮからなる硬質分散相、（ｂ' ） 単一相構
造を有するＴｉＣＮからなる硬質分散相、以上（ｂ）、
あるいは（ｂ）と（ｂ' ）を、全体に占める割合で、２
５〜７０容量％の割合で含有させると、この結果のＴｉ
ＣＮ基サーメットは、上記（ａ）＋（ａ' ）の硬質分散
相と、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする金属結合
相との共存によってもたらされるすぐれた靭性を具備し
た上で、上記（ｂ）または（ｂ）＋（ｂ' ）の硬質分散
相によって一段と高硬度をもつようになり、したがって
このＴｉＣＮ基サーメットで構成された切削工具は、断
続切削は勿論のこと、断続切削においても切刃に欠損や
チッピングの発生なく、かつ一段とすぐれた耐摩耗性を
発揮するという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成
分とする金属結合相：５〜３０容量％を含有し、残りが
実質的に硬質分散相からなるＴｉＣＮ基サーメットで構
成された切削工具において、上記硬質分散相を、（ａ）
有芯２重相構造および／または有芯３重相構造を有
し、かつ芯部が（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからなる硬質分散相、
（ａ' ） 単一相構造を有する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからな
る硬質分散相、（ｂ） 有芯２重相構造および／または
有芯３重相構造を有し、かつ芯部がＴｉＣＮからなる硬
質分散相、（ｂ' ） 単一相構造を有するＴｉＣＮから
なる硬質分散相、以上（ａ），（ａ' ），（ｂ），およ
び（ｂ' ）の硬質分散相において、（ａ）と（ａ' ）と
（ｂ）、あるいは（ａ）と（ａ' ）と（ｂ）と（ｂ' ）
の硬質分散相で構成し、かつ上記（ｂ）、あるいは
（ｂ）と（ｂ' ）の硬質分散相の割合を、全体に占める
割合で、２５〜７０容量％としてなる、すぐれた耐摩耗
性を有し、かつ靭性にもすぐれたＴｉＣＮ基サーメット
製切削工具に特徴を有するものである。
なされたものであって、Ｃｏおよび／またはＮｉを主成
分とする金属結合相：５〜３０容量％を含有し、残りが
実質的に硬質分散相からなるＴｉＣＮ基サーメットで構
成された切削工具において、上記硬質分散相を、（ａ）
有芯２重相構造および／または有芯３重相構造を有
し、かつ芯部が（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからなる硬質分散相、
（ａ' ） 単一相構造を有する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからな
る硬質分散相、（ｂ） 有芯２重相構造および／または
有芯３重相構造を有し、かつ芯部がＴｉＣＮからなる硬
質分散相、（ｂ' ） 単一相構造を有するＴｉＣＮから
なる硬質分散相、以上（ａ），（ａ' ），（ｂ），およ
び（ｂ' ）の硬質分散相において、（ａ）と（ａ' ）と
（ｂ）、あるいは（ａ）と（ａ' ）と（ｂ）と（ｂ' ）
の硬質分散相で構成し、かつ上記（ｂ）、あるいは
（ｂ）と（ｂ' ）の硬質分散相の割合を、全体に占める
割合で、２５〜７０容量％としてなる、すぐれた耐摩耗
性を有し、かつ靭性にもすぐれたＴｉＣＮ基サーメット
製切削工具に特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明の切削工具において、これ
を構成するＴｉＣＮ基サーメットの金属結合相の割合を
５〜３０容量％と限定したのは、その割合が５容量％未
満では所望の靭性を確保することができず、一方その割
合が３０容量％を越えると耐摩耗性が急激に低下するよ
うになるという理由によるものであり、また、上記
（ｂ）、あるいは（ｂ）と（ｂ' ）の硬質分散相の占め
る割合を２５〜７０容量％としたのは、その割合が２５
容量％未満では所望のすぐれた耐摩耗性を得ることがで
きず、一方その割合が７０容量％を越えると靭性が低
下、切刃に欠損やチッピングが発生し易くなるという理
由からである。
を構成するＴｉＣＮ基サーメットの金属結合相の割合を
５〜３０容量％と限定したのは、その割合が５容量％未
満では所望の靭性を確保することができず、一方その割
合が３０容量％を越えると耐摩耗性が急激に低下するよ
うになるという理由によるものであり、また、上記
（ｂ）、あるいは（ｂ）と（ｂ' ）の硬質分散相の占め
る割合を２５〜７０容量％としたのは、その割合が２５
容量％未満では所望のすぐれた耐摩耗性を得ることがで
きず、一方その割合が７０容量％を越えると靭性が低
下、切刃に欠損やチッピングが発生し易くなるという理
由からである。
【０００７】
【実施例】つぎに、この発明の切削工具を実施例により
具体的に説明する。原料粉末として、いずれも０．５〜
２μｍの範囲内の所定の平均粒径を有する（Ｔｉ，Ｗ）
ＣＮ〔重量比で（以下同じ）、ＴｉＣＮ／ＷＣ＝７０／
３０〕粉末、（Ｔｉ，Ｍｏ）ＣＮ〔ＴｉＣＮ／Ｍｏ2 Ｃ
＝７０／３０〕粉末、（Ｔｉ，Ｔａ）ＣＮ〔ＴｉＣＮ／
ＴａＣ＝７０／３０〕粉末、（Ｔｉ，Ｎｂ）ＣＮ〔Ｔｉ
ＣＮ／ＮｂＣ＝７０／３０〕粉末、（Ｔｉ，Ｖ）ＣＮ
〔ＴｉＣＮ／ＶＣ＝８０／２０〕粉末、（Ｔｉ，Ｚｒ）
ＣＮ〔ＴｉＣＮ／ＺｒＣ＝８０／２０〕粉末、（Ｔｉ，
Ｗ，Ｍｏ）ＣＮ〔ＴｉＣＮ／ＷＣ／Ｍｏ2 Ｃ＝６０／３
０／１０〕粉末、（Ｔｉ，Ｗ，Ｖ）ＣＮ〔ＴｉＣＮ／Ｗ
Ｃ／ＶＣ＝７０／２０／１０〕粉末、（Ｔｉ，Ｍｏ，Ｔ
ａ）ＣＮ〔ＴｉＣＮ／Ｍｏ2 Ｃ／ＴａＣ＝６０／２０／
２０〕粉末、（Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ）ＣＮ〔ＴｉＣＮ／Ｎｂ
Ｃ／ＶＣ＝７０／２０／１０〕粉末、さらにＷＣ粉末、
Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＮｂＣ粉末、ＶＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉
末、ＴａＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＣＮ粉末、ＮｂＣＮ
粉末、ＴｉＣＮ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意
し、これら原料粉末を表１，２に示される配合組成に配
合し、ボールミルにて７２時間湿式混合し、乾燥した
後、１．５ton ／cm2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、
ついで、この圧粉体を、（１） 常温から１１００℃ま
での昇温過程を０．０５〜０．１torrの窒素雰囲気と
し、１１００℃から１４２０〜１６００℃の範囲内の所
定の焼結温度までの昇温過程、前記焼結温度に１時間の
保持過程、および焼結温度保持終了から常温までの冷却
過程を４０〜１００torrの窒素雰囲気とした条件（以
下、窒素雰囲気焼結条件という）、（２） ０．０５〜
０．１torrの真空中、１４２０〜１５００℃の範囲内の
所定温度に１時間保持後冷却の条件（以下、真空焼結条
件という）、以上（１）または（２）の条件で焼結する
ことにより、いずれもＳＮＭＧ４３２の規格に則したス
ローアウエイチップ形状をもった本発明ＴｉＣＮ基サー
メット製切削工具（以下、本発明切削工具という）１〜
１０および比較ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具（以
下、比較切削工具という）１〜６をそれぞれ製造した。
具体的に説明する。原料粉末として、いずれも０．５〜
２μｍの範囲内の所定の平均粒径を有する（Ｔｉ，Ｗ）
ＣＮ〔重量比で（以下同じ）、ＴｉＣＮ／ＷＣ＝７０／
３０〕粉末、（Ｔｉ，Ｍｏ）ＣＮ〔ＴｉＣＮ／Ｍｏ2 Ｃ
＝７０／３０〕粉末、（Ｔｉ，Ｔａ）ＣＮ〔ＴｉＣＮ／
ＴａＣ＝７０／３０〕粉末、（Ｔｉ，Ｎｂ）ＣＮ〔Ｔｉ
ＣＮ／ＮｂＣ＝７０／３０〕粉末、（Ｔｉ，Ｖ）ＣＮ
〔ＴｉＣＮ／ＶＣ＝８０／２０〕粉末、（Ｔｉ，Ｚｒ）
ＣＮ〔ＴｉＣＮ／ＺｒＣ＝８０／２０〕粉末、（Ｔｉ，
Ｗ，Ｍｏ）ＣＮ〔ＴｉＣＮ／ＷＣ／Ｍｏ2 Ｃ＝６０／３
０／１０〕粉末、（Ｔｉ，Ｗ，Ｖ）ＣＮ〔ＴｉＣＮ／Ｗ
Ｃ／ＶＣ＝７０／２０／１０〕粉末、（Ｔｉ，Ｍｏ，Ｔ
ａ）ＣＮ〔ＴｉＣＮ／Ｍｏ2 Ｃ／ＴａＣ＝６０／２０／
２０〕粉末、（Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ）ＣＮ〔ＴｉＣＮ／Ｎｂ
Ｃ／ＶＣ＝７０／２０／１０〕粉末、さらにＷＣ粉末、
Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＮｂＣ粉末、ＶＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉
末、ＴａＣ粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＣＮ粉末、ＮｂＣＮ
粉末、ＴｉＣＮ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意
し、これら原料粉末を表１，２に示される配合組成に配
合し、ボールミルにて７２時間湿式混合し、乾燥した
後、１．５ton ／cm2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、
ついで、この圧粉体を、（１） 常温から１１００℃ま
での昇温過程を０．０５〜０．１torrの窒素雰囲気と
し、１１００℃から１４２０〜１６００℃の範囲内の所
定の焼結温度までの昇温過程、前記焼結温度に１時間の
保持過程、および焼結温度保持終了から常温までの冷却
過程を４０〜１００torrの窒素雰囲気とした条件（以
下、窒素雰囲気焼結条件という）、（２） ０．０５〜
０．１torrの真空中、１４２０〜１５００℃の範囲内の
所定温度に１時間保持後冷却の条件（以下、真空焼結条
件という）、以上（１）または（２）の条件で焼結する
ことにより、いずれもＳＮＭＧ４３２の規格に則したス
ローアウエイチップ形状をもった本発明ＴｉＣＮ基サー
メット製切削工具（以下、本発明切削工具という）１〜
１０および比較ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具（以
下、比較切削工具という）１〜６をそれぞれ製造した。
【０００８】ついで、この結果得られた各種の切削工具
について、これの任意個所を透過型電子顕微鏡により観
察し、画像に現われたそれぞれの硬質分散相の中心部の
全金属成分に占めるＴｉ含有量を測定すると共に、画像
解析装置を併用して、結合相と硬質分散相の割合、さら
に前記硬質分散相における上記（ａ），（ａ' ），
（ｂ），および（ｂ' ）のそれぞれのサーメット全体に
占める割合を測定した。この測定結果を表３〜６に示し
た。また、上記の各種切削工具について、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２７０）の長さ方
向等間隔３本縦溝入り丸棒、 切削速度：１５０ｍ／min.、 切込み：２．８mm、 送り：０．３mm／rev.、 切削時間：５分、 の条件での鋼の乾式断続切削試験、並びに、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２７０）の丸棒、 切削速度：２００ｍ／min.、 切込み：２mm、 送り：０．３mm／rev.、 切削時間：２０分、 の条件での鋼の乾式連続切削試験を行ない、いずれの試
験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結
果を表７に示した。
について、これの任意個所を透過型電子顕微鏡により観
察し、画像に現われたそれぞれの硬質分散相の中心部の
全金属成分に占めるＴｉ含有量を測定すると共に、画像
解析装置を併用して、結合相と硬質分散相の割合、さら
に前記硬質分散相における上記（ａ），（ａ' ），
（ｂ），および（ｂ' ）のそれぞれのサーメット全体に
占める割合を測定した。この測定結果を表３〜６に示し
た。また、上記の各種切削工具について、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２７０）の長さ方
向等間隔３本縦溝入り丸棒、 切削速度：１５０ｍ／min.、 切込み：２．８mm、 送り：０．３mm／rev.、 切削時間：５分、 の条件での鋼の乾式断続切削試験、並びに、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２７０）の丸棒、 切削速度：２００ｍ／min.、 切込み：２mm、 送り：０．３mm／rev.、 切削時間：２０分、 の条件での鋼の乾式連続切削試験を行ない、いずれの試
験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結
果を表７に示した。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表２】
【００１１】
【表３】
【００１２】
【表４】
【００１３】
【表５】
【００１４】
【表６】
【００１５】
【表７】
【００１６】
【発明の効果】表３〜７に示される結果から、いずれも
芯部が（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからなる有芯２重相構造および
／または有芯３重相構造を有する硬質分散相、あるいは
これと単一相構造を有する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからなる硬
質分散相で構成された比較切削工具１〜６に比して、本
発明切削工具１〜１０は、いずれもすぐれた靭性をもた
らす上記の芯部が（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからなる有芯２重相
構造および／または有芯３重相構造を有する硬質分散
相、これと単一相構造を有する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからな
る硬質分散相に加えて、芯部がＴｉＣＮからなる有芯２
重相構造および／または３重相構造を有する硬質分散
相、あるいはこれと単一相構造を有するＴｉＣＮからな
る硬質分散相の共存によって、断続切削および連続切削
のいずれの切断でも切刃に欠損やチッピングの発生な
く、すぐれた耐摩耗性を示すことが明らかである。上述
のように、この発明のＴｉＣＮ基サーメット製切削工具
は、すぐれた耐摩耗性と靭性を兼ね備えているので、連
続切削は勿論のこと、断続切削でも切刃に欠損やチッピ
ングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を示し、著しく長期
に亘ってすぐれた切削性能を発揮するのである。
芯部が（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからなる有芯２重相構造および
／または有芯３重相構造を有する硬質分散相、あるいは
これと単一相構造を有する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからなる硬
質分散相で構成された比較切削工具１〜６に比して、本
発明切削工具１〜１０は、いずれもすぐれた靭性をもた
らす上記の芯部が（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからなる有芯２重相
構造および／または有芯３重相構造を有する硬質分散
相、これと単一相構造を有する（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮからな
る硬質分散相に加えて、芯部がＴｉＣＮからなる有芯２
重相構造および／または３重相構造を有する硬質分散
相、あるいはこれと単一相構造を有するＴｉＣＮからな
る硬質分散相の共存によって、断続切削および連続切削
のいずれの切断でも切刃に欠損やチッピングの発生な
く、すぐれた耐摩耗性を示すことが明らかである。上述
のように、この発明のＴｉＣＮ基サーメット製切削工具
は、すぐれた耐摩耗性と靭性を兼ね備えているので、連
続切削は勿論のこと、断続切削でも切刃に欠損やチッピ
ングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を示し、著しく長期
に亘ってすぐれた切削性能を発揮するのである。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする
金属結合相：５〜３０容量％を含有し、残りが実質的に
硬質分散相からなる炭窒化チタン基サーメットで構成さ
れた切削工具において、上記硬質分散相を、 （ａ） 有芯２重相構造および／または有芯３重相構造
を有し、かつ芯部が、Ｔｉと、Ｃｒおよび／またはＶ
と、Ｔａ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｗ，およびＭｏのうちの１種以
上との複合炭窒化物固溶体からなる硬質分散相、 （ａ' ） 単一相構造を有し、かつＴｉと、Ｃｒおよび
／またはＶと、Ｔａ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｗ，およびＭｏのう
ちの１種以上との複合炭窒化物固溶体からなる硬質分散
相、 （ｂ） 有芯２重相構造および／または有芯３重相構造
を有し、かつ芯部が炭窒化チタンからなる硬質分散相、 以上（ａ），（ａ' ），および（ｂ）で構成し、上記
（ｂ）の硬質分散相の割合を、全体に占める割合で２５
〜７０容量％としたこと、を特徴とする耐摩耗性のすぐ
れた炭窒化チタン基サーメット製切削工具。 - 【請求項２】 Ｃｏおよび／またはＮｉを主成分とする
金属結合相：５〜３０容量％を含有し、残りが実質的に
硬質分散相からなる炭窒化チタン基サーメットで構成さ
れた切削工具において、上記硬質分散相を、 （ａ） 有芯２重相構造および／または有芯３重相構造
を有し、かつ芯部が、Ｔｉと、Ｃｒおよび／またはＶ
と、Ｔａ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｗ，およびＭｏのうちの１種以
上との複合炭窒化物固溶体からなる硬質分散相、 （ａ' ） 単一相構造を有し、かつＴｉと、Ｃｒおよび
／またはＶと、Ｔａ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｗ，およびＭｏのう
ちの１種以上との複合炭窒化物固溶体からなる硬質分散
相、 （ｂ） 有芯２重相構造および／または有芯３重相構造
を有し、かつ芯部が炭窒化チタンからなる硬質分散相、 （ｂ' ） 単一相構造を有する炭窒化チタンからなる硬
質分散相、 以上（ａ），（ａ' ），（ｂ），および（ｂ' ）で構成
し、上記（ｂ）および（ｂ' ）の硬質分散相の割合を、
全体に占める割合で２５〜７０容量％としたこと、を特
徴とする耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット
製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18890694A JP3493587B2 (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18890694A JP3493587B2 (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0825113A true JPH0825113A (ja) | 1996-01-30 |
| JP3493587B2 JP3493587B2 (ja) | 2004-02-03 |
Family
ID=16231961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18890694A Expired - Lifetime JP3493587B2 (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3493587B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000328169A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-11-28 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2000336450A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-05 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2000345275A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-12 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
-
1994
- 1994-07-19 JP JP18890694A patent/JP3493587B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000328169A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-11-28 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2000336450A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-05 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2000345275A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-12 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3493587B2 (ja) | 2004-02-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH10219385A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた複合サーメット製切削工具 | |
| JP3198680B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒化物基サーメット製切削工具 | |
| JP2616655B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット製切削工具 | |
| JPH10110234A (ja) | 耐欠損性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット製切削工具 | |
| JPH0825113A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット製切削工具 | |
| JP2697553B2 (ja) | 靭性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット製切削工具 | |
| JPH0681072A (ja) | 炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP3161346B2 (ja) | すぐれた耐摩耗性と耐チッピング性を有する炭窒化チタン基サーメット製スローアウエイ型切削チップ | |
| JP3483162B2 (ja) | 靭性および耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット製切削工具 | |
| JPH0598384A (ja) | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP3227751B2 (ja) | 耐酸化性のすぐれたＴｉ系炭窒硼酸化物基サーメット製切削工具 | |
| JP3227774B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒硼酸化物基サーメット製切削工具 | |
| JPH07224346A (ja) | 靭性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット | |
| JP2503770B2 (ja) | 切削工具用炭化タングステン基超硬合金 | |
| JP3264064B2 (ja) | 高速フライス切削用サーメット製切削工具 | |
| JP2621301B2 (ja) | 炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH10298694A (ja) | 耐摩耗性のすぐれたサーメット製切削工具 | |
| JPH11229068A (ja) | 耐摩耗性にすぐれた炭窒化チタン系サーメット製切削工具 | |
| JP4154643B2 (ja) | 高速切削加工で外周刃がすぐれた耐チッピング性を発揮する超硬合金製スクエアエンドミル | |
| JPS6279904A (ja) | サ−メツト製切削チツプ | |
| JP3223626B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれた炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2000288820A (ja) | 高送り切削で、切削面粗さの低下なく、すぐれた耐摩耗性を発揮する正面フライス工具 | |
| JPH08246090A (ja) | 靱性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット | |
| JPS5852552B2 (ja) | 切削工具用強靭サ−メット | |
| JPS6334217B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020702 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071121 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081121 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081121 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091121 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091121 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101121 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101121 Year of fee payment: 7 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101121 Year of fee payment: 7 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101121 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111121 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121121 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121121 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131121 Year of fee payment: 10 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |