JPH08257588A - 有機性排液の嫌気性処理方法 - Google Patents
有機性排液の嫌気性処理方法Info
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- JPH08257588A JPH08257588A JP6833395A JP6833395A JPH08257588A JP H08257588 A JPH08257588 A JP H08257588A JP 6833395 A JP6833395 A JP 6833395A JP 6833395 A JP6833395 A JP 6833395A JP H08257588 A JPH08257588 A JP H08257588A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 有機性排液を酸生成工程とメタン生成工程と
に分離して嫌気性処理するに際し、ｐＨ調整に使用する
アルカリの量を少なくし、しかも簡単な操作により、か
つ低コストで安定して有機物を除去する。 【構成】 被処理液６を酸生成槽１に導入して酸を生成
させた後、脱炭酸槽２に導入し、空気を曝気して脱炭酸
し、次にｐＨ調整槽３に導入し、アルカリ２２を添加し
てｐＨ調整した後、メタン生成槽４でメタン生成を行
う。このとき、被処理液６の流量を流量計１５で測定
し、その値に応じてブロワ１２を制御し、過曝気を防止
する。
に分離して嫌気性処理するに際し、ｐＨ調整に使用する
アルカリの量を少なくし、しかも簡単な操作により、か
つ低コストで安定して有機物を除去する。 【構成】 被処理液６を酸生成槽１に導入して酸を生成
させた後、脱炭酸槽２に導入し、空気を曝気して脱炭酸
し、次にｐＨ調整槽３に導入し、アルカリ２２を添加し
てｐＨ調整した後、メタン生成槽４でメタン生成を行
う。このとき、被処理液６の流量を流量計１５で測定
し、その値に応じてブロワ１２を制御し、過曝気を防止
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は有機性排液を酸生成工程
とメタン生成工程とに分離して処理する嫌気性処理方
法、さらに詳しくは処理負荷量が変動する場合の処理に
好適な嫌気性処理方法に関するものである。
とメタン生成工程とに分離して処理する嫌気性処理方
法、さらに詳しくは処理負荷量が変動する場合の処理に
好適な嫌気性処理方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】有機性排液の処理方法として、酸生成工
程およびメタン生成工程で処理する嫌気性処理方法があ
る。最近の嫌気性処理技術は、従来のし尿や汚泥の嫌気
性消化とは大幅に異なり、高負荷、高効率の方向に進み
つつある。また処理方式も、安定処理を可能とするた
め、従来の一相方式（酸生成反応とメタン生成反応の混
合系）から、酸生成工程とメタン生成工程を分離した二
相方式に転換されつつある。
程およびメタン生成工程で処理する嫌気性処理方法があ
る。最近の嫌気性処理技術は、従来のし尿や汚泥の嫌気
性消化とは大幅に異なり、高負荷、高効率の方向に進み
つつある。また処理方式も、安定処理を可能とするた
め、従来の一相方式（酸生成反応とメタン生成反応の混
合系）から、酸生成工程とメタン生成工程を分離した二
相方式に転換されつつある。
【０００３】ところが、このような二相方式の処理で
は、反応槽のｐＨを調整するためのアルカリ使用量が増
加する。従来の一相方式で負荷を低く設定して運転する
場合には、酸生成反応で生じた酢酸、プロピオン酸、乳
酸などの有機酸は直ちにメタン生成反応により分解され
るため、正常な運転においては、反応槽内に有機酸が残
留することはなく、従って反応槽内液を中和する必要も
ない。
は、反応槽のｐＨを調整するためのアルカリ使用量が増
加する。従来の一相方式で負荷を低く設定して運転する
場合には、酸生成反応で生じた酢酸、プロピオン酸、乳
酸などの有機酸は直ちにメタン生成反応により分解され
るため、正常な運転においては、反応槽内に有機酸が残
留することはなく、従って反応槽内液を中和する必要も
ない。
【０００４】しかし、二相方式でメタン生成工程を高負
荷で運転する場合には、メタン生成工程に流入する液の
有機酸濃度が高いため、ｐＨが４〜５、時には４以下の
状態でメタン生成汚泥に接触する。メタン生成汚泥の最
適ｐＨは６〜８であるため、メタン生成汚泥に分解され
やすい有機酸でも、低いｐＨにおいてはメタン生成汚泥
の活性を低下させる結果となる。
荷で運転する場合には、メタン生成工程に流入する液の
有機酸濃度が高いため、ｐＨが４〜５、時には４以下の
状態でメタン生成汚泥に接触する。メタン生成汚泥の最
適ｐＨは６〜８であるため、メタン生成汚泥に分解され
やすい有機酸でも、低いｐＨにおいてはメタン生成汚泥
の活性を低下させる結果となる。
【０００５】そこで通常は、メタン生成槽に流入する直
前で水酸化ナトリウム等のアルカリを注入してｐＨ６付
近まで調整しているが、アルカリの使用量が多く、処理
コストを増大させることになる。
前で水酸化ナトリウム等のアルカリを注入してｐＨ６付
近まで調整しているが、アルカリの使用量が多く、処理
コストを増大させることになる。
【０００６】このような点を改善するため、メタン生成
工程から流出する処理液の一部を酸生成工程に返送する
とともに、酸生成槽の槽内液に空気を曝気して脱炭酸す
る有機性排液の嫌気性処理方法が提案されている（特開
平５−２７７４８６号）。しかし、この方法では有機性
排液の処理負荷量が低下した場合または負荷が停止した
場合、酸生成槽の槽内液中の還元性物質濃度が低下し、
相対的に過曝気状態になって溶存酸素濃度が高くなり、
このため酸生成菌およびメタン生成菌の活性が低下し
て、安定した処理が行えなくなりやすい。
工程から流出する処理液の一部を酸生成工程に返送する
とともに、酸生成槽の槽内液に空気を曝気して脱炭酸す
る有機性排液の嫌気性処理方法が提案されている（特開
平５−２７７４８６号）。しかし、この方法では有機性
排液の処理負荷量が低下した場合または負荷が停止した
場合、酸生成槽の槽内液中の還元性物質濃度が低下し、
相対的に過曝気状態になって溶存酸素濃度が高くなり、
このため酸生成菌およびメタン生成菌の活性が低下し
て、安定した処理が行えなくなりやすい。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、メタ
ン生成工程の処理液を酸生成工程に返送して嫌気性処理
する方法において、アルカリ使用量を少なくすることが
でき、しかも簡単な操作により、かつ低コストで安定し
て有機物を除去することができる有機性排液の嫌気性処
理方法を提案することである。
ン生成工程の処理液を酸生成工程に返送して嫌気性処理
する方法において、アルカリ使用量を少なくすることが
でき、しかも簡単な操作により、かつ低コストで安定し
て有機物を除去することができる有機性排液の嫌気性処
理方法を提案することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、有機性排液を
酸生成菌と接触させて酸を生成する酸生成工程と、この
酸生成工程で得られる酸生成液を曝気して脱炭酸する脱
炭酸工程と、この脱炭酸工程で脱炭酸した脱炭酸液をメ
タン生成菌と接触させてメタンを生成するメタン生成工
程と、このメタン生成工程から流出する処理液の一部を
酸生成工程に返送する返送工程とを含む有機性排液の嫌
気性処理方法において、有機性排液の処理負荷量の変動
または酸生成液のｐＨの変動に応じて、脱炭酸工程にお
ける曝気量を調整することを特徴とする有機性排液の嫌
気性処理方法である。
酸生成菌と接触させて酸を生成する酸生成工程と、この
酸生成工程で得られる酸生成液を曝気して脱炭酸する脱
炭酸工程と、この脱炭酸工程で脱炭酸した脱炭酸液をメ
タン生成菌と接触させてメタンを生成するメタン生成工
程と、このメタン生成工程から流出する処理液の一部を
酸生成工程に返送する返送工程とを含む有機性排液の嫌
気性処理方法において、有機性排液の処理負荷量の変動
または酸生成液のｐＨの変動に応じて、脱炭酸工程にお
ける曝気量を調整することを特徴とする有機性排液の嫌
気性処理方法である。
【０００９】本発明において処理対象となる有機性排液
としては、有機物が含まれていて、嫌気性処理が可能な
ものであればよく、ＣＯＤcr１０００〜３００００ｍｇ
／ｌ程度のものが好ましいが、これより高濃度または低
濃度のものも処理可能である。このような有機性排液の
例としては、食品工場排液、紙パルプ工場排液その他の
産業排液、下水、し尿、汚泥、これらを処理した排液な
どがあげられる。
としては、有機物が含まれていて、嫌気性処理が可能な
ものであればよく、ＣＯＤcr１０００〜３００００ｍｇ
／ｌ程度のものが好ましいが、これより高濃度または低
濃度のものも処理可能である。このような有機性排液の
例としては、食品工場排液、紙パルプ工場排液その他の
産業排液、下水、し尿、汚泥、これらを処理した排液な
どがあげられる。
【００１０】本発明の嫌気性処理方法は、酸生成工程と
メタン生成工程とを分離して行う。酸生成工程では、有
機性排液を酸生成槽に導入し、酸生成菌と接触させて酸
を生成させる。
メタン生成工程とを分離して行う。酸生成工程では、有
機性排液を酸生成槽に導入し、酸生成菌と接触させて酸
を生成させる。
【００１１】本発明では酸生成工程で得られる酸生成液
を曝気して脱炭酸する。この場合、有機性排液の負荷変
動または酸生成液のｐＨの変動に応じて曝気量を調整す
る。処理負荷量の変動は、酸生成槽に導入する有機性排
液の流量を流量計で検出することにより、または給液ポ
ンプのＯＮ／ＯＦＦから把握することができる。そして
処理負荷量が減少またはゼロになった場合は、曝気量を
低減するかまたは曝気を停止する。また処理負荷量が増
加した場合は、曝気を再開するか曝気量を増加する。た
だし、曝気量の上限は曝気による脱炭酸効果が得られる
上限であり、処理負荷量の増加とは必ずしも比例しな
い。具体的には、処理負荷量の変動に応じて、酸生成液
１ｍ3に対して０〜５０ｍ3／ｈｒの範囲の空気を曝気す
る。５０ｍ 3／ｈｒを超えて曝気してもそれ以上の脱炭
酸効果は小さく、逆に溶存酸素濃度または酸化還元電位
が上昇し、酸生成菌、メタン生成菌の活性の低下を招く
ので好ましくない。
を曝気して脱炭酸する。この場合、有機性排液の負荷変
動または酸生成液のｐＨの変動に応じて曝気量を調整す
る。処理負荷量の変動は、酸生成槽に導入する有機性排
液の流量を流量計で検出することにより、または給液ポ
ンプのＯＮ／ＯＦＦから把握することができる。そして
処理負荷量が減少またはゼロになった場合は、曝気量を
低減するかまたは曝気を停止する。また処理負荷量が増
加した場合は、曝気を再開するか曝気量を増加する。た
だし、曝気量の上限は曝気による脱炭酸効果が得られる
上限であり、処理負荷量の増加とは必ずしも比例しな
い。具体的には、処理負荷量の変動に応じて、酸生成液
１ｍ3に対して０〜５０ｍ3／ｈｒの範囲の空気を曝気す
る。５０ｍ 3／ｈｒを超えて曝気してもそれ以上の脱炭
酸効果は小さく、逆に溶存酸素濃度または酸化還元電位
が上昇し、酸生成菌、メタン生成菌の活性の低下を招く
ので好ましくない。
【００１２】本発明では、処理負荷量の変動に応じて曝
気量を調整する代りに、酸生成液のｐＨの変動に応じて
曝気量を調整することもできる。酸生成液のｐＨの変動
はｐＨ検出装置により把握することができ、ｐＨが所定
の値に接近しまたはその値より大きくなった場合は、曝
気量を低減または停止する。またｐＨが所定の値より小
さくなった場合は曝気を再開するかまたは曝気量を増加
する。
気量を調整する代りに、酸生成液のｐＨの変動に応じて
曝気量を調整することもできる。酸生成液のｐＨの変動
はｐＨ検出装置により把握することができ、ｐＨが所定
の値に接近しまたはその値より大きくなった場合は、曝
気量を低減または停止する。またｐＨが所定の値より小
さくなった場合は曝気を再開するかまたは曝気量を増加
する。
【００１３】前記処理負荷量の変動に応じた曝気量の調
整と、酸生成液のｐＨの変動に応じた曝気量の調整とは
実質的には同じ内容の操作である。すなわち負荷量が多
いときは多量の有機酸が生成してｐＨが低下し、また負
荷量が少ないときは少量の有機酸しか生成しないのでｐ
Ｈ低下は小さい。このため負荷量が大きく、ｐＨが低下
するときに多量の曝気を行えば、脱炭酸が起こるため中
和に要するアルカリの使用量は少なくなる。この場合曝
気により溶解する酸素は液中の還元性物質によって除去
される。負荷量が少なくｐＨが低下しないときは、還元
性物質も少ないため、曝気量を少なくし、または停止す
ることにより、過曝気を防止する。
整と、酸生成液のｐＨの変動に応じた曝気量の調整とは
実質的には同じ内容の操作である。すなわち負荷量が多
いときは多量の有機酸が生成してｐＨが低下し、また負
荷量が少ないときは少量の有機酸しか生成しないのでｐ
Ｈ低下は小さい。このため負荷量が大きく、ｐＨが低下
するときに多量の曝気を行えば、脱炭酸が起こるため中
和に要するアルカリの使用量は少なくなる。この場合曝
気により溶解する酸素は液中の還元性物質によって除去
される。負荷量が少なくｐＨが低下しないときは、還元
性物質も少ないため、曝気量を少なくし、または停止す
ることにより、過曝気を防止する。
【００１４】なお、脱炭酸する液の溶存酸素濃度または
酸化還元電位を測定し、これらの値の変動に応じて曝気
量を調整することも考えられるが、溶存酸素濃度計また
は酸化還元電位計の設備コストおよび維持コストが高く
なるため現実的でない。
酸化還元電位を測定し、これらの値の変動に応じて曝気
量を調整することも考えられるが、溶存酸素濃度計また
は酸化還元電位計の設備コストおよび維持コストが高く
なるため現実的でない。
【００１５】曝気は酸生成槽内で行うこともできるし、
酸生成槽とは別に脱炭酸槽を設け、この脱炭酸槽に酸生
成液を一部づつ導入して行うこともできる。前者の場合
はコスト面で最も有利であり、後者の場合は、酸生成菌
の活性に及ぼす曝気の影響を排除することができ、これ
により最も安定して酸生成反応を行うことができる。
酸生成槽とは別に脱炭酸槽を設け、この脱炭酸槽に酸生
成液を一部づつ導入して行うこともできる。前者の場合
はコスト面で最も有利であり、後者の場合は、酸生成菌
の活性に及ぼす曝気の影響を排除することができ、これ
により最も安定して酸生成反応を行うことができる。
【００１６】上記のように曝気量を調整して脱炭酸する
ことにより、過曝気が防止され、これにより嫌気性微生
物である酸生成菌およびメタン生成菌の活性の低下を防
止して、安定して有機物の除去を行うことができる。ま
た脱炭酸によりｐＨ調整用のアルカリの使用量を少なく
することができる。すなわちｐＨ調整用のアルカリは、
酸生成反応で生じた有機酸の中和以外に、液中に溶解し
ている炭酸の中和にも消費される。従って炭酸を曝気に
より除去することにより、ｐＨ調整用のアルカリの量は
低減できる。この場合曝気により、メタン生成工程から
流出する処理液の返送により持込まれる炭酸および酸生
成槽内での有機酸生成反応に伴ない生じた炭酸は除去さ
れ、アルカリの消費は少なくなる。
ことにより、過曝気が防止され、これにより嫌気性微生
物である酸生成菌およびメタン生成菌の活性の低下を防
止して、安定して有機物の除去を行うことができる。ま
た脱炭酸によりｐＨ調整用のアルカリの使用量を少なく
することができる。すなわちｐＨ調整用のアルカリは、
酸生成反応で生じた有機酸の中和以外に、液中に溶解し
ている炭酸の中和にも消費される。従って炭酸を曝気に
より除去することにより、ｐＨ調整用のアルカリの量は
低減できる。この場合曝気により、メタン生成工程から
流出する処理液の返送により持込まれる炭酸および酸生
成槽内での有機酸生成反応に伴ない生じた炭酸は除去さ
れ、アルカリの消費は少なくなる。
【００１７】なお、曝気を行うことにより、臭気を含む
排ガスが発生するが、通常酸生成槽は完全に密閉構造と
され、発生する臭気ガスは脱臭処理しているため、新た
に曝気を行っても、臭気対策上、問題は生じない。また
脱炭酸槽の場合も完全密閉構造のものを採用して同様の
脱臭処理を行うことにより、臭気の問題は生じない。
排ガスが発生するが、通常酸生成槽は完全に密閉構造と
され、発生する臭気ガスは脱臭処理しているため、新た
に曝気を行っても、臭気対策上、問題は生じない。また
脱炭酸槽の場合も完全密閉構造のものを採用して同様の
脱臭処理を行うことにより、臭気の問題は生じない。
【００１８】脱炭酸した脱炭酸液はｐＨ調整工程を経た
のちメタン生成槽に導入し、メタン生成菌と接触させて
メタンを生成させる。このメタン生成工程の槽負荷は５
〜１５ｋｇＣＯＤcr／ｍ3ｄ、滞留時間は５〜７２時間
とするのが好ましい。本発明では、前記のように曝気量
が調整されて過曝気が防止されているので、メタン生成
菌の活性は高く維持され、安定してメタン生成反応が進
行する。
のちメタン生成槽に導入し、メタン生成菌と接触させて
メタンを生成させる。このメタン生成工程の槽負荷は５
〜１５ｋｇＣＯＤcr／ｍ3ｄ、滞留時間は５〜７２時間
とするのが好ましい。本発明では、前記のように曝気量
が調整されて過曝気が防止されているので、メタン生成
菌の活性は高く維持され、安定してメタン生成反応が進
行する。
【００１９】メタン生成工程から流出する処理液、すな
わち嫌気性処理液の一部は酸生成工程に返送する。嫌気
性処理液中には、ｐＨ調整工程で添加されたアルカリ成
分が含まれている。これを返送することにより、酸生成
槽内のｐＨの低下を防止することが可能となる。酸生成
工程に返送する処理液の流量は、酸生成工程に流入する
被処理液の水量の２０〜１００容量％が適当であり、当
然、返送流量が多いほどｐＨ低下防止効果は高くなる。
また嫌気性処理液を酸生成工程に返送することにより、
処理液中に流出する有機酸生成菌が絶えず酸生成工程に
供給される。この菌の供給により、酸生成反応が安定化
され、水量や負荷変動に対応した処理が可能となる。
わち嫌気性処理液の一部は酸生成工程に返送する。嫌気
性処理液中には、ｐＨ調整工程で添加されたアルカリ成
分が含まれている。これを返送することにより、酸生成
槽内のｐＨの低下を防止することが可能となる。酸生成
工程に返送する処理液の流量は、酸生成工程に流入する
被処理液の水量の２０〜１００容量％が適当であり、当
然、返送流量が多いほどｐＨ低下防止効果は高くなる。
また嫌気性処理液を酸生成工程に返送することにより、
処理液中に流出する有機酸生成菌が絶えず酸生成工程に
供給される。この菌の供給により、酸生成反応が安定化
され、水量や負荷変動に対応した処理が可能となる。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。図
１および図２はそれぞれ別の実施例の嫌気性処理方法を
示すフロー図であり、図１は処理負荷量の変動に応じて
曝気量を調整する例、図２は酸生成液のｐＨの変動に応
じて曝気量を調整する例を示している。図１において、
１は酸生成槽、２は脱炭酸槽、３はｐＨ調整槽、４はＵ
ＡＳＢ型のメタン生成槽である。
１および図２はそれぞれ別の実施例の嫌気性処理方法を
示すフロー図であり、図１は処理負荷量の変動に応じて
曝気量を調整する例、図２は酸生成液のｐＨの変動に応
じて曝気量を調整する例を示している。図１において、
１は酸生成槽、２は脱炭酸槽、３はｐＨ調整槽、４はＵ
ＡＳＢ型のメタン生成槽である。
【００２１】図１のフローによる処理方法では、給液ポ
ンプ５を駆動して被処理液６を酸生成槽１に導入し、攪
拌機７により攪拌しながら槽内の酸生成菌と混合し、嫌
気性処理の酸生成工程を行う。酸生成液１１の一部は脱
炭酸槽２に導入し、ブロワ１２から散気装置１３に空気
を送って曝気し、脱炭酸を行う。排ガス１４は脱臭装置
（図示せず）に導いて脱臭する。
ンプ５を駆動して被処理液６を酸生成槽１に導入し、攪
拌機７により攪拌しながら槽内の酸生成菌と混合し、嫌
気性処理の酸生成工程を行う。酸生成液１１の一部は脱
炭酸槽２に導入し、ブロワ１２から散気装置１３に空気
を送って曝気し、脱炭酸を行う。排ガス１４は脱臭装置
（図示せず）に導いて脱臭する。
【００２２】このとき、被処理液６の流量を流量計１５
で検出し、この値を制御装置１６に出力する。制御装置
１６ではこの値に応じて、脱炭酸槽２内の槽内液の溶存
酸素濃度または酸化還元電位が上昇しないような曝気空
気量を演算し、この信号をブロワ１２に出力して散気装
置１３から曝気する空気量を調整する。すなわち、被処
理液６の流量が所定値よりも小さくなった場合またはゼ
ロになった場合、曝気空気量を低減またはゼロに調整す
る。また被処理液６の導入が再開または流量が増加した
場合、曝気を再開または曝気空気量を増加させるように
調整する。このようにして脱炭酸することにより、ｐＨ
調整槽３において添加するアルカリの使用量を少なくす
ることができるとともに、被処理液６の処理負荷量が変
動する場合でも、後工程のメタン生成工程を安定して行
うことができる。また酸生成工程と脱炭酸工程とを別々
の槽で行っているので、曝気が酸生成反応に悪影響を及
ぼすことはなく、安定して酸生成反応が行われる。
で検出し、この値を制御装置１６に出力する。制御装置
１６ではこの値に応じて、脱炭酸槽２内の槽内液の溶存
酸素濃度または酸化還元電位が上昇しないような曝気空
気量を演算し、この信号をブロワ１２に出力して散気装
置１３から曝気する空気量を調整する。すなわち、被処
理液６の流量が所定値よりも小さくなった場合またはゼ
ロになった場合、曝気空気量を低減またはゼロに調整す
る。また被処理液６の導入が再開または流量が増加した
場合、曝気を再開または曝気空気量を増加させるように
調整する。このようにして脱炭酸することにより、ｐＨ
調整槽３において添加するアルカリの使用量を少なくす
ることができるとともに、被処理液６の処理負荷量が変
動する場合でも、後工程のメタン生成工程を安定して行
うことができる。また酸生成工程と脱炭酸工程とを別々
の槽で行っているので、曝気が酸生成反応に悪影響を及
ぼすことはなく、安定して酸生成反応が行われる。
【００２３】脱炭酸液２１はｐＨ調整槽３に導入し、ア
ルカリ（例えば水酸化ナトリウム）２２を添加してｐＨ
調整する。このとき、ｐＨ調整槽３の槽内液のｐＨをｐ
Ｈ検出装置２３で検出し、このｐＨ値を制御装置１６に
出力する。制御装置１６では、このｐＨ値から添加する
アルカリ量を演算し、この添加量となるようにバルブ２
４に対して制御信号を出力し、アルカリの添加量を調整
する。ｐＨ調整範囲は、メタン生成菌の活動に適当であ
るとされているｐＨ６〜８とするのが好ましい。この場
合、アルカリ２２を添加する液は脱炭酸されているの
で、アルカリの添加量は少なくて済む。
ルカリ（例えば水酸化ナトリウム）２２を添加してｐＨ
調整する。このとき、ｐＨ調整槽３の槽内液のｐＨをｐ
Ｈ検出装置２３で検出し、このｐＨ値を制御装置１６に
出力する。制御装置１６では、このｐＨ値から添加する
アルカリ量を演算し、この添加量となるようにバルブ２
４に対して制御信号を出力し、アルカリの添加量を調整
する。ｐＨ調整範囲は、メタン生成菌の活動に適当であ
るとされているｐＨ６〜８とするのが好ましい。この場
合、アルカリ２２を添加する液は脱炭酸されているの
で、アルカリの添加量は少なくて済む。
【００２４】ｐＨ調整液２５はポンプ２６によりＵＡＳ
Ｂ型のメタン生成槽４の底部に連続的に供給し、グラニ
ュール汚泥２７中のメタン生成菌によりメタン発酵させ
る。メタン生成工程により処理された処理液２８の一部
は循環ポンプ２９により返送液３０として酸生成槽１に
返送し、残部は系外へ排出する。メタン生成工程で発生
した消化ガス（メタンガス）３１はガス貯槽（図示せ
ず）に送る。この場合、脱炭酸槽２における曝気空気量
が調整されて嫌気性が維持されているため、メタン生成
槽４内のメタン生成菌の活性は高く維持され、これによ
り安定してメタン生成が行われる。
Ｂ型のメタン生成槽４の底部に連続的に供給し、グラニ
ュール汚泥２７中のメタン生成菌によりメタン発酵させ
る。メタン生成工程により処理された処理液２８の一部
は循環ポンプ２９により返送液３０として酸生成槽１に
返送し、残部は系外へ排出する。メタン生成工程で発生
した消化ガス（メタンガス）３１はガス貯槽（図示せ
ず）に送る。この場合、脱炭酸槽２における曝気空気量
が調整されて嫌気性が維持されているため、メタン生成
槽４内のメタン生成菌の活性は高く維持され、これによ
り安定してメタン生成が行われる。
【００２５】なお、脱炭酸槽２を省略し、脱炭酸処理を
酸生成槽１内で行うこともできる。この場合でも、処理
負荷量の変動に応じて曝気空気量が調整されているた
め、安定した酸生成反応が行われる。またメタン生成槽
４としてはＵＡＳＢ型以外のものを採用することもでき
る。さらに被処理液６の流量を測定する代わりに、給液
ポンプ５のＯＮ／ＯＦＦに応じて曝気をＯＮ／ＯＦＦに
するように構成することもできる。
酸生成槽１内で行うこともできる。この場合でも、処理
負荷量の変動に応じて曝気空気量が調整されているた
め、安定した酸生成反応が行われる。またメタン生成槽
４としてはＵＡＳＢ型以外のものを採用することもでき
る。さらに被処理液６の流量を測定する代わりに、給液
ポンプ５のＯＮ／ＯＦＦに応じて曝気をＯＮ／ＯＦＦに
するように構成することもできる。
【００２６】図２のフローによる処理方法では、酸生成
槽１の槽内液のｐＨをｐＨ検出装置３２により検出し、
このｐＨ値に基づいて散気装置１３から曝気する空気量
を調整する。具体的には、検出ｐＨ値とｐＨ調整槽３に
おけるｐＨ設定値との差が０．５以内の場合は、曝気量
を低減または停止するのが好ましい。またｐＨの差が
０．５より大きい場合は、曝気を再開または曝気量を増
加するのが好ましい。その他の操作は図１の場合と同様
である。また酸生成槽１のｐＨ検出装置３２を省略し、
ｐＨ調整槽３のｐＨ検出装置２３のみによって曝気を調
節することができる。すなわちｐＨ検出装置２３の指示
値がその設定値を超えた場合に、曝気を低減または停止
するよう構成することもできる。
槽１の槽内液のｐＨをｐＨ検出装置３２により検出し、
このｐＨ値に基づいて散気装置１３から曝気する空気量
を調整する。具体的には、検出ｐＨ値とｐＨ調整槽３に
おけるｐＨ設定値との差が０．５以内の場合は、曝気量
を低減または停止するのが好ましい。またｐＨの差が
０．５より大きい場合は、曝気を再開または曝気量を増
加するのが好ましい。その他の操作は図１の場合と同様
である。また酸生成槽１のｐＨ検出装置３２を省略し、
ｐＨ調整槽３のｐＨ検出装置２３のみによって曝気を調
節することができる。すなわちｐＨ検出装置２３の指示
値がその設定値を超えた場合に、曝気を低減または停止
するよう構成することもできる。
【００２７】実施例１ 図１のフローにより、グルコースを主成分とする合成排
水（ＣＯＤcr濃度４０００ｍｇ／ｌ）の嫌気性処理を行
った。酸生成槽１、脱炭酸槽２、ｐＨ調整槽３、ＵＡＳ
Ｂ型のメタン生成槽４の容量はそれぞれ、７．２ lite
r、０．７ liter、０．５ liter、２５ literとした。
また各槽内の液は３５℃、ｐＨ調整槽３におけるｐＨ設
定値は６、返送液３０の流量は３ liter／ｈｒとした。
水（ＣＯＤcr濃度４０００ｍｇ／ｌ）の嫌気性処理を行
った。酸生成槽１、脱炭酸槽２、ｐＨ調整槽３、ＵＡＳ
Ｂ型のメタン生成槽４の容量はそれぞれ、７．２ lite
r、０．７ liter、０．５ liter、２５ literとした。
また各槽内の液は３５℃、ｐＨ調整槽３におけるｐＨ設
定値は６、返送液３０の流量は３ liter／ｈｒとした。
【００２８】負荷停止時の影響を明らかにするため、１
日おきに被処理液６の供給、停止を繰返し、被処理液６
の供給日、停止日あわせて６０日間の連続運転を行っ
た。供給日の被処理液６の流量は３ liter／ｈｒとし
た。脱炭酸槽２における曝気空気量は、給液ポンプ５作
動時は３．５ liter−空気／ｈｒとし、給液ポンプ５停
止時には曝気を停止した。運転期間最終の１０日間にお
ける処理液２８（メタン生成槽流出液）の溶解性ＣＯＤ
cr濃度およびｐＨを表１に示す。
日おきに被処理液６の供給、停止を繰返し、被処理液６
の供給日、停止日あわせて６０日間の連続運転を行っ
た。供給日の被処理液６の流量は３ liter／ｈｒとし
た。脱炭酸槽２における曝気空気量は、給液ポンプ５作
動時は３．５ liter−空気／ｈｒとし、給液ポンプ５停
止時には曝気を停止した。運転期間最終の１０日間にお
ける処理液２８（メタン生成槽流出液）の溶解性ＣＯＤ
cr濃度およびｐＨを表１に示す。
【００２９】実施例２ 図２のフローにより、実施例１と同様の合成排水の嫌気
性処理を６０日間行った。酸生成槽１の槽内液のｐＨが
５．５以下のときは脱炭酸槽２における曝気空気量を
３．５ liter−空気／ｈｒ、ｐＨ５．５〜６のときは２
liter−空気／ｈｒ、ｐＨが６を超えたときは曝気を停
止した。結果を表１に示す。
性処理を６０日間行った。酸生成槽１の槽内液のｐＨが
５．５以下のときは脱炭酸槽２における曝気空気量を
３．５ liter−空気／ｈｒ、ｐＨ５．５〜６のときは２
liter−空気／ｈｒ、ｐＨが６を超えたときは曝気を停
止した。結果を表１に示す。
【００３０】比較例１ 実施例１と同様にして嫌気性処理を行った。ただし、負
荷停止時においても３．５ liter−空気／ｈｒで脱炭酸
曝気を継続した。結果を表１に示す。
荷停止時においても３．５ liter−空気／ｈｒで脱炭酸
曝気を継続した。結果を表１に示す。
【００３１】
【表１】 注）メタン生成槽流出液（処理液）の測定結果 運転期間最終の１０日間の平均値
【００３２】表１から明らかなように、実施例１、２は
良好な処理結果であった。一方比較例１では処理液の溶
解性ＣＯＤcr濃度が高く、有機性汚濁物質の除去率が低
かった。この原因を明らかにするため、試験終了後、メ
タン生成槽４中のグラニュール汚泥２７のメタン生成菌
活性度（酢酸資化性メタン発生速度）をバッチ実験で測
定したところ、表２に示すように、実施例に比べて比較
例のメタン生成菌活性は明らかに低かった。これは、負
荷停止時の過曝気により、溶存酸素を含む液がメタン生
成槽４に流入し、絶対性嫌気細菌であるメタン生成菌に
阻害を及ぼしたものであると推定される。このメタン生
成菌活性の低下により処理液２８に有機酸が残留し、溶
解性ＣＯＤcr濃度が上昇したと考えられる。
良好な処理結果であった。一方比較例１では処理液の溶
解性ＣＯＤcr濃度が高く、有機性汚濁物質の除去率が低
かった。この原因を明らかにするため、試験終了後、メ
タン生成槽４中のグラニュール汚泥２７のメタン生成菌
活性度（酢酸資化性メタン発生速度）をバッチ実験で測
定したところ、表２に示すように、実施例に比べて比較
例のメタン生成菌活性は明らかに低かった。これは、負
荷停止時の過曝気により、溶存酸素を含む液がメタン生
成槽４に流入し、絶対性嫌気細菌であるメタン生成菌に
阻害を及ぼしたものであると推定される。このメタン生
成菌活性の低下により処理液２８に有機酸が残留し、溶
解性ＣＯＤcr濃度が上昇したと考えられる。
【００３３】
【表２】 ＊１ 試験終了後の酢酸資化性メタン発生速度
【００３４】なお、比較例１において、酸生成槽１へ返
送した返送液３０中の有機酸濃度が高かったことが原因
で、表３に示すように、アルカリ消費量も各実施例に比
べて高かった。すなわち、脱炭酸槽２での曝気量を適切
に制御しない場合は、脱炭酸の目的であるアルカリ低減
が果たせない場合もあることが示された。また参考のた
めに、脱炭酸槽２で一切の脱炭酸曝気を行わない点を除
いて実施例１と同様にして嫌気性処理を行ったところ、
アルカリの消費量（添加量）は１７３ｋｇ−ＮａＯＨ／
トンＣＯＤcrであった。
送した返送液３０中の有機酸濃度が高かったことが原因
で、表３に示すように、アルカリ消費量も各実施例に比
べて高かった。すなわち、脱炭酸槽２での曝気量を適切
に制御しない場合は、脱炭酸の目的であるアルカリ低減
が果たせない場合もあることが示された。また参考のた
めに、脱炭酸槽２で一切の脱炭酸曝気を行わない点を除
いて実施例１と同様にして嫌気性処理を行ったところ、
アルカリの消費量（添加量）は１７３ｋｇ−ＮａＯＨ／
トンＣＯＤcrであった。
【００３５】
【表３】 注）運転期間最終１０日間の平均値
【００３６】
【発明の効果】以上の通り、本発明の嫌気性処理方法
は、有機性排液の処理負荷量の変動または酸生成液のｐ
Ｈの変動に応じて曝気量を調整し、過曝気を防止してい
るので、ｐＨ調整用のアルカリの使用量を少なくするこ
とができ、しかも簡単な操作により、かつ低コストで安
定して有機物を除去することができる。
は、有機性排液の処理負荷量の変動または酸生成液のｐ
Ｈの変動に応じて曝気量を調整し、過曝気を防止してい
るので、ｐＨ調整用のアルカリの使用量を少なくするこ
とができ、しかも簡単な操作により、かつ低コストで安
定して有機物を除去することができる。
【図１】実施例の処理方法を示すフロー図である。
【図２】別の実施例の処理方法を示すフロー図である。
１ 酸生成槽 ２ 脱炭酸槽 ３ ｐＨ調整槽 ４ メタン生成槽 ５ 給液ポンプ ６ 被処理液 ７ 攪拌機 １１ 酸生成液 １２ ブロワ １３ 散気装置 １４ 排ガス １５ 流量計 １６ 制御装置 ２１ 脱炭酸液 ２２ アルカリ ２３、３２ ｐＨ検出装置 ２４ バルブ ２５ ｐＨ調整液 ２６ ポンプ ２７ グラニュール汚泥 ２８ 処理液 ２９ 循環ポンプ ３０ 返送液 ３１ 消化ガス
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年３月３０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】
【図１】
Claims (1)
- 【請求項１】 有機性排液を酸生成菌と接触させて酸を
生成する酸生成工程と、 この酸生成工程で得られる酸生成液を曝気して脱炭酸す
る脱炭酸工程と、 この脱炭酸工程で脱炭酸した脱炭酸液をメタン生成菌と
接触させてメタンを生成するメタン生成工程と、 このメタン生成工程から流出する処理液の一部を酸生成
工程に返送する返送工程とを含む有機性排液の嫌気性処
理方法において、 有機性排液の処理負荷量の変動または酸生成液のｐＨの
変動に応じて、脱炭酸工程における曝気量を調整するこ
とを特徴とする有機性排液の嫌気性処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6833395A JPH08257588A (ja) | 1995-03-27 | 1995-03-27 | 有機性排液の嫌気性処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6833395A JPH08257588A (ja) | 1995-03-27 | 1995-03-27 | 有機性排液の嫌気性処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08257588A true JPH08257588A (ja) | 1996-10-08 |
Family
ID=13370816
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6833395A Pending JPH08257588A (ja) | 1995-03-27 | 1995-03-27 | 有機性排液の嫌気性処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08257588A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10230289A (ja) * | 1997-02-20 | 1998-09-02 | Kurita Water Ind Ltd | 嫌気性処理法 |
| JPH10235391A (ja) * | 1997-02-25 | 1998-09-08 | Kurita Water Ind Ltd | 二相式嫌気性排水処理装置 |
| JP2000301116A (ja) * | 1999-04-16 | 2000-10-31 | Mitsubishi Kakoki Kaisha Ltd | 有機性廃棄物の処理方法 |
| JP2003181423A (ja) * | 2001-12-18 | 2003-07-02 | Taiheiyo Cement Corp | 廃棄物処理方法と廃棄物処理設備 |
| JP2008136959A (ja) * | 2006-12-04 | 2008-06-19 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | 有機性廃液処理方法及び有機性廃液処理装置 |
| JP2009082811A (ja) * | 2007-09-28 | 2009-04-23 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | 廃液処理装置および廃液処理方法 |
| JP2010194491A (ja) * | 2009-02-26 | 2010-09-09 | Yanmar Co Ltd | 廃水処理装置 |
| JP2011011171A (ja) * | 2009-07-03 | 2011-01-20 | Japan Organo Co Ltd | 嫌気性生物処理方法及び嫌気性生物処理装置 |
-
1995
- 1995-03-27 JP JP6833395A patent/JPH08257588A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10230289A (ja) * | 1997-02-20 | 1998-09-02 | Kurita Water Ind Ltd | 嫌気性処理法 |
| JPH10235391A (ja) * | 1997-02-25 | 1998-09-08 | Kurita Water Ind Ltd | 二相式嫌気性排水処理装置 |
| JP2000301116A (ja) * | 1999-04-16 | 2000-10-31 | Mitsubishi Kakoki Kaisha Ltd | 有機性廃棄物の処理方法 |
| JP2003181423A (ja) * | 2001-12-18 | 2003-07-02 | Taiheiyo Cement Corp | 廃棄物処理方法と廃棄物処理設備 |
| JP2008136959A (ja) * | 2006-12-04 | 2008-06-19 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | 有機性廃液処理方法及び有機性廃液処理装置 |
| JP2009082811A (ja) * | 2007-09-28 | 2009-04-23 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | 廃液処理装置および廃液処理方法 |
| JP2010194491A (ja) * | 2009-02-26 | 2010-09-09 | Yanmar Co Ltd | 廃水処理装置 |
| JP2011011171A (ja) * | 2009-07-03 | 2011-01-20 | Japan Organo Co Ltd | 嫌気性生物処理方法及び嫌気性生物処理装置 |
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