JPH10235391A - 二相式嫌気性排水処理装置 - Google Patents
二相式嫌気性排水処理装置Info
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- JPH10235391A JPH10235391A JP4063797A JP4063797A JPH10235391A JP H10235391 A JPH10235391 A JP H10235391A JP 4063797 A JP4063797 A JP 4063797A JP 4063797 A JP4063797 A JP 4063797A JP H10235391 A JPH10235391 A JP H10235391A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 二相式嫌気性排水処理装置において、処理水
の水質低下を簡便かつ迅速に検知して、速やかに改善策
を講じる。 【解決手段】 酸生成槽１の流出水をｐＨ調整槽２でｐ
Ｈ調整した後、メタン生成槽３で処理する二相式嫌気性
排水処理装置において、ｐＨ調整槽２のアルカリ添加量
が許容範囲を超えた場合に、制御装置４で警報を発する
か、原水の流入を停止するか流入量を低減する。 【効果】 アルカリ添加量は、処理水の循環比率Ｒが高
い場合において、処理水の有機酸濃度の上昇に鋭敏に対
応して変化するため、このアルカリ添加量を指標とする
ことで、処理水の有機酸濃度の上昇を簡便かつ迅速に、
しかも的確に検知することができる。処理水の水質低下
に応じて速やかに対策を講じ、メタン生成菌への阻害作
用を最小限にとどめることができる。
の水質低下を簡便かつ迅速に検知して、速やかに改善策
を講じる。 【解決手段】 酸生成槽１の流出水をｐＨ調整槽２でｐ
Ｈ調整した後、メタン生成槽３で処理する二相式嫌気性
排水処理装置において、ｐＨ調整槽２のアルカリ添加量
が許容範囲を超えた場合に、制御装置４で警報を発する
か、原水の流入を停止するか流入量を低減する。 【効果】 アルカリ添加量は、処理水の循環比率Ｒが高
い場合において、処理水の有機酸濃度の上昇に鋭敏に対
応して変化するため、このアルカリ添加量を指標とする
ことで、処理水の有機酸濃度の上昇を簡便かつ迅速に、
しかも的確に検知することができる。処理水の水質低下
に応じて速やかに対策を講じ、メタン生成菌への阻害作
用を最小限にとどめることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はメタン生成工程への
過負荷や阻害物流入による処理水の水質低下を簡便かつ
迅速に検知して、メタン生成菌への悪影響を最小限に抑
えるようにした二相式嫌気性排水処理装置に関する。
過負荷や阻害物流入による処理水の水質低下を簡便かつ
迅速に検知して、メタン生成菌への悪影響を最小限に抑
えるようにした二相式嫌気性排水処理装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】排水の嫌気性排水処理は、嫌気条件下に
おいて、酸生成菌により排水中の有機物を有機酸に変換
する酸生成工程と、生成した有機酸を嫌気条件下におい
てメタン生成菌によりメタンに分解するメタン生成工程
の２工程からなる。従って、嫌気性排水処理装置には、
酸生成工程とメタン生成工程とを別の槽内で行う二相式
のものと、これらを単一の槽で行う一相式のものとがあ
るが、嫌気槽における糸状性酸生成菌発生の防止、及
び、酸生成菌とメタン生成菌の各々に好適なｐＨ条件の
維持等の理由から二相式のものが多く採用されている。
おいて、酸生成菌により排水中の有機物を有機酸に変換
する酸生成工程と、生成した有機酸を嫌気条件下におい
てメタン生成菌によりメタンに分解するメタン生成工程
の２工程からなる。従って、嫌気性排水処理装置には、
酸生成工程とメタン生成工程とを別の槽内で行う二相式
のものと、これらを単一の槽で行う一相式のものとがあ
るが、嫌気槽における糸状性酸生成菌発生の防止、及
び、酸生成菌とメタン生成菌の各々に好適なｐＨ条件の
維持等の理由から二相式のものが多く採用されている。
【０００３】二相式嫌気性排水処理装置は、主に酸生成
槽及びメタン生成槽で構成され、メタン生成槽の入口側
又は酸生成槽にはアルカリを添加してｐＨ調整するｐＨ
調整手段が設けられている。即ち、メタン生成菌の好適
ｐＨは６〜８であるため、酸生成により低ｐＨとなって
いる酸生成工程水にアルカリを添加してｐＨ調整を行
う。メタン生成槽の流出水は一部が酸生成槽に返送さ
れ、残部は処理水として系外へ排出され、必要に応じて
更に好気性処理装置などで高度処理が行われる。
槽及びメタン生成槽で構成され、メタン生成槽の入口側
又は酸生成槽にはアルカリを添加してｐＨ調整するｐＨ
調整手段が設けられている。即ち、メタン生成菌の好適
ｐＨは６〜８であるため、酸生成により低ｐＨとなって
いる酸生成工程水にアルカリを添加してｐＨ調整を行
う。メタン生成槽の流出水は一部が酸生成槽に返送さ
れ、残部は処理水として系外へ排出され、必要に応じて
更に好気性処理装置などで高度処理が行われる。
【０００４】このメタン生成槽から酸生成槽への処理水
返送は、酸生成菌の返送（汚泥を返送して酸生成槽内の
汚泥量を維持することにより、酸生成反応が安定し、水
量や負荷変動に対応できる。）と、原水の希釈（原水の
濃度が高いと微生物阻害を起こすため、返送処理水で希
釈する。）と、酸生成槽のｐＨ調整（メタン生成工程の
処理水には有機酸中和に用いられたアルカリ分が、メタ
ン生成により有機酸が除去された後に余剰のアルカリ分
として含まれているので、これを酸生成槽に戻して有機
酸と反応させることにより、酸生成槽のｐＨの低下を防
止でき、酸生成効率を高めることができる。）とを目的
として行われる。
返送は、酸生成菌の返送（汚泥を返送して酸生成槽内の
汚泥量を維持することにより、酸生成反応が安定し、水
量や負荷変動に対応できる。）と、原水の希釈（原水の
濃度が高いと微生物阻害を起こすため、返送処理水で希
釈する。）と、酸生成槽のｐＨ調整（メタン生成工程の
処理水には有機酸中和に用いられたアルカリ分が、メタ
ン生成により有機酸が除去された後に余剰のアルカリ分
として含まれているので、これを酸生成槽に戻して有機
酸と反応させることにより、酸生成槽のｐＨの低下を防
止でき、酸生成効率を高めることができる。）とを目的
として行われる。
【０００５】また、メタン生成槽からは、メタン生成反
応で生成したメタンとＣＯ2 とで主に構成されるバイオ
ガスが発生するが、このバイオガスはボイラーなどの燃
料として有効利用される。
応で生成したメタンとＣＯ2 とで主に構成されるバイオ
ガスが発生するが、このバイオガスはボイラーなどの燃
料として有効利用される。
【０００６】このような二相式嫌気性排水処理装置にお
いて、メタン生成工程への過負荷や阻害物の流入によっ
て、メタン生成菌の活性が低下して処理水の有機酸ない
し有機酸根濃度（以下、単に「有機酸濃度」と称す。）
が上昇した場合には、これを可及的速やかに検知してメ
タン生成工程への流入負荷量を抑制し、処理水悪化の原
因を突き止めて改善策をとる必要がある。即ち、メタン
生成菌は、プロピオン酸等の有機酸ないし有機酸根によ
り阻害を受けることから、処理水中の有機酸濃度が上昇
した場合、メタン生成菌の活性が不可逆的に低下する恐
れもあるため、これを的確に検知して、迅速に対策を講
じる必要がある。
いて、メタン生成工程への過負荷や阻害物の流入によっ
て、メタン生成菌の活性が低下して処理水の有機酸ない
し有機酸根濃度（以下、単に「有機酸濃度」と称す。）
が上昇した場合には、これを可及的速やかに検知してメ
タン生成工程への流入負荷量を抑制し、処理水悪化の原
因を突き止めて改善策をとる必要がある。即ち、メタン
生成菌は、プロピオン酸等の有機酸ないし有機酸根によ
り阻害を受けることから、処理水中の有機酸濃度が上昇
した場合、メタン生成菌の活性が不可逆的に低下する恐
れもあるため、これを的確に検知して、迅速に対策を講
じる必要がある。
【０００７】処理水中の有機酸濃度の上昇を検知するた
めの従来法として、処理水の有機酸濃度を直接測定する
方法と、処理水の溶解性ＣＯＤ又はＴＯＣを測定する方
法とがあるが、これらの方法は、測定に要する時間が長
く、また多大な労力が必要となるという欠点がある。
めの従来法として、処理水の有機酸濃度を直接測定する
方法と、処理水の溶解性ＣＯＤ又はＴＯＣを測定する方
法とがあるが、これらの方法は、測定に要する時間が長
く、また多大な労力が必要となるという欠点がある。
【０００８】この有機酸濃度の上昇を検知する簡便法と
して、処理水のｐＨ低下又は発生したバイオガス中のＣ
Ｏ2 濃度の上昇を検知して、処理水悪化の目安とする方
法もあるが、これらの指標は、処理水の循環比率Ｒ（原
水の流入量に対する、処理水のうち酸生成槽に返送する
流量の比）が上昇するにつれて、処理水有機酸濃度の変
化に対する鋭敏性が失われるため、指標として不適当で
ある。これは、処理水循環比率Ｒが高い場合、水質が低
下した処理水に含まれる有機酸が返送されてｐＨ調整用
アルカリ剤の使用量を増加させ、結果として有機酸濃度
が高いにもかかわらず処理水のｐＨが高い値を示す傾向
があるためである。また、この場合、炭酸成分の可溶分
が増えることにより、バイオガス中のＣＯ2 濃度の上昇
も起こりにくくなる。
して、処理水のｐＨ低下又は発生したバイオガス中のＣ
Ｏ2 濃度の上昇を検知して、処理水悪化の目安とする方
法もあるが、これらの指標は、処理水の循環比率Ｒ（原
水の流入量に対する、処理水のうち酸生成槽に返送する
流量の比）が上昇するにつれて、処理水有機酸濃度の変
化に対する鋭敏性が失われるため、指標として不適当で
ある。これは、処理水循環比率Ｒが高い場合、水質が低
下した処理水に含まれる有機酸が返送されてｐＨ調整用
アルカリ剤の使用量を増加させ、結果として有機酸濃度
が高いにもかかわらず処理水のｐＨが高い値を示す傾向
があるためである。また、この場合、炭酸成分の可溶分
が増えることにより、バイオガス中のＣＯ2 濃度の上昇
も起こりにくくなる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】このようなことから、
従来においては、特に、処理水の循環比率Ｒが大きい場
合においては、嫌気性排水処理水中の有機酸濃度の上昇
を迅速かつ的確に検知することができなかった。
従来においては、特に、処理水の循環比率Ｒが大きい場
合においては、嫌気性排水処理水中の有機酸濃度の上昇
を迅速かつ的確に検知することができなかった。
【００１０】本発明は上記従来の問題点を解決し、処理
水の水質低下を簡便かつ迅速に、的確に検知して、速や
かに改善策を講じることができる二相式嫌気性排水処理
装置を提供することを目的とする。
水の水質低下を簡便かつ迅速に、的確に検知して、速や
かに改善策を講じることができる二相式嫌気性排水処理
装置を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の二相式嫌気性排
水処理装置は、原水が導入される酸生成槽と、該酸生成
槽で酸が生成した水にアルカリ剤を添加して所定のｐＨ
値にｐＨ調整するｐＨ調整手段と、該ｐＨ調整手段でｐ
Ｈ調整された水が導入されるメタン生成槽と、メタン生
成槽の流出水の一部を酸生成槽に返送する手段とを備え
る二相式嫌気性排水処理装置において、該ｐＨ調整手段
のアルカリ添加量が許容範囲を超えた場合に警報を発す
る手段と該ｐＨ調整手段のアルカリ添加量が許容範囲を
超えた場合に原水の流入量を低減するか若しくは原水の
流入を停止する手段とのうちの少なくとも一方の手段を
設けたことを特徴とする。
水処理装置は、原水が導入される酸生成槽と、該酸生成
槽で酸が生成した水にアルカリ剤を添加して所定のｐＨ
値にｐＨ調整するｐＨ調整手段と、該ｐＨ調整手段でｐ
Ｈ調整された水が導入されるメタン生成槽と、メタン生
成槽の流出水の一部を酸生成槽に返送する手段とを備え
る二相式嫌気性排水処理装置において、該ｐＨ調整手段
のアルカリ添加量が許容範囲を超えた場合に警報を発す
る手段と該ｐＨ調整手段のアルカリ添加量が許容範囲を
超えた場合に原水の流入量を低減するか若しくは原水の
流入を停止する手段とのうちの少なくとも一方の手段を
設けたことを特徴とする。
【００１２】アルカリ添加量は、処理水の循環比率Ｒが
高い場合において、処理水の有機酸濃度の上昇に鋭敏に
対応して変化するため、このアルカリ添加量を指標とす
ることで、処理水の有機酸濃度の上昇を簡便かつ迅速
に、しかも的確に検知することができる。
高い場合において、処理水の有機酸濃度の上昇に鋭敏に
対応して変化するため、このアルカリ添加量を指標とす
ることで、処理水の有機酸濃度の上昇を簡便かつ迅速
に、しかも的確に検知することができる。
【００１３】図２，図３，図４，図５は、酸生成槽、ｐ
Ｈ調整手段及びメタン生成槽よりなる二相式嫌気性排水
処理装置により糖系排水を処理する場合の処理水の有機
酸残留量と、ｐＨ調整手段におけるＣＯＤ負荷当りのア
ルカリ添加量、バイオガスのＣＯ2 濃度、酸生成槽内ｐ
Ｈ及び処理水ｐＨとの関係をそれぞれ示すグラフである
が、これらのグラフより明らかなように、処理水の循環
比率Ｒが大きい場合には、処理水の有機酸残留量の上昇
に対する処理水ｐＨ及びバイオガスのＣＯ2 濃度の変化
は、特に有機酸残留量の比較的少ない範囲でさほど大き
くないのに対し、アルカリ添加量は、有機酸残留量０〜
１００％の全領域で、処理水の有機酸残留量の上昇に比
例して大きく変化する。なお、酸生成槽内のｐＨは殆ど
変化しない。
Ｈ調整手段及びメタン生成槽よりなる二相式嫌気性排水
処理装置により糖系排水を処理する場合の処理水の有機
酸残留量と、ｐＨ調整手段におけるＣＯＤ負荷当りのア
ルカリ添加量、バイオガスのＣＯ2 濃度、酸生成槽内ｐ
Ｈ及び処理水ｐＨとの関係をそれぞれ示すグラフである
が、これらのグラフより明らかなように、処理水の循環
比率Ｒが大きい場合には、処理水の有機酸残留量の上昇
に対する処理水ｐＨ及びバイオガスのＣＯ2 濃度の変化
は、特に有機酸残留量の比較的少ない範囲でさほど大き
くないのに対し、アルカリ添加量は、有機酸残留量０〜
１００％の全領域で、処理水の有機酸残留量の上昇に比
例して大きく変化する。なお、酸生成槽内のｐＨは殆ど
変化しない。
【００１４】従って、アルカリ添加量を指標とし、この
値が許容範囲を超えた場合に警報を発するか、或いは、
原水の流入量を低減するか原水の流入を停止する本発明
によれば、処理水の有機酸濃度の上昇を簡便かつ的確に
検知して、迅速に対策を講じることができる。
値が許容範囲を超えた場合に警報を発するか、或いは、
原水の流入量を低減するか原水の流入を停止する本発明
によれば、処理水の有機酸濃度の上昇を簡便かつ的確に
検知して、迅速に対策を講じることができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施の形態を詳細に説明する。
施の形態を詳細に説明する。
【００１６】図１は本発明の実施の形態を示す系統図で
ある。
ある。
【００１７】食品工場排水、紙パルプ工場排水などの産
業排水、下水、し尿、汚泥、有機性廃棄物などの有機物
含有排水等の原水は、ポンプ１Ａにより、まず、酸生成
槽１に導入され、嫌気条件下に酸生成菌と混合されるこ
とにより、液中の有機物が酢酸、プロピオン酸、乳酸な
どの有機酸に変換される。この酸生成槽１では、有機酸
の生成によりｐＨが低下し、通常、槽内ｐＨは４〜６と
なる。この酸生成槽１の滞留時間は通常の場合、２〜４
８時間程度である。
業排水、下水、し尿、汚泥、有機性廃棄物などの有機物
含有排水等の原水は、ポンプ１Ａにより、まず、酸生成
槽１に導入され、嫌気条件下に酸生成菌と混合されるこ
とにより、液中の有機物が酢酸、プロピオン酸、乳酸な
どの有機酸に変換される。この酸生成槽１では、有機酸
の生成によりｐＨが低下し、通常、槽内ｐＨは４〜６と
なる。この酸生成槽１の滞留時間は通常の場合、２〜４
８時間程度である。
【００１８】酸生成槽１の流出水は次いでｐＨ調整槽２
でｐＨ調整された後、メタン生成槽３に導入される。こ
のｐＨ調整槽２には、ｐＨ計２Ｂとこれに連動するＮａ
ＯＨ水溶液等のアルカリの薬注ポンプ２ＡよりなるｐＨ
調整手段が設けられており、アルカリの添加により、液
ｐＨは、メタン生成菌の好適ｐＨであるｐＨ６〜８程度
に調整される。
でｐＨ調整された後、メタン生成槽３に導入される。こ
のｐＨ調整槽２には、ｐＨ計２Ｂとこれに連動するＮａ
ＯＨ水溶液等のアルカリの薬注ポンプ２ＡよりなるｐＨ
調整手段が設けられており、アルカリの添加により、液
ｐＨは、メタン生成菌の好適ｐＨであるｐＨ６〜８程度
に調整される。
【００１９】ｐＨ調整槽２でｐＨ調整された液はメタン
生成槽３に導入され、メタン生成菌により、酸生成槽１
で生成した有機酸が嫌気条件下メタンに分解される。こ
のメタン生成槽３の滞留時間は通常、５〜７２時間程度
である。
生成槽３に導入され、メタン生成菌により、酸生成槽１
で生成した有機酸が嫌気条件下メタンに分解される。こ
のメタン生成槽３の滞留時間は通常、５〜７２時間程度
である。
【００２０】メタン生成槽３の処理水のうちの一部は酸
生成菌の返送、原水の希釈、ｐＨ調整の目的で、酸生成
槽１に返送され、残部は系外へ排出されて必要に応じて
好気性処理等の高度処理に供される。
生成菌の返送、原水の希釈、ｐＨ調整の目的で、酸生成
槽１に返送され、残部は系外へ排出されて必要に応じて
好気性処理等の高度処理に供される。
【００２１】メタン生成槽３で生成するバイオガスは、
図示しない配管より系外へ排出され、ボイラー、発電機
等の燃料として使用することができる。
図示しない配管より系外へ排出され、ボイラー、発電機
等の燃料として使用することができる。
【００２２】本実施例の二相式嫌気性排水処理装置で
は、ｐＨ調整槽２にアルカリを添加する薬注ポンプ２Ａ
によるアルカリ添加量を制御装置４で検出し、この値が
予め設定した上限値を超えた場合に警報を発すると共
に、原水ポンプ１Ａの作動を制御して、原水の流入を停
止するか或いは原水の流入量を低減する。これにより、
メタン生成槽３の負荷を軽減して、メタン生成菌への阻
害作用を最小限にとどめることができる。
は、ｐＨ調整槽２にアルカリを添加する薬注ポンプ２Ａ
によるアルカリ添加量を制御装置４で検出し、この値が
予め設定した上限値を超えた場合に警報を発すると共
に、原水ポンプ１Ａの作動を制御して、原水の流入を停
止するか或いは原水の流入量を低減する。これにより、
メタン生成槽３の負荷を軽減して、メタン生成菌への阻
害作用を最小限にとどめることができる。
【００２３】このような本発明の二相式嫌気性排水処理
装置は、処理水の循環比率Ｒが高い場合ほど、処理水の
有機酸濃度の上昇に対するアルカリ添加量の増加が顕著
に現れるため有効である。この処理水の循環比率Ｒは、
通常の場合、運転中も原水の流入量変動や水質変動によ
り設計値に対して若干変動し、例えば原水の流入量が低
下することで、循環比率Ｒは設計値よりも高められる。
本発明の二相式嫌気性排水処理装置は循環比率Ｒの設計
値が０．５以上、とくに２以上、とりわけ２〜１０の範
囲に設定された二相式嫌気性排水処理装置に有効であ
る。
装置は、処理水の循環比率Ｒが高い場合ほど、処理水の
有機酸濃度の上昇に対するアルカリ添加量の増加が顕著
に現れるため有効である。この処理水の循環比率Ｒは、
通常の場合、運転中も原水の流入量変動や水質変動によ
り設計値に対して若干変動し、例えば原水の流入量が低
下することで、循環比率Ｒは設計値よりも高められる。
本発明の二相式嫌気性排水処理装置は循環比率Ｒの設計
値が０．５以上、とくに２以上、とりわけ２〜１０の範
囲に設定された二相式嫌気性排水処理装置に有効であ
る。
【００２４】本発明において、アルカリ添加量が許容範
囲を超えた場合において、警報を発する場合、具体的に
は、警報ランプの点灯又は警報ブザー等を採用すること
ができる。また、原水の流入を停止したり、或いは、原
水流入量を低減したりする場合、余剰の原水は一時的に
別途設けた貯留槽又は原水調整槽に貯留するようにすれ
ば良い。
囲を超えた場合において、警報を発する場合、具体的に
は、警報ランプの点灯又は警報ブザー等を採用すること
ができる。また、原水の流入を停止したり、或いは、原
水流入量を低減したりする場合、余剰の原水は一時的に
別途設けた貯留槽又は原水調整槽に貯留するようにすれ
ば良い。
【００２５】警報を発したり、原水の流入を制御する基
準値となるアルカリ添加量の上限値を設定する場合、原
水の水質及び流入量、循環比率或いはその変動幅等に応
じて、予め処理水の有機酸濃度の変化に応じたアルカリ
添加量の変化を求めておくのが好ましいが、一般的に
は、アルカリ添加量が通常時よりも１０〜５０％程度、
例えば１５％増加した値を上限値として設定するのが好
ましい。また、アルカリ添加量の増加が少ない場合には
原水の流入量を若干低減し、アルカリ添加量の増加が多
い場合には、原水の流入を停止するというように、アル
カリ添加量の増加幅に応じて制御しても良い。
準値となるアルカリ添加量の上限値を設定する場合、原
水の水質及び流入量、循環比率或いはその変動幅等に応
じて、予め処理水の有機酸濃度の変化に応じたアルカリ
添加量の変化を求めておくのが好ましいが、一般的に
は、アルカリ添加量が通常時よりも１０〜５０％程度、
例えば１５％増加した値を上限値として設定するのが好
ましい。また、アルカリ添加量の増加が少ない場合には
原水の流入量を若干低減し、アルカリ添加量の増加が多
い場合には、原水の流入を停止するというように、アル
カリ添加量の増加幅に応じて制御しても良い。
【００２６】原水の流入を制御する場合、ポンプの作動
やバルブの切り換えを制御装置で自動的に操作するよう
にしても良く、また、警報を受けて手動によりこの操作
を行うようにしても良い。また、アルカリ添加量の測定
方法は、薬注ポンプによる添加量を調べるものの他、ア
ルカリ貯槽内の液位の減少速度から求めるものであって
も良い。
やバルブの切り換えを制御装置で自動的に操作するよう
にしても良く、また、警報を受けて手動によりこの操作
を行うようにしても良い。また、アルカリ添加量の測定
方法は、薬注ポンプによる添加量を調べるものの他、ア
ルカリ貯槽内の液位の減少速度から求めるものであって
も良い。
【００２７】なお、図１においては、ｐＨ調整槽２を設
け、このｐＨ調整槽２にアルカリを添加してｐＨ調整を
行っているが、ｐＨ調整槽を設けることなく、アルカリ
を酸生成槽１に直接添加してｐＨ調整しても良く、ま
た、酸生成槽１からメタン生成槽３への液移送配管にア
ルカリを注入してｐＨ調整するようにしても良い。
け、このｐＨ調整槽２にアルカリを添加してｐＨ調整を
行っているが、ｐＨ調整槽を設けることなく、アルカリ
を酸生成槽１に直接添加してｐＨ調整しても良く、ま
た、酸生成槽１からメタン生成槽３への液移送配管にア
ルカリを注入してｐＨ調整するようにしても良い。
【００２８】本発明の二相式嫌気性排水処理装置は、Ｕ
ＡＳＢ（Ｕｐｆｌｏｗ Ａｎａｅｒｏｂｉｃ Ｓｌｕｄ
ｇｅ Ｂｌａｎｋｅｔ；上向流嫌気性汚泥床）方式嫌気
性排水処理装置や固定床型嫌気性排水処理装置等、各種
の二相式嫌気性排水処理装置に有効に適用可能である。
ＡＳＢ（Ｕｐｆｌｏｗ Ａｎａｅｒｏｂｉｃ Ｓｌｕｄ
ｇｅ Ｂｌａｎｋｅｔ；上向流嫌気性汚泥床）方式嫌気
性排水処理装置や固定床型嫌気性排水処理装置等、各種
の二相式嫌気性排水処理装置に有効に適用可能である。
【００２９】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
【００３０】実施例１，比較例１ 図１に示す構成の実験用二相式ＵＡＳＢ装置（酸生成槽
容量１０Ｌ、ｐＨ調整槽容量０．５Ｌ、メタン生成槽容
量２５Ｌ、処理水循環比率Ｒ＝８）を用い、ブドウ糖を
主成分とするＣＯＤ濃度２０，０００ｍｇ／Ｌの合成排
水の処理を行った。ｐＨ調整槽では、ＵＡＳＢメタン生
成槽への流入水ｐＨが６．５になるようにアルカリ（Ｎ
ａＯＨ）剤を注入した。
容量１０Ｌ、ｐＨ調整槽容量０．５Ｌ、メタン生成槽容
量２５Ｌ、処理水循環比率Ｒ＝８）を用い、ブドウ糖を
主成分とするＣＯＤ濃度２０，０００ｍｇ／Ｌの合成排
水の処理を行った。ｐＨ調整槽では、ＵＡＳＢメタン生
成槽への流入水ｐＨが６．５になるようにアルカリ（Ｎ
ａＯＨ）剤を注入した。
【００３１】この処理において、実施例１では、ｐＨ調
整槽のアルカリ添加量（平常時は１３０ｋｇ−ＮａＯＨ
／ｔｏｎ−ＣＯＤ）が、１５０ｋｇ−ＮａＯＨ／ｔｏｎ
−ＣＯＤを超える場合において警報を発して、原水の流
入を停止するように制御を行った。
整槽のアルカリ添加量（平常時は１３０ｋｇ−ＮａＯＨ
／ｔｏｎ−ＣＯＤ）が、１５０ｋｇ−ＮａＯＨ／ｔｏｎ
−ＣＯＤを超える場合において警報を発して、原水の流
入を停止するように制御を行った。
【００３２】一方、比較例１では、処理水のｐＨを指標
とし、処理水ｐＨが５．５以下となる場合に警報を発し
て原水の流入を停止するように制御を行った。
とし、処理水ｐＨが５．５以下となる場合に警報を発し
て原水の流入を停止するように制御を行った。
【００３３】ＵＡＳＢメタン生成槽に対するＣＯＤ負荷
量を、通常運転の１５ｋｇ／ｍ3 ／ｄａｙから、一気に
４０ｋｇ／ｍ3 ／ｄａｙに上昇させて実験を行ったとこ
ろ、表２に示す如く、比較例１においては処理水中の有
機酸濃度が上昇し、主にプロピオン酸による阻害によっ
てメタン生成槽のメタン生成菌の活性が完全に失われて
しまった。
量を、通常運転の１５ｋｇ／ｍ3 ／ｄａｙから、一気に
４０ｋｇ／ｍ3 ／ｄａｙに上昇させて実験を行ったとこ
ろ、表２に示す如く、比較例１においては処理水中の有
機酸濃度が上昇し、主にプロピオン酸による阻害によっ
てメタン生成槽のメタン生成菌の活性が完全に失われて
しまった。
【００３４】これに対して、実施例１においては、表１
に示したようにアルカリ添加量の増加を検知して負荷を
自動的に停止したため、メタン生成菌の活性を維持する
ことができた。
に示したようにアルカリ添加量の増加を検知して負荷を
自動的に停止したため、メタン生成菌の活性を維持する
ことができた。
【００３５】実際の現場においては、比較例１のような
場合には、メタン生成菌の活性回復には数ケ月の期間が
かかるため、新しい種汚泥を入手して再立ち上げを行う
必要がある等、多大の損害が生じると考えられる。一
方、実施例１のような装置であれば、負荷を停止し、事
故原因となった高濃度排水を一時的に貯留し、時間をか
けて徐々に処理するなどして有効な対策を講じることが
可能である。
場合には、メタン生成菌の活性回復には数ケ月の期間が
かかるため、新しい種汚泥を入手して再立ち上げを行う
必要がある等、多大の損害が生じると考えられる。一
方、実施例１のような装置であれば、負荷を停止し、事
故原因となった高濃度排水を一時的に貯留し、時間をか
けて徐々に処理するなどして有効な対策を講じることが
可能である。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の二相式嫌気
性排水処理装置によれば、処理水の水質低下を簡便かつ
迅速に、しかも的確に検知して、速やかに対策を講じ、
メタン生成菌への阻害作用を最小限にとどめることがで
きる。
性排水処理装置によれば、処理水の水質低下を簡便かつ
迅速に、しかも的確に検知して、速やかに対策を講じ、
メタン生成菌への阻害作用を最小限にとどめることがで
きる。
【図１】本発明の二相式嫌気性排水処理装置の実施の形
態を示す系統図である。
態を示す系統図である。
【図２】処理水の有機酸残留量とアルカリ添加量との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図３】処理水の有機酸残留量とバイオガスのＣＯ2 濃
度との関係を示すグラフである。
度との関係を示すグラフである。
【図４】処理水の有機酸残留量と処理水ｐＨとの関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図５】処理水の有機酸残留量と酸生成槽内ｐＨとの関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
１ 酸生成槽 ２ ｐＨ調整槽 ３ メタン生成槽 ４ 制御装置
Claims (1)
- 【請求項１】 原水が導入される酸生成槽と、該酸生成
槽で酸が生成した水にアルカリ剤を添加して所定のｐＨ
値にｐＨ調整するｐＨ調整手段と、該ｐＨ調整手段でｐ
Ｈ調整された水が導入されるメタン生成槽と、メタン生
成槽の流出水の一部を酸生成槽に返送する手段とを備え
る二相式嫌気性排水処理装置において、 該ｐＨ調整手段のアルカリ添加量が許容範囲を超えた場
合に警報を発する手段と該ｐＨ調整手段のアルカリ添加
量が許容範囲を超えた場合に原水の流入量を低減するか
若しくは原水の流入を停止する手段とのうちの少なくと
も一方の手段を設けたことを特徴とする二相式嫌気性排
水処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4063797A JP3906509B2 (ja) | 1997-02-25 | 1997-02-25 | 二相式嫌気性排水処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP4063797A JP3906509B2 (ja) | 1997-02-25 | 1997-02-25 | 二相式嫌気性排水処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10235391A true JPH10235391A (ja) | 1998-09-08 |
| JP3906509B2 JP3906509B2 (ja) | 2007-04-18 |
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ID=12586083
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4063797A Expired - Fee Related JP3906509B2 (ja) | 1997-02-25 | 1997-02-25 | 二相式嫌気性排水処理装置 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3906509B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001000985A (ja) * | 1999-06-22 | 2001-01-09 | Toshiba Corp | 有機性固形物含有廃水の処理方法および処理装置 |
| JP2005262182A (ja) * | 2004-03-22 | 2005-09-29 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 嫌気性処理装置 |
| JP2009022955A (ja) * | 2008-11-04 | 2009-02-05 | Toshiba Corp | 有機性固形物含有廃水の処理方法および処理装置 |
| JP2010194491A (ja) * | 2009-02-26 | 2010-09-09 | Yanmar Co Ltd | 廃水処理装置 |
| JP2011110507A (ja) * | 2009-11-27 | 2011-06-09 | Ebara Engineering Service Co Ltd | 嫌気性処理方法及び装置 |
| CN103228581A (zh) * | 2010-11-26 | 2013-07-31 | 栗田工业株式会社 | 厌氧性处理方法 |
| JP2018164890A (ja) * | 2017-03-28 | 2018-10-25 | 住友重機械エンバイロメント株式会社 | 水処理装置 |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60179199A (ja) * | 1984-02-24 | 1985-09-13 | Mitsubishi Electric Corp | メタン発酵装置 |
| JPS6480495A (en) * | 1987-09-22 | 1989-03-27 | Aqua Renaissance Gijutsu | Methane fermentation process |
| JPH0278493A (ja) * | 1988-09-14 | 1990-03-19 | Akua Runesansu Gijutsu Kenkyu Kumiai | メタン発酵におけるｐＨ調整方法 |
| JPH05253594A (ja) * | 1992-03-13 | 1993-10-05 | Kurita Water Ind Ltd | 排水の嫌気性処理方法 |
| JPH05277486A (ja) * | 1992-03-30 | 1993-10-26 | Kurita Water Ind Ltd | 有機性排水の嫌気性処理方法 |
| JPH05317878A (ja) * | 1992-05-20 | 1993-12-03 | Kurita Water Ind Ltd | 有機性排水の高温嫌気性処理方法 |
| JPH0889988A (ja) * | 1994-09-28 | 1996-04-09 | Kurita Water Ind Ltd | 嫌気性処理方法 |
| JPH08257588A (ja) * | 1995-03-27 | 1996-10-08 | Kurita Water Ind Ltd | 有機性排液の嫌気性処理方法 |
| JPH091178A (ja) * | 1995-06-22 | 1997-01-07 | Kurita Water Ind Ltd | 高濃度有機性排液の嫌気性処理方法 |
-
1997
- 1997-02-25 JP JP4063797A patent/JP3906509B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60179199A (ja) * | 1984-02-24 | 1985-09-13 | Mitsubishi Electric Corp | メタン発酵装置 |
| JPS6480495A (en) * | 1987-09-22 | 1989-03-27 | Aqua Renaissance Gijutsu | Methane fermentation process |
| JPH0278493A (ja) * | 1988-09-14 | 1990-03-19 | Akua Runesansu Gijutsu Kenkyu Kumiai | メタン発酵におけるｐＨ調整方法 |
| JPH05253594A (ja) * | 1992-03-13 | 1993-10-05 | Kurita Water Ind Ltd | 排水の嫌気性処理方法 |
| JPH05277486A (ja) * | 1992-03-30 | 1993-10-26 | Kurita Water Ind Ltd | 有機性排水の嫌気性処理方法 |
| JPH05317878A (ja) * | 1992-05-20 | 1993-12-03 | Kurita Water Ind Ltd | 有機性排水の高温嫌気性処理方法 |
| JPH0889988A (ja) * | 1994-09-28 | 1996-04-09 | Kurita Water Ind Ltd | 嫌気性処理方法 |
| JPH08257588A (ja) * | 1995-03-27 | 1996-10-08 | Kurita Water Ind Ltd | 有機性排液の嫌気性処理方法 |
| JPH091178A (ja) * | 1995-06-22 | 1997-01-07 | Kurita Water Ind Ltd | 高濃度有機性排液の嫌気性処理方法 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001000985A (ja) * | 1999-06-22 | 2001-01-09 | Toshiba Corp | 有機性固形物含有廃水の処理方法および処理装置 |
| JP2005262182A (ja) * | 2004-03-22 | 2005-09-29 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 嫌気性処理装置 |
| JP2009022955A (ja) * | 2008-11-04 | 2009-02-05 | Toshiba Corp | 有機性固形物含有廃水の処理方法および処理装置 |
| JP2010194491A (ja) * | 2009-02-26 | 2010-09-09 | Yanmar Co Ltd | 廃水処理装置 |
| JP2011110507A (ja) * | 2009-11-27 | 2011-06-09 | Ebara Engineering Service Co Ltd | 嫌気性処理方法及び装置 |
| CN103228581A (zh) * | 2010-11-26 | 2013-07-31 | 栗田工业株式会社 | 厌氧性处理方法 |
| CN103228581B (zh) * | 2010-11-26 | 2014-09-03 | 栗田工业株式会社 | 厌氧性处理方法 |
| JP2018164890A (ja) * | 2017-03-28 | 2018-10-25 | 住友重機械エンバイロメント株式会社 | 水処理装置 |
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