JPH08258143A - インフレーションフイルムの製造方法 - Google Patents
インフレーションフイルムの製造方法Info
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- JPH08258143A JPH08258143A JP8619295A JP8619295A JPH08258143A JP H08258143 A JPH08258143 A JP H08258143A JP 8619295 A JP8619295 A JP 8619295A JP 8619295 A JP8619295 A JP 8619295A JP H08258143 A JPH08258143 A JP H08258143A
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Landscapes
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】従来のインフレーションプロセスに簡単な機能
を付加することにより、一層高強度のフイルムが得られ
る様に改良されたインフレーションフイルムの製造方法
を提供する。 【構成】口径がΦ1 の円形スリットを有する環状ダイと
引取ロールとの間にピンチロールが配置されたプロセス
を使用し、環状ダイとピンチロールとの間に於いて、円
形スリットから押出された熱可塑性樹脂の溶融環状体を
内部に封入された加圧気体により膨張させてその直径
（Φ2 ）がΦ1 より大きい第１バブルを形成すると共に
当該第１バブルを冷却リングからの冷却媒体によって冷
却固化するインフレーションフイルムの製造であって、
冷却固化によってバブルに形成されるフロストライン以
降の位置に加熱リングを設置し、当該加熱リングによ
り、特定の条件を満足する様に第１バブルを加熱して再
膨張させてその直径（Φ3 ）がΦ2 より大きい第２バブ
ルを形成させる。
を付加することにより、一層高強度のフイルムが得られ
る様に改良されたインフレーションフイルムの製造方法
を提供する。 【構成】口径がΦ1 の円形スリットを有する環状ダイと
引取ロールとの間にピンチロールが配置されたプロセス
を使用し、環状ダイとピンチロールとの間に於いて、円
形スリットから押出された熱可塑性樹脂の溶融環状体を
内部に封入された加圧気体により膨張させてその直径
（Φ2 ）がΦ1 より大きい第１バブルを形成すると共に
当該第１バブルを冷却リングからの冷却媒体によって冷
却固化するインフレーションフイルムの製造であって、
冷却固化によってバブルに形成されるフロストライン以
降の位置に加熱リングを設置し、当該加熱リングによ
り、特定の条件を満足する様に第１バブルを加熱して再
膨張させてその直径（Φ3 ）がΦ2 より大きい第２バブ
ルを形成させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、インフレーションフイ
ルムの製造方法に関するものであり、詳しくは、従来の
インフレーションプロセスに簡単な機能を付加すること
により、一層高強度のフイルムが得られる様に改良され
たインフレーションフイルムの製造方法に関するもので
ある。
ルムの製造方法に関するものであり、詳しくは、従来の
インフレーションプロセスに簡単な機能を付加すること
により、一層高強度のフイルムが得られる様に改良され
たインフレーションフイルムの製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来より、インフレーション成形法は、
ポリオレフィン等の熱可塑性樹脂フイルムの製造に広く
応用されている。斯かるインフレーション成形法は、円
形スリットを有する環状ダイと引取ロールとの間にピン
チロールが配置されたプロセスを使用し、環状ダイとピ
ンチロールとの間に於いて、円形スリットから押出され
た熱可塑性樹脂の溶融環状体を内部に封入された加圧気
体により膨張させてバブルを形成すると共に当該バブル
を冷却リングからの冷却媒体によって冷却固化する方法
である。
ポリオレフィン等の熱可塑性樹脂フイルムの製造に広く
応用されている。斯かるインフレーション成形法は、円
形スリットを有する環状ダイと引取ロールとの間にピン
チロールが配置されたプロセスを使用し、環状ダイとピ
ンチロールとの間に於いて、円形スリットから押出され
た熱可塑性樹脂の溶融環状体を内部に封入された加圧気
体により膨張させてバブルを形成すると共に当該バブル
を冷却リングからの冷却媒体によって冷却固化する方法
である。
【０００３】インフレーション成形法に於いては次の様
な原理により同時２軸延伸が行われる。すなわち、溶融
環状体は、ピンチロールの作用によって内部に閉じ込め
られた封入加圧気体により通常２〜５倍に膨張し、その
時点でフイルムの抗張力と内圧とがバランスして安定し
た状態のバブルを形成する。そして、斯かる膨張過程に
於いて、延伸配向によるフイルムの結晶化が進行する。
同時に溶融環状体は、引取ロールによって引張られなが
ら膨張させられるため、引取方向（縦方向）及びこれに
直角な方向（横方向）の２軸に延伸される。
な原理により同時２軸延伸が行われる。すなわち、溶融
環状体は、ピンチロールの作用によって内部に閉じ込め
られた封入加圧気体により通常２〜５倍に膨張し、その
時点でフイルムの抗張力と内圧とがバランスして安定し
た状態のバブルを形成する。そして、斯かる膨張過程に
於いて、延伸配向によるフイルムの結晶化が進行する。
同時に溶融環状体は、引取ロールによって引張られなが
ら膨張させられるため、引取方向（縦方向）及びこれに
直角な方向（横方向）の２軸に延伸される。
【０００４】上記の延伸処理による分子配向は、冷却固
化前の溶融状態の部分でしか起こらない。すなわち、フ
イルム温度が樹脂の軟化温度以下に低下し、非晶状態中
に微結晶が生じて乳白色の環状の帯（フロストライン）
が形成された以降は、通常のインフレーションフイルム
成形に一般的なバブル内圧ではバブルの膨脹による伸張
歪みは発生不可能であって分子配向は起こらない。
化前の溶融状態の部分でしか起こらない。すなわち、フ
イルム温度が樹脂の軟化温度以下に低下し、非晶状態中
に微結晶が生じて乳白色の環状の帯（フロストライン）
が形成された以降は、通常のインフレーションフイルム
成形に一般的なバブル内圧ではバブルの膨脹による伸張
歪みは発生不可能であって分子配向は起こらない。
【０００５】結局のところ、従来のインフレーション成
形に於ける分子配向は、フロストライン以前の溶融状態
の部分のバブル膨脹による伸張歪みに基づく分子配のみ
であり、融解開始温度未満でのいわゆる固相延伸の様な
大きな分子配向に基づく製品フイルムの強度向上効果
は、後述の比較例に示す様に期待出来ない。従って、従
来のインフレーション成形法は、製品フイルムの強度向
上に大きい効果を発揮するための分子配向が小さく、成
形加工条件の最適化によっても到達可能なフイルム強度
の上限が低い。
形に於ける分子配向は、フロストライン以前の溶融状態
の部分のバブル膨脹による伸張歪みに基づく分子配のみ
であり、融解開始温度未満でのいわゆる固相延伸の様な
大きな分子配向に基づく製品フイルムの強度向上効果
は、後述の比較例に示す様に期待出来ない。従って、従
来のインフレーション成形法は、製品フイルムの強度向
上に大きい効果を発揮するための分子配向が小さく、成
形加工条件の最適化によっても到達可能なフイルム強度
の上限が低い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記実情に
鑑みなされたものであり、その目的は、従来のインフレ
ーションプロセスに簡単な機能を付加することにより、
一層高強度のフイルムが得られる様に改良されたインフ
レーションフイルムの製造方法を提供することにある。
鑑みなされたものであり、その目的は、従来のインフレ
ーションプロセスに簡単な機能を付加することにより、
一層高強度のフイルムが得られる様に改良されたインフ
レーションフイルムの製造方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋭意検討
の結果、フロストライン以降のバブルを融解開始温度未
満の適正温度に再加熱するならば、通常のインフレーシ
ョンフイルム成形工程に於ける内圧によってバブルを再
膨脹せしめることが可能であり、その結果、いわゆる固
相延伸効果により小さなバブル膨脹率で製品フイルムの
分子配向を大きく増大することが可能であるとの知見を
得た。
の結果、フロストライン以降のバブルを融解開始温度未
満の適正温度に再加熱するならば、通常のインフレーシ
ョンフイルム成形工程に於ける内圧によってバブルを再
膨脹せしめることが可能であり、その結果、いわゆる固
相延伸効果により小さなバブル膨脹率で製品フイルムの
分子配向を大きく増大することが可能であるとの知見を
得た。
【０００８】本発明は、上記の知見に基づき完成された
ものであり、その要旨は、口径がΦ1 の円形スリットを
有する環状ダイと引取ロールとの間にピンチロールが配
置されたプロセスを使用し、環状ダイとピンチロールと
の間に於いて、円形スリットから押出された熱可塑性樹
脂の溶融環状体を内部に封入された加圧気体により膨張
させてその直径（Φ2 ）がΦ1 より大きい第１バブルを
形成すると共に当該第１バブルを冷却リングからの冷却
媒体によって冷却固化するインフレーションフイルムの
製造であって、冷却固化によってバブルに形成されるフ
ロストライン以降の位置に加熱リングを配置し、当該加
熱リングにより、下記の式（１）及び（２）を満足する
様に第１バブルを加熱して再膨張させてその直径
（Φ3 ）がΦ2より大きい第２バブルを形成させること
を特徴とするインフレーションフイルムの製造方法に存
する。
ものであり、その要旨は、口径がΦ1 の円形スリットを
有する環状ダイと引取ロールとの間にピンチロールが配
置されたプロセスを使用し、環状ダイとピンチロールと
の間に於いて、円形スリットから押出された熱可塑性樹
脂の溶融環状体を内部に封入された加圧気体により膨張
させてその直径（Φ2 ）がΦ1 より大きい第１バブルを
形成すると共に当該第１バブルを冷却リングからの冷却
媒体によって冷却固化するインフレーションフイルムの
製造であって、冷却固化によってバブルに形成されるフ
ロストライン以降の位置に加熱リングを配置し、当該加
熱リングにより、下記の式（１）及び（２）を満足する
様に第１バブルを加熱して再膨張させてその直径
（Φ3 ）がΦ2より大きい第２バブルを形成させること
を特徴とするインフレーションフイルムの製造方法に存
する。
【数２】Ｔ≦Ｔ1 ・・・（１） Ｐ×Φ2 ／２ｔ＞σT ・・・（２） （Ｔはバブルの温度（℃）、Ｔ1 はバブルの融解開始温
度（℃）、Ｐはバブル内の加圧気体の圧力（ｍｍＨ
2 Ｏ）、Φ2 は第１バブルの直径（ｍｍ）、ｔは第１バ
ブルのフイルム厚さ（μｍ）、σT は加熱温度Ｔにおけ
るフイルムの延伸応力（ＭＰａ）を表す。）
度（℃）、Ｐはバブル内の加圧気体の圧力（ｍｍＨ
2 Ｏ）、Φ2 は第１バブルの直径（ｍｍ）、ｔは第１バ
ブルのフイルム厚さ（μｍ）、σT は加熱温度Ｔにおけ
るフイルムの延伸応力（ＭＰａ）を表す。）
【０００９】以下、本発明を添付図面を参照して詳細に
説明する。図１は本発明に適用される成形装置の一例を
示す説明図であり、図２は、本発明に適用される他の成
形装置の要部の説明図である。
説明する。図１は本発明に適用される成形装置の一例を
示す説明図であり、図２は、本発明に適用される他の成
形装置の要部の説明図である。
【００１０】本発明に於いて、対象となる熱可塑性樹脂
としては、線状または分岐状低密度ポリエチレン、中密
度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン
等のポリオレフィン系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエ
ステル系樹脂などが代表的な樹脂として挙げられる。こ
れらの中では、線状低密度ポリエチレン又は線状低密度
ポリエチレンを５０重量パーセント以上含むブレンド材
料が好ましい。
としては、線状または分岐状低密度ポリエチレン、中密
度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン
等のポリオレフィン系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエ
ステル系樹脂などが代表的な樹脂として挙げられる。こ
れらの中では、線状低密度ポリエチレン又は線状低密度
ポリエチレンを５０重量パーセント以上含むブレンド材
料が好ましい。
【００１１】本発明の製造方法は、基本的には、従来の
インフレーションフイルムの製造方法と同一であり、口
径がΦ1 の円形スリットを有する環状ダイ（１）と引取
ロール（２）との間にピンチロール（３）が配置された
プロセスを使用し、環状ダイ（１）とピンチロール
（３）との間に於いて、円形スリットから押出された熱
可塑性樹脂の溶融環状体（４）を内部に封入された加圧
気体により膨張させてその直径（Φ2 ）がΦ1 より大き
い第１バブル（５ａ）を形成すると共に当該第１バブル
を冷却リング（６）からの冷却媒体によって冷却固化す
る。なお、図中、符号（７）は溶融押出機、（８）は加
圧気体送入管、（９）は冷却固化によってバブルに形成
されるフロストラインを表す。
インフレーションフイルムの製造方法と同一であり、口
径がΦ1 の円形スリットを有する環状ダイ（１）と引取
ロール（２）との間にピンチロール（３）が配置された
プロセスを使用し、環状ダイ（１）とピンチロール
（３）との間に於いて、円形スリットから押出された熱
可塑性樹脂の溶融環状体（４）を内部に封入された加圧
気体により膨張させてその直径（Φ2 ）がΦ1 より大き
い第１バブル（５ａ）を形成すると共に当該第１バブル
を冷却リング（６）からの冷却媒体によって冷却固化す
る。なお、図中、符号（７）は溶融押出機、（８）は加
圧気体送入管、（９）は冷却固化によってバブルに形成
されるフロストラインを表す。
【００１２】延伸条件としては、通常の公知の条件を採
用することが出来る。例えば、線状低密度ポリエチレン
樹脂を対象とする場合、樹脂の溶融温度（可塑化温度）
は通常１７０〜１９０℃の範囲、加圧気体の圧力（バブ
ル内圧）は通常１０〜５０ｍｍＨ2 Ｏの範囲、第１バブ
ルの膨脹比またはブローアップレシオ（ＢＵＲと略記す
る）（Φ2 ／Φ1 ）は通常１〜３の範囲とされる。ま
た、通常、加圧気体としては室温の空気が使用される。
用することが出来る。例えば、線状低密度ポリエチレン
樹脂を対象とする場合、樹脂の溶融温度（可塑化温度）
は通常１７０〜１９０℃の範囲、加圧気体の圧力（バブ
ル内圧）は通常１０〜５０ｍｍＨ2 Ｏの範囲、第１バブ
ルの膨脹比またはブローアップレシオ（ＢＵＲと略記す
る）（Φ2 ／Φ1 ）は通常１〜３の範囲とされる。ま
た、通常、加圧気体としては室温の空気が使用される。
【００１３】冷却リング（６）は、その内周面から冷却
媒体を吹き出す構造を備えており、通常、冷却媒体とし
ては冷風が使用される。そして、冷却リング（６）から
の冷風の吹出し口の先端位置（６ａ）は、図１に示す様
にフロストライン（９）よりも低くすることも出来る
が、図２に示す様にフロストライン（９）より高くする
のが好ましい。なお、ここに、冷風の吹出し口の先端位
置（６ａ）とは、図１及び図２に示す様に、溶融環状体
（４）又は第１バブル（５ａ）と接触した冷風がそれら
の接触から離れて大気に放出される位置を言う。図２に
示す実施態様に於いては、第１バブルの周囲に冷却リン
グ（６）から伸びる適当な包囲（６１）を設け、冷風の
吹出し口の先端位置（６ａ）をフロストライン（９）よ
りも高くしてある。
媒体を吹き出す構造を備えており、通常、冷却媒体とし
ては冷風が使用される。そして、冷却リング（６）から
の冷風の吹出し口の先端位置（６ａ）は、図１に示す様
にフロストライン（９）よりも低くすることも出来る
が、図２に示す様にフロストライン（９）より高くする
のが好ましい。なお、ここに、冷風の吹出し口の先端位
置（６ａ）とは、図１及び図２に示す様に、溶融環状体
（４）又は第１バブル（５ａ）と接触した冷風がそれら
の接触から離れて大気に放出される位置を言う。図２に
示す実施態様に於いては、第１バブルの周囲に冷却リン
グ（６）から伸びる適当な包囲（６１）を設け、冷風の
吹出し口の先端位置（６ａ）をフロストライン（９）よ
りも高くしてある。
【００１４】本発明の最大の特徴は、冷却固化によって
バブルに形成されるフロストライン（９）以降の位置に
加熱リング（１０）を配置し、そして、当該加熱リング
により、下記の式（１）及び（２）を満足する様に第１
バブル（５ａ）を加熱して再膨張させてその直径
（Φ3 ）がΦ2 より大きい第２バブル（５ｂ）を形成さ
せる点にある。
バブルに形成されるフロストライン（９）以降の位置に
加熱リング（１０）を配置し、そして、当該加熱リング
により、下記の式（１）及び（２）を満足する様に第１
バブル（５ａ）を加熱して再膨張させてその直径
（Φ3 ）がΦ2 より大きい第２バブル（５ｂ）を形成さ
せる点にある。
【数３】Ｔ≦Ｔ1 ・・・（１） Ｐ×Φ2 ／２ｔ＞σT ・・・（２）
【００１５】上記の式中、Ｔはバブルの温度（℃）、Ｔ
1 はバブルの融解開始温度（℃）、Ｐはバブル内の加圧
気体の圧力（ｍｍＨ2 Ｏ）、Φ2 は第１バブルの直径
（ｍｍ）、ｔは第１バブル（５ａ）のフイルム厚さ（μ
ｍ）、σT は加熱温度Ｔにおけるフイルムの延伸応力
（ＭＰａ）を表す。
1 はバブルの融解開始温度（℃）、Ｐはバブル内の加圧
気体の圧力（ｍｍＨ2 Ｏ）、Φ2 は第１バブルの直径
（ｍｍ）、ｔは第１バブル（５ａ）のフイルム厚さ（μ
ｍ）、σT は加熱温度Ｔにおけるフイルムの延伸応力
（ＭＰａ）を表す。
【００１６】上記の式（２）は、本発明者らによって求
められた実験式であり、加熱リング（１０）で加熱する
フロストライン（９）以降の第１バブルの直径（Φ2 ）
をその部分のフイルム厚さ（ｔ）の２倍の値（２ｔ）で
除した値（Φ2 ／２ｔ）にバブル内圧（Ｐ）を乗じた値
（Ｐ×Φ2 ／２ｔ）が延伸応力（σT ）の値以上であれ
ば、換言すれば、式（２）を満足する様に加熱リング
（１０）で第１バブル（５ａ）を加熱して延伸応力を低
下させるならば、第１バブル（５ａ）が再膨脹し、その
結果、式（１）で示す融解開始温度未満の温度に於いて
固相延伸効果の発現が可能であることを意味する。
められた実験式であり、加熱リング（１０）で加熱する
フロストライン（９）以降の第１バブルの直径（Φ2 ）
をその部分のフイルム厚さ（ｔ）の２倍の値（２ｔ）で
除した値（Φ2 ／２ｔ）にバブル内圧（Ｐ）を乗じた値
（Ｐ×Φ2 ／２ｔ）が延伸応力（σT ）の値以上であれ
ば、換言すれば、式（２）を満足する様に加熱リング
（１０）で第１バブル（５ａ）を加熱して延伸応力を低
下させるならば、第１バブル（５ａ）が再膨脹し、その
結果、式（１）で示す融解開始温度未満の温度に於いて
固相延伸効果の発現が可能であることを意味する。
【００１７】そして、延伸応力（σT ）は、前述の様
に、固相延伸効果を発現するフイルムの融解開始温度未
満の加熱温度Ｔに於ける当該フイルムの伸張に要する応
力を表し、従って、延伸応力（σT ）の値は、融解開始
温度における延伸応力（σM ）の値未満である。すなわ
ち、σT ＞σM の関係が成立する。
に、固相延伸効果を発現するフイルムの融解開始温度未
満の加熱温度Ｔに於ける当該フイルムの伸張に要する応
力を表し、従って、延伸応力（σT ）の値は、融解開始
温度における延伸応力（σM ）の値未満である。すなわ
ち、σT ＞σM の関係が成立する。
【００１８】加熱リング（１０）で加熱される第１バブ
ル（５ａ）の加熱温度（Ｔ）は、融解開始温度未満であ
れば特に制限されないが、安定生産の観点から、面融解
開始温度−（１〜１０℃）の範囲が好ましく、融解開始
温度−５℃の温度が最適である。また、第１バブル（５
ａ）に対する第２バブル（５ｂ）の直径比（Φ3 ／
Φ2 ）は１．１〜３．０の範囲が好ましい。なお、加熱
リング（１０）としては、通常、その内周面から加熱媒
体を吹き出す構造を備えたものが採用され、通常、加熱
媒体としては熱風が使用される。
ル（５ａ）の加熱温度（Ｔ）は、融解開始温度未満であ
れば特に制限されないが、安定生産の観点から、面融解
開始温度−（１〜１０℃）の範囲が好ましく、融解開始
温度−５℃の温度が最適である。また、第１バブル（５
ａ）に対する第２バブル（５ｂ）の直径比（Φ3 ／
Φ2 ）は１．１〜３．０の範囲が好ましい。なお、加熱
リング（１０）としては、通常、その内周面から加熱媒
体を吹き出す構造を備えたものが採用され、通常、加熱
媒体としては熱風が使用される。
【００１９】本発明によれば、バブルに形成されるフロ
ストライン（９）以降の位置に加熱リング（１０）を配
置すると言う極めて簡単な手段を採用し、そして、前記
の式（１）及び（２）を満足する様に第１バブル（５
ａ）を加熱して再膨張させることにより、従来のインフ
レーションフイルム成形に於けるバブル内圧Ｐ（１０〜
５０ｍｍＨ2 Ｏ）の範囲に於いてインフレーションフイ
ルム成形中にバブルを再膨脹させるが、その固相延伸効
果により製品フイルム（１１）の強度が著しく向上す
る。
ストライン（９）以降の位置に加熱リング（１０）を配
置すると言う極めて簡単な手段を採用し、そして、前記
の式（１）及び（２）を満足する様に第１バブル（５
ａ）を加熱して再膨張させることにより、従来のインフ
レーションフイルム成形に於けるバブル内圧Ｐ（１０〜
５０ｍｍＨ2 Ｏ）の範囲に於いてインフレーションフイ
ルム成形中にバブルを再膨脹させるが、その固相延伸効
果により製品フイルム（１１）の強度が著しく向上す
る。
【００２０】
【実施例】以下、本発明を実施例および比較例によって
更に詳細に説明するが、本発明は、その要旨を超えない
限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、
インフレーションフイルム成形装置としては図１に示す
装置を使用した。但し、図２に示す様に冷却リング
（６）からの冷風吹き出し口がフロストライン（９）よ
りも高い位置に変更された装置も適宜使用した。環状ダ
イ（１）の円形スリットの口径Φ1 は７５ｍｍ、ダイギ
ャップは３ｍｍ、溶融押出機（７）のスクリュー径は７
５ｍｍである。また、原料樹脂として、線状低密度ポリ
エチレン（ＭＦＲ：０．８ｇ／１０分、融解開始温度：
１１３℃）を使用した。
更に詳細に説明するが、本発明は、その要旨を超えない
限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、
インフレーションフイルム成形装置としては図１に示す
装置を使用した。但し、図２に示す様に冷却リング
（６）からの冷風吹き出し口がフロストライン（９）よ
りも高い位置に変更された装置も適宜使用した。環状ダ
イ（１）の円形スリットの口径Φ1 は７５ｍｍ、ダイギ
ャップは３ｍｍ、溶融押出機（７）のスクリュー径は７
５ｍｍである。また、原料樹脂として、線状低密度ポリ
エチレン（ＭＦＲ：０．８ｇ／１０分、融解開始温度：
１１３℃）を使用した。
【００２１】実施例１ 図１に示すインフレーションフイルム成形装置を使用
し、原料樹脂を温度１８０℃に加熱して可塑化し環状ダ
イ（１）の円形スリットから溶融環状体（４）として押
出した。溶融環状体（４）は、加圧気体送入管（８）か
ら内部に送入され且つピンチロール（３）によって封入
された加圧空気により内圧３０ｍｍＨ2 Ｏに膨脹させら
れ第１バブル（５ａ）が形成された。第１バブル（５
ａ）は、フロストライン（９）よりも冷風吹き出し口が
低い位置にある冷却リング（６）によって冷却固化され
た。第１バブル（５ａ）の直径（Φ2 ）は２４７ｍｍ、
厚さ（ｔ）は３０μｍであった。
し、原料樹脂を温度１８０℃に加熱して可塑化し環状ダ
イ（１）の円形スリットから溶融環状体（４）として押
出した。溶融環状体（４）は、加圧気体送入管（８）か
ら内部に送入され且つピンチロール（３）によって封入
された加圧空気により内圧３０ｍｍＨ2 Ｏに膨脹させら
れ第１バブル（５ａ）が形成された。第１バブル（５
ａ）は、フロストライン（９）よりも冷風吹き出し口が
低い位置にある冷却リング（６）によって冷却固化され
た。第１バブル（５ａ）の直径（Φ2 ）は２４７ｍｍ、
厚さ（ｔ）は３０μｍであった。
【００２２】続いて、第１バブル（５ａ）は、フロスト
ライン（９）以降に配置された加熱リング（１０）から
の加熱空気によってフイルム温度１１０℃に加熱され、
バブル内圧Ｐの作用によって再度膨脹した。その結果、
直径（Φ3 ）が３４７ｍｍの第２バブル（５ｂ）が形成
された。第２バブル（５ｂ）は、ピンチロール（３）に
よって折り畳まれ、引き取りロール（２）により２０ｍ
／分の速度で引き取られた。得られた製品フイルム（１
１）の厚さは１７μｍであった。
ライン（９）以降に配置された加熱リング（１０）から
の加熱空気によってフイルム温度１１０℃に加熱され、
バブル内圧Ｐの作用によって再度膨脹した。その結果、
直径（Φ3 ）が３４７ｍｍの第２バブル（５ｂ）が形成
された。第２バブル（５ｂ）は、ピンチロール（３）に
よって折り畳まれ、引き取りロール（２）により２０ｍ
／分の速度で引き取られた。得られた製品フイルム（１
１）の厚さは１７μｍであった。
【００２３】上記の場合、第１バブル（５ａ）の直径
（Φ2 ）に対する第２バブル（５ｂ）の直径（Φ3 ）の
比（ＢＵＲ）、すなわち、横方向（ＴＤ）の固相延伸倍
率に対応する値は１．４倍である。また、第１バブル
（５ａ）（チューブ状フイルム）について、１１０℃に
於ける延伸応力σT を測定した結果、１．２００ＭＰａ
であり、本実施例の「Ｐ×Φ2 ／２ｔ」の計算値は１．
２３６ＭＰａであった。製品フイルム（１１）の２３℃
に於ける引張り強度を測定した結果、ＭＤの値が３８．
５ＭＰａ、ＴＤの値が２８．３ＭＰａであった。
（Φ2 ）に対する第２バブル（５ｂ）の直径（Φ3 ）の
比（ＢＵＲ）、すなわち、横方向（ＴＤ）の固相延伸倍
率に対応する値は１．４倍である。また、第１バブル
（５ａ）（チューブ状フイルム）について、１１０℃に
於ける延伸応力σT を測定した結果、１．２００ＭＰａ
であり、本実施例の「Ｐ×Φ2 ／２ｔ」の計算値は１．
２３６ＭＰａであった。製品フイルム（１１）の２３℃
に於ける引張り強度を測定した結果、ＭＤの値が３８．
５ＭＰａ、ＴＤの値が２８．３ＭＰａであった。
【００２４】実施例２〜４及び比較例１及び２ 実施例１に於いて、表１及び表２に示す通りに条件変更
を行った以外は、実施例１と同様にしてインフレーショ
ンフイルムの製造を試みた。結果を表１及び表２に示
す。なお、各表中の「冷風吹き出し口位置」に記載した
記号「Ａ」は、図１に示す様に、冷却リングの冷風吹き
出し口がフロストラインよりも低い位置にあることを示
し、記号「Ｂ」は、図２に示す様に冷風吹き出し口がフ
ロストラインよりも高い位置に変更された以外は、図１
に示すと同様のインフレーションフイルム成形装置を使
用したことを意味する。
を行った以外は、実施例１と同様にしてインフレーショ
ンフイルムの製造を試みた。結果を表１及び表２に示
す。なお、各表中の「冷風吹き出し口位置」に記載した
記号「Ａ」は、図１に示す様に、冷却リングの冷風吹き
出し口がフロストラインよりも低い位置にあることを示
し、記号「Ｂ」は、図２に示す様に冷風吹き出し口がフ
ロストラインよりも高い位置に変更された以外は、図１
に示すと同様のインフレーションフイルム成形装置を使
用したことを意味する。
【００２５】比較例１に於いては、第１バブルの加熱温
度が高すぎてバブルの均一な再膨脹が困難であった。比
較例２に於いては、延伸応力不足で再膨脹が出来なっ
た。
度が高すぎてバブルの均一な再膨脹が困難であった。比
較例２に於いては、延伸応力不足で再膨脹が出来なっ
た。
【００２６】
【表１】 ──────────────────────────────────── 実 施 例 １ ２ ３ ４ ハ゛フ゛ル 内圧（mmH2O) 30 32 33 34 冷風吹き出し口位置 Ａ Ｂ Ｂ Ｂ 第1ハ゛フ゛ル直径Φ2(mm) 247 247 255 263 第1ハ゛フ゛ル厚さt (mμ) 30 30 30 30 第1ハ゛フ゛ル加熱温度T(℃) 110 110 110 110 第2ハ゛フ゛ル直径Φ3(mm) 347 371 408 447 製品フイルム厚さt (mμ) 17 14 13 11 Φ2/Φ3(BUR) 1.4 1.5 1.6 1.7 σT (MPa) 1.200 1.200 1.200 1.200 P ×Φ2/2t(MPa) 1.236 1.320 1.403 1.488 MD(MPa) 38.5 42.8 48.7 52.3 TD(MPa) 28.3 36.6 38.9 42.4 成膜状態 良好 良好 良好 良好 ────────────────────────────────────
【００２７】
【表２】
【００２８】比較例３ 実施例１に於いて、加熱リング（１０）を取り除いて従
来形式のインフレーションフイルム成形装置に変更し、
バブル内圧Ｐを２５ｍｍＨ2 Ｏ、バブル直径（Φ2 ）を
１５０ｍｍ、製品フイルム（１１）の厚さを２８μｍに
変更した以外は、実施例１と同様にインフレーションフ
イルムの製造を行った。この場合、円形スリットの口径
（Φ1 ）に対するバブル直径（Φ2 ）の比（ＢＵＲ）は
２である。得られた製品フイルム（１１）の２３℃に於
ける引張り強度を測定した結果、機械方向（ＭＤ）の値
が３０．１ＭＰａ、直角方向（ＴＤ）の値が２１．２Ｍ
Ｐａであった。
来形式のインフレーションフイルム成形装置に変更し、
バブル内圧Ｐを２５ｍｍＨ2 Ｏ、バブル直径（Φ2 ）を
１５０ｍｍ、製品フイルム（１１）の厚さを２８μｍに
変更した以外は、実施例１と同様にインフレーションフ
イルムの製造を行った。この場合、円形スリットの口径
（Φ1 ）に対するバブル直径（Φ2 ）の比（ＢＵＲ）は
２である。得られた製品フイルム（１１）の２３℃に於
ける引張り強度を測定した結果、機械方向（ＭＤ）の値
が３０．１ＭＰａ、直角方向（ＴＤ）の値が２１．２Ｍ
Ｐａであった。
【００２９】なお、比較例３に於いて、更に製品フイル
ム（１１）の分子配向の向上を図るため、バブル内圧Ｐ
を３０ｍｍＨ2 Ｏに増大し、バブル直径（Φ2 ）を２２
５ｍｍ、ＢＵＲを３に変更して厚さ２４μｍ製品フイル
ム（１１）を得た。得られた製品フイルム（１１）の２
３℃に於ける引張りを強度を測定した結果、ＭＤ値が３
３．０ＭＰａ、ＴＤの値が２３．０ＭＰａであった。以
上の結果から、フロストライン（９）以前の溶融状態で
のみ延伸処理を行う従来法では、製品フイルム（１１）
の分子配向効果が極めて小さく、製品フイルムの強度向
上が期待出来ないことが分かる。
ム（１１）の分子配向の向上を図るため、バブル内圧Ｐ
を３０ｍｍＨ2 Ｏに増大し、バブル直径（Φ2 ）を２２
５ｍｍ、ＢＵＲを３に変更して厚さ２４μｍ製品フイル
ム（１１）を得た。得られた製品フイルム（１１）の２
３℃に於ける引張りを強度を測定した結果、ＭＤ値が３
３．０ＭＰａ、ＴＤの値が２３．０ＭＰａであった。以
上の結果から、フロストライン（９）以前の溶融状態で
のみ延伸処理を行う従来法では、製品フイルム（１１）
の分子配向効果が極めて小さく、製品フイルムの強度向
上が期待出来ないことが分かる。
【００３０】
【発明の効果】以上説明した本発明によれば、従来のイ
ンフレーションフイルム成形装置に加熱リングを装着す
るのみの極めて低コストの設備改良投資により、従来法
に比較して強度が約２倍に向上したフイルムを製造する
ことが可能である。また、フイルムの強度向上効果によ
り、従来法よりも製品フイルムの薄肉化が可能となり、
コストカットと省資源化の効果が大きい。
ンフレーションフイルム成形装置に加熱リングを装着す
るのみの極めて低コストの設備改良投資により、従来法
に比較して強度が約２倍に向上したフイルムを製造する
ことが可能である。また、フイルムの強度向上効果によ
り、従来法よりも製品フイルムの薄肉化が可能となり、
コストカットと省資源化の効果が大きい。
【図１】本発明に適用される成形装置の一例を示す説明
図である。
図である。
【図２】本発明に適用される他の成形装置の要部の説明
図である。
図である。
１：環状ダイ ２：引取ロール ３：ピンチロール ４：溶融環状体 ５ａ：第１バブル ５ｂ：第２バブル ６：冷却リング ７：溶融押出機 ８：加圧気体送入管 ９：フロストライン １０：加熱リング １１：製品フイルム
Claims (4)
- 【請求項１】 口径がΦ1 の円形スリットを有する環状
ダイと引取ロールとの間にピンチロールが配置されたプ
ロセスを使用し、環状ダイとピンチロールとの間に於い
て、円形スリットから押出された熱可塑性樹脂の溶融環
状体を内部に封入された加圧気体により膨張させてその
直径（Φ2 ）がΦ1 より大きい第１バブルを形成すると
共に当該第１バブルを冷却リングからの冷却媒体によっ
て冷却固化するインフレーションフイルムの製造であっ
て、冷却固化によってバブルに形成されるフロストライ
ン以降の位置に加熱リングを配置し、当該加熱リングに
より、下記の式（１）及び（２）を満足する様に第１バ
ブルを加熱して再膨張させてその直径（Φ3 ）がΦ2 よ
り大きい第２バブルを形成させることを特徴とするイン
フレーションフイルムの製造方法。 【数１】Ｔ≦Ｔ1 ・・・（１） Ｐ×Φ2 ／２ｔ＞σT ・・・（２） （Ｔはバブルの温度（℃）、Ｔ1 はバブルの融解開始温
度（℃）、Ｐはバブル内の加圧気体の圧力（ｍｍＨ
2 Ｏ）、Φ2 は第１バブルの直径（ｍｍ）、ｔは第１バ
ブルのフイルム厚さ（μｍ）、σT は加熱温度Ｔにおけ
るフイルムの延伸応力（ＭＰａ）を表す。） - 【請求項２】 冷却媒体の吹出し口の先端がバブルのフ
ロストラインより高い冷却リングを使用する請求項１に
記載の製造方法。 - 【請求項３】 第１バブルに対する第２バブルの直径比
（Φ3 ／Φ2 ）が１．１〜３．０の範囲である請求項１
又は２に記載の製造方法。 - 【請求項４】 熱可塑性樹脂が線状低密度ポリエチレン
又は線状低密度ポリエチレンを５０重量パーセント以上
含むブレンド材料である請求項１〜３の何れかに記載の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8619295A JPH08258143A (ja) | 1995-03-17 | 1995-03-17 | インフレーションフイルムの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8619295A JPH08258143A (ja) | 1995-03-17 | 1995-03-17 | インフレーションフイルムの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08258143A true JPH08258143A (ja) | 1996-10-08 |
Family
ID=13879918
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8619295A Withdrawn JPH08258143A (ja) | 1995-03-17 | 1995-03-17 | インフレーションフイルムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08258143A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117103620A (zh) * | 2023-09-27 | 2023-11-24 | 安徽诚庄实业有限公司 | 一种复合膜的五层共挤吹膜工艺 |
-
1995
- 1995-03-17 JP JP8619295A patent/JPH08258143A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117103620A (zh) * | 2023-09-27 | 2023-11-24 | 安徽诚庄实业有限公司 | 一种复合膜的五层共挤吹膜工艺 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020604 |