JPH08269662A - 亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法 - Google Patents
亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPH08269662A JPH08269662A JP7314095A JP7314095A JPH08269662A JP H08269662 A JPH08269662 A JP H08269662A JP 7314095 A JP7314095 A JP 7314095A JP 7314095 A JP7314095 A JP 7314095A JP H08269662 A JPH08269662 A JP H08269662A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zinc
- plating
- steel sheet
- plated steel
- bath
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
- C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
- C23C28/025—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only with at least one zinc-based layer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
- C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、安価でかつ性能に優れた亜鉛−錫
系合金めっき鋼板の溶融めっき法を提供すること。 【構成】 焼鈍済の鋼板を脱脂、酸洗した後、Ｎｉまた
はＮｉ−Ｆｅ系プレめっきをＮｉ含有量で片面あたり
０．１〜３．０ｇ／m2行い、塩酸を含有した塩素換算量
で２〜４５ｗｔ％のフラックスを塗布し、錫：６０〜９
８ｗｔ％残部亜鉛および不可避的不純物からなる浴で融
点＋２０〜＋３００℃の浴温でめっきすることを特徴と
する亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法。また本材料をさ
らに付着量の調整とともにＺｎ含有量が８．８ｗｔ％よ
り多い場合、冷却速度２０℃/sec以上の冷却速度で冷却
することを特徴とする亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造
法。
系合金めっき鋼板の溶融めっき法を提供すること。 【構成】 焼鈍済の鋼板を脱脂、酸洗した後、Ｎｉまた
はＮｉ−Ｆｅ系プレめっきをＮｉ含有量で片面あたり
０．１〜３．０ｇ／m2行い、塩酸を含有した塩素換算量
で２〜４５ｗｔ％のフラックスを塗布し、錫：６０〜９
８ｗｔ％残部亜鉛および不可避的不純物からなる浴で融
点＋２０〜＋３００℃の浴温でめっきすることを特徴と
する亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法。また本材料をさ
らに付着量の調整とともにＺｎ含有量が８．８ｗｔ％よ
り多い場合、冷却速度２０℃/sec以上の冷却速度で冷却
することを特徴とする亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造
法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は亜鉛−錫系合金めっき鋼
板の製造法に関するものである。
板の製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、亜鉛−錫合金めっき鋼板は例え
ば、特開昭５２−１３０４３８号公報のように亜鉛およ
び錫イオンを含む溶液中で電解する電気めっき法で主と
して製造されてきた。また亜鉛−錫合金めっき鋼板は亜
鉛以外に錫を含むため耐蝕性や半田性に優れており、電
子部品等に多く使用されてきた。溶融めっき法ではめっ
き付着量を比較的容易に厚くすることができるため、溶
融めっき法で製造された製品は屋外用途等厳しい環境で
使用されている。例えば特開平４−２１４８４８号公報
では鉄系被めっき物に錫７０〜９８重量％の亜鉛−錫合
金めっきした被覆物やその製造法が開示されている。
ば、特開昭５２−１３０４３８号公報のように亜鉛およ
び錫イオンを含む溶液中で電解する電気めっき法で主と
して製造されてきた。また亜鉛−錫合金めっき鋼板は亜
鉛以外に錫を含むため耐蝕性や半田性に優れており、電
子部品等に多く使用されてきた。溶融めっき法ではめっ
き付着量を比較的容易に厚くすることができるため、溶
融めっき法で製造された製品は屋外用途等厳しい環境で
使用されている。例えば特開平４−２１４８４８号公報
では鉄系被めっき物に錫７０〜９８重量％の亜鉛−錫合
金めっきした被覆物やその製造法が開示されている。
【０００３】特開平５−２６３２０８号公報では、鉄系
基材に溶融亜鉛または溶融亜鉛合金めっき層として錫を
含む合金層、または亜鉛とアルミニウムを含む合金層の
上にクロムめっき層で順次被覆された亜鉛系めっき被覆
物および製造法が開示されている。特開平３−２２９８
４６号公報では鉄系被めっき物が少なくても鉄および亜
鉛を含む合金層を介して亜鉛皮膜または亜鉛合金皮膜に
よって被覆されている溶融亜鉛めっき被覆物およびめっ
き方法を開示している。一方燃料タンク材料としてこれ
まで耐蝕性、加工性、ハンダ性、溶接性等の優れたＰｂ
−Ｓｎめっき鋼板等が主として用いられ実燃料タンクと
して使用実績を積み重ねてきた。
基材に溶融亜鉛または溶融亜鉛合金めっき層として錫を
含む合金層、または亜鉛とアルミニウムを含む合金層の
上にクロムめっき層で順次被覆された亜鉛系めっき被覆
物および製造法が開示されている。特開平３−２２９８
４６号公報では鉄系被めっき物が少なくても鉄および亜
鉛を含む合金層を介して亜鉛皮膜または亜鉛合金皮膜に
よって被覆されている溶融亜鉛めっき被覆物およびめっ
き方法を開示している。一方燃料タンク材料としてこれ
まで耐蝕性、加工性、ハンダ性、溶接性等の優れたＰｂ
−Ｓｎめっき鋼板等が主として用いられ実燃料タンクと
して使用実績を積み重ねてきた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような電気亜鉛−
錫めっき鋼板の使用によって耐蝕性や半田性は改善され
たものの、燃料タンクのような長期耐蝕性の要求される
環境には付着量を厚くしためっき鋼板が必要であるが、
電気めっき法における付着量の制御は時間と電流の大き
さに依存するため、付着量を厚くはできるが処理時間を
長くしたり、電流をたくさん流す必要があり、生産性や
経済的に大きな問題を生ずる。
錫めっき鋼板の使用によって耐蝕性や半田性は改善され
たものの、燃料タンクのような長期耐蝕性の要求される
環境には付着量を厚くしためっき鋼板が必要であるが、
電気めっき法における付着量の制御は時間と電流の大き
さに依存するため、付着量を厚くはできるが処理時間を
長くしたり、電流をたくさん流す必要があり、生産性や
経済的に大きな問題を生ずる。
【０００５】また溶融めっき法による錫−亜鉛めっき鋼
板の使用によって塩水噴霧においてもかなりの耐蝕性を
示しているが、そのめっき層の構造は棚状晶と柱状晶と
いった特徴のある鉄−亜鉛合金層が通常５〜３５μｍ
（その外側のめっき被覆層が５〜４０μｍ、好ましくは
１０〜３０μｍ）とめっき被覆層と同等以上も厚みがあ
って素地腐食抑制に関して合金層の寄与が非常に大きい
と共に、燃料タンクのような厳しい加工に関しては合金
層はめっき被覆層よりも硬度が高いためにこのような合
金層のめっき被覆層に対する比率が高く厚みが厚い場合
にはクラック等が入りやすく燃料タンク内外面の腐食進
展が遥かに起こりやすくなり、燃料タンク材料としては
不向きである。これらの製造に際しては３０秒〜３分程
度と長時間浴中に浸漬することが必要であり生産性や経
済的にも大きな問題を生ずる。
板の使用によって塩水噴霧においてもかなりの耐蝕性を
示しているが、そのめっき層の構造は棚状晶と柱状晶と
いった特徴のある鉄−亜鉛合金層が通常５〜３５μｍ
（その外側のめっき被覆層が５〜４０μｍ、好ましくは
１０〜３０μｍ）とめっき被覆層と同等以上も厚みがあ
って素地腐食抑制に関して合金層の寄与が非常に大きい
と共に、燃料タンクのような厳しい加工に関しては合金
層はめっき被覆層よりも硬度が高いためにこのような合
金層のめっき被覆層に対する比率が高く厚みが厚い場合
にはクラック等が入りやすく燃料タンク内外面の腐食進
展が遥かに起こりやすくなり、燃料タンク材料としては
不向きである。これらの製造に際しては３０秒〜３分程
度と長時間浴中に浸漬することが必要であり生産性や経
済的にも大きな問題を生ずる。
【０００６】さらに鉄系基材が亜鉛または亜鉛合金層と
クロムめっき層の順次被覆された場合についてはクロム
被覆層も加わり耐蝕性等がさらに向上するが、亜鉛また
は亜鉛合金層の厚みが５〜７５μｍ、好ましくは１０〜
５０μｍ、さらに好ましくは１０〜３０μｍと非常に厚
く、上記と同様に、合金層による耐蝕性の確保と共に、
溶融亜鉛めっき時に素地鉄が合金層中に含有され亜鉛−
鉄合金層が厚く生成するため硬度が上昇し、加工性が大
幅に低下し燃料タンク材料には不向きである。これらの
製造に際して浴浸漬時間は例えば、１秒〜５分程度、好
ましくは１５秒〜２分程度、実施例では１分である。こ
れは耐蝕性を確保することが主目的であることから厚み
は耐蝕性を損なわない程度確保する必要があり、めっき
金属での被覆後のプレス加工等の成形性を考慮したもの
ではない。
クロムめっき層の順次被覆された場合についてはクロム
被覆層も加わり耐蝕性等がさらに向上するが、亜鉛また
は亜鉛合金層の厚みが５〜７５μｍ、好ましくは１０〜
５０μｍ、さらに好ましくは１０〜３０μｍと非常に厚
く、上記と同様に、合金層による耐蝕性の確保と共に、
溶融亜鉛めっき時に素地鉄が合金層中に含有され亜鉛−
鉄合金層が厚く生成するため硬度が上昇し、加工性が大
幅に低下し燃料タンク材料には不向きである。これらの
製造に際して浴浸漬時間は例えば、１秒〜５分程度、好
ましくは１５秒〜２分程度、実施例では１分である。こ
れは耐蝕性を確保することが主目的であることから厚み
は耐蝕性を損なわない程度確保する必要があり、めっき
金属での被覆後のプレス加工等の成形性を考慮したもの
ではない。
【０００７】Ｐｂ−Ｓｎめっき鋼板の使用においては、
車の寿命を満足する耐蝕性、車底部の複雑な構造に合っ
た加工のできること、燃料タンク部品を接合できるハン
ダ性、溶接性が確保されたもののシュレッダーダスト等
の産業廃棄物からのＰｂ溶出規制等の環境規制に対して
はＰｂが含まれていることから使用は好ましくない。そ
こで本発明では安価にかつ性能に優れた亜鉛−錫系合金
めっき鋼板の溶融めっき法を提供するものである。
車の寿命を満足する耐蝕性、車底部の複雑な構造に合っ
た加工のできること、燃料タンク部品を接合できるハン
ダ性、溶接性が確保されたもののシュレッダーダスト等
の産業廃棄物からのＰｂ溶出規制等の環境規制に対して
はＰｂが含まれていることから使用は好ましくない。そ
こで本発明では安価にかつ性能に優れた亜鉛−錫系合金
めっき鋼板の溶融めっき法を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは安価でかつ
性能に優れた亜鉛−錫合金めっき鋼板の提供を目的に種
々検討したところ、前処理法および冷却条件を検討する
ことによって溶融めっき法にて亜鉛−錫合金めっき鋼板
を製造できることを見いだしたものである。その要旨
は、 （１） 焼鈍済の鋼板に、ＮｉまたはＮｉ−Ｆｅ系プレ
めっきをＮｉ含有量で片面当たり０．１〜３．０ｇ／m2
行い、塩酸を含有した塩素換算量で２〜４５ｗｔ％のフ
ラックスを塗布し、錫：４０〜９８ｗｔ％残部亜鉛およ
び不可避的不純物からなる浴で、融点＋２０〜＋３００
℃の浴温で浴中に１５秒未満浸漬しめっきすることを特
徴とする亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法にある。
性能に優れた亜鉛−錫合金めっき鋼板の提供を目的に種
々検討したところ、前処理法および冷却条件を検討する
ことによって溶融めっき法にて亜鉛−錫合金めっき鋼板
を製造できることを見いだしたものである。その要旨
は、 （１） 焼鈍済の鋼板に、ＮｉまたはＮｉ−Ｆｅ系プレ
めっきをＮｉ含有量で片面当たり０．１〜３．０ｇ／m2
行い、塩酸を含有した塩素換算量で２〜４５ｗｔ％のフ
ラックスを塗布し、錫：４０〜９８ｗｔ％残部亜鉛およ
び不可避的不純物からなる浴で、融点＋２０〜＋３００
℃の浴温で浴中に１５秒未満浸漬しめっきすることを特
徴とする亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法にある。
【０００９】（２） 焼鈍済の鋼板に、ＮｉまたはＮｉ
−Ｆｅ系プレめっきをＮｉ含有量で片面当たり０．１〜
３．０ｇ／m2を行い、塩酸を含有した塩素換算量で２〜
４５ｗｔ％のフラックスを塗布し、錫：４０〜９８ｗｔ
％残部亜鉛および不可避的不純物からなる浴で、融点＋
２０〜＋３００℃の浴温で浴中に１５秒未満浸漬しめっ
きを行い、前記浴中のＺｎ含有量が８．８ｗｔ％より多
い場合、冷却速度２０℃/sec以上の冷却速度で冷却する
ことを特徴とする亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法にあ
る。
−Ｆｅ系プレめっきをＮｉ含有量で片面当たり０．１〜
３．０ｇ／m2を行い、塩酸を含有した塩素換算量で２〜
４５ｗｔ％のフラックスを塗布し、錫：４０〜９８ｗｔ
％残部亜鉛および不可避的不純物からなる浴で、融点＋
２０〜＋３００℃の浴温で浴中に１５秒未満浸漬しめっ
きを行い、前記浴中のＺｎ含有量が８．８ｗｔ％より多
い場合、冷却速度２０℃/sec以上の冷却速度で冷却する
ことを特徴とする亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法にあ
る。
【００１０】以下に本発明について詳細に説明する。鋳
片から熱間圧延、酸洗、冷間圧延等の熱処理、圧延等を
行った後、焼鈍を行った、焼鈍済の鋼板を通常脱脂、酸
洗して被めっき材として使用し、前処理を行った後、亜
鉛−錫めっきを行い、付着量の制御、冷却をして亜鉛−
錫めっき鋼板を製造する。亜鉛−錫めっきでは錫中の亜
鉛含有量が増加することによって濡れ性が低下し、特に
亜鉛が８．８ｗｔ％の共晶点近傍では濡れにくい為、亜
鉛−錫合金めっき浴と鋼板の濡れ性を向上させる必要が
ある。濡れ性を向上させるためには浴温を高めること、
通板速度を遅くすること、鋼板表面を活性にする前処理
をすることが上げられる。この中では鋼板表面を活性化
するための前処理が特に重要である。
片から熱間圧延、酸洗、冷間圧延等の熱処理、圧延等を
行った後、焼鈍を行った、焼鈍済の鋼板を通常脱脂、酸
洗して被めっき材として使用し、前処理を行った後、亜
鉛−錫めっきを行い、付着量の制御、冷却をして亜鉛−
錫めっき鋼板を製造する。亜鉛−錫めっきでは錫中の亜
鉛含有量が増加することによって濡れ性が低下し、特に
亜鉛が８．８ｗｔ％の共晶点近傍では濡れにくい為、亜
鉛−錫合金めっき浴と鋼板の濡れ性を向上させる必要が
ある。濡れ性を向上させるためには浴温を高めること、
通板速度を遅くすること、鋼板表面を活性にする前処理
をすることが上げられる。この中では鋼板表面を活性化
するための前処理が特に重要である。
【００１１】前処理法としてプレめっきおよびフラック
ス種類、条件が影響する。プレめっきではＮｉまたはＮ
ｉ−Ｆｅ系が亜鉛−錫合金めっき浴との組み合わせにお
いて濡れ性向上効果が極めて大きい、付着量はＮｉ含有
量で０．１ｇ／m2未満では被覆性が充分でないため濡れ
性向上効果が小さい。３．０ｇ／m2を超えて付着すると
濡れ性が飽和すると共にめっき層と鋼界面に合金層が厚
く生成しタンクに成形した時のめっき密着性が低下す
る。従ってプレめっき量はＮｉ含有量で０．１〜３．０
ｇ／m2とした。
ス種類、条件が影響する。プレめっきではＮｉまたはＮ
ｉ−Ｆｅ系が亜鉛−錫合金めっき浴との組み合わせにお
いて濡れ性向上効果が極めて大きい、付着量はＮｉ含有
量で０．１ｇ／m2未満では被覆性が充分でないため濡れ
性向上効果が小さい。３．０ｇ／m2を超えて付着すると
濡れ性が飽和すると共にめっき層と鋼界面に合金層が厚
く生成しタンクに成形した時のめっき密着性が低下す
る。従ってプレめっき量はＮｉ含有量で０．１〜３．０
ｇ／m2とした。
【００１２】フラックスではＺｎＣｌ2、ＨＣｌ等の塩
素イオンを含むフラックスが濡れ性向上に効果的であっ
た。フラックス中の塩素換算量が２ｗｔ％未満では被め
っき材表面の酸化皮膜溶解性が低く濡れ性の向上効果は
小さい。４５ｗｔ％を超えて濃度が高いと効果が飽和す
ると共に使用薬品量が多くなりすぎ不経済である。この
時望ましくはＨＣｌを０．１％以上添加すると被めっき
材表面の酸化皮膜が溶解しやすく濡れ性が更に向上す
る。従ってフラックス中に塩酸を含有した塩素換算量で
２〜４５ｗｔ％のフラックスを塗布とした。
素イオンを含むフラックスが濡れ性向上に効果的であっ
た。フラックス中の塩素換算量が２ｗｔ％未満では被め
っき材表面の酸化皮膜溶解性が低く濡れ性の向上効果は
小さい。４５ｗｔ％を超えて濃度が高いと効果が飽和す
ると共に使用薬品量が多くなりすぎ不経済である。この
時望ましくはＨＣｌを０．１％以上添加すると被めっき
材表面の酸化皮膜が溶解しやすく濡れ性が更に向上す
る。従ってフラックス中に塩酸を含有した塩素換算量で
２〜４５ｗｔ％のフラックスを塗布とした。
【００１３】浴温についてはかなり適正範囲が広いが濡
れ性は高い方が有利である。融点＋２０℃未満では反応
性が低く、不めっきや密着性不良が発生しやすい。＋３
００℃超では濡れ性は飽和すると共に、めっきが流れや
すく外観不良を起こしやすい。従って浴温は融点＋２０
〜＋３００℃とした。浴中浸漬時間はめっき浴と鋼との
めっき反応程度と関連し、浸漬時間が長い方が合金層が
厚く生成し耐蝕性確保の点では有利であるが、加工時の
めっき密着性を逆に低下させる原因となるため、燃料タ
ンク用には極力薄くする必要がある。したがってめっき
密着性を確保する程度の薄い合金層であることが望まし
く、浸漬時間の上限を定め１５秒未満とした。
れ性は高い方が有利である。融点＋２０℃未満では反応
性が低く、不めっきや密着性不良が発生しやすい。＋３
００℃超では濡れ性は飽和すると共に、めっきが流れや
すく外観不良を起こしやすい。従って浴温は融点＋２０
〜＋３００℃とした。浴中浸漬時間はめっき浴と鋼との
めっき反応程度と関連し、浸漬時間が長い方が合金層が
厚く生成し耐蝕性確保の点では有利であるが、加工時の
めっき密着性を逆に低下させる原因となるため、燃料タ
ンク用には極力薄くする必要がある。したがってめっき
密着性を確保する程度の薄い合金層であることが望まし
く、浸漬時間の上限を定め１５秒未満とした。
【００１４】浴成分に関しては、燃料タンク内外面耐蝕
性、加工時のめっき密着性、ハンダ性、溶接性を考慮す
ると、亜鉛含有量が６０ｗｔ％より多い場合、劣化ガソ
リン等燃料タンク内の耐蝕性およびハンダ性が懸念され
る。亜鉛含有量が２ｗｔ％未満ではＺｎ含有量が少ない
ためタンク外面の耐蝕性が懸念される。従って錫：４０
〜９８ｗｔ％残部亜鉛および不可避的不純物からなる浴
とした。冷却速度については、図１の様にめっき浴中Ｚ
ｎ含有量が８．８ｗｔ％より多い場合、２０℃/sec未満
ではめっき後の冷却過程で粗大な亜鉛晶が析出するた
め、加工時のめっき層の割れや粗大な亜鉛晶の優先腐食
によってタンク内外面の局部的に腐食が懸念される。従
って冷却速度は２０℃/sec以上とした。
性、加工時のめっき密着性、ハンダ性、溶接性を考慮す
ると、亜鉛含有量が６０ｗｔ％より多い場合、劣化ガソ
リン等燃料タンク内の耐蝕性およびハンダ性が懸念され
る。亜鉛含有量が２ｗｔ％未満ではＺｎ含有量が少ない
ためタンク外面の耐蝕性が懸念される。従って錫：４０
〜９８ｗｔ％残部亜鉛および不可避的不純物からなる浴
とした。冷却速度については、図１の様にめっき浴中Ｚ
ｎ含有量が８．８ｗｔ％より多い場合、２０℃/sec未満
ではめっき後の冷却過程で粗大な亜鉛晶が析出するた
め、加工時のめっき層の割れや粗大な亜鉛晶の優先腐食
によってタンク内外面の局部的に腐食が懸念される。従
って冷却速度は２０℃/sec以上とした。
【００１５】
【実施例】以下に本発明法により製造される亜鉛−錫合
金めっき鋼板の実施例を述べる。鋳片から熱間圧延、酸
洗、冷間圧延した後、焼鈍した材料を被めっき材とし
た。また一部は焼鈍後、プレめっきした材料を被めっき
材とした。その後、フラックスを塗布しＳｎ−Ｚｎ浴に
通じ付着量を調整し、巻き取った。表１〜表３に各種操
業条件とめっき後の不めっき状態、めっき密着性を示
す。なおめっき後の冷却は２０℃/sec以上で行ってい
る。表１〜表３に示す様なＮo.１〜Ｎo.５２の操業条件
の基に製造した試料は不めっき、めっき剥離も無く良好
な結果であった。一方、Ｎo.５３〜Ｎo.６３の操業条件
で製造した試料は不めっき、めっき密着性に何らかの問
題があった。
金めっき鋼板の実施例を述べる。鋳片から熱間圧延、酸
洗、冷間圧延した後、焼鈍した材料を被めっき材とし
た。また一部は焼鈍後、プレめっきした材料を被めっき
材とした。その後、フラックスを塗布しＳｎ−Ｚｎ浴に
通じ付着量を調整し、巻き取った。表１〜表３に各種操
業条件とめっき後の不めっき状態、めっき密着性を示
す。なおめっき後の冷却は２０℃/sec以上で行ってい
る。表１〜表３に示す様なＮo.１〜Ｎo.５２の操業条件
の基に製造した試料は不めっき、めっき剥離も無く良好
な結果であった。一方、Ｎo.５３〜Ｎo.６３の操業条件
で製造した試料は不めっき、めっき密着性に何らかの問
題があった。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】・不めっき評点／肉眼観察 ◎ 不めっきなし △ 微小不めっきあり × 小さな不めっきあり ・めっき密着性評点／円筒プレス（ブランク系７０mm、
絞り深さ１５mm）の外側面のテーピング ◎ めっき剥離なし △ 微小めっき剥離あり × 小さなめっき剥離あり ＊プレめっき量はＮｉ含有量で示した。
絞り深さ１５mm）の外側面のテーピング ◎ めっき剥離なし △ 微小めっき剥離あり × 小さなめっき剥離あり ＊プレめっき量はＮｉ含有量で示した。
【００２０】表４〜表６に各種操業条件とめっき層中の
亜鉛結晶状態を示す。表４〜表６に示す様なＮo.１〜Ｎ
o.５２の操業条件の基に製造した試料はめっき層表面の
Ｚｎ分布状況を観察したところ、めっき密着性、耐蝕性
に影響を及ぼす長さ２５０μｍ以上のＺｎ晶が２０個以
下／０．０１mm2と非常に少なかった。Ｎo.５３〜６３
の操業条件で造られた試料は長さの長いＺｎ結晶の密度
が高かった。
亜鉛結晶状態を示す。表４〜表６に示す様なＮo.１〜Ｎ
o.５２の操業条件の基に製造した試料はめっき層表面の
Ｚｎ分布状況を観察したところ、めっき密着性、耐蝕性
に影響を及ぼす長さ２５０μｍ以上のＺｎ晶が２０個以
下／０．０１mm2と非常に少なかった。Ｎo.５３〜６３
の操業条件で造られた試料は長さの長いＺｎ結晶の密度
が高かった。
【００２１】
【表４】
【００２２】
【表５】
【００２３】
【表６】
【００２４】・めっき層中Ｚｎ分布状況の評点／ＳＥＭ
によるめっき層表面観察による粗大Ｚｎ晶の面積率 ◎ 長さ２５０μｍ以上のＺｎ晶が２０個以下／０．２
５mm2 △ 長さ２５０μｍ以上のＺｎ晶が２０〜５０個以下／
０．２５mm2 × 長さ２５０μｍ以上のＺｎ晶が５０個より多／０．
２５mm2 ＊プレめっき量はＮｉ含有量で示した。
によるめっき層表面観察による粗大Ｚｎ晶の面積率 ◎ 長さ２５０μｍ以上のＺｎ晶が２０個以下／０．２
５mm2 △ 長さ２５０μｍ以上のＺｎ晶が２０〜５０個以下／
０．２５mm2 × 長さ２５０μｍ以上のＺｎ晶が５０個より多／０．
２５mm2 ＊プレめっき量はＮｉ含有量で示した。
【００２５】
【発明の効果】以上述べたように、本発明により安価
で、かつめっき密着性等性能の極めて優れた亜鉛−錫系
合金めっき鋼板を溶融めっき法で製造することが可能と
なった。
で、かつめっき密着性等性能の極めて優れた亜鉛−錫系
合金めっき鋼板を溶融めっき法で製造することが可能と
なった。
【図１】めっき後の冷却過程で粗大な亜鉛晶の析出する
状況を示す顕微鏡写真である。
状況を示す顕微鏡写真である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡田 伸義 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 焼鈍済の鋼板に、ＮｉまたはＮｉ−Ｆｅ
系プレめっきをＮｉ含有量で片面当たり０．１〜３．０
ｇ／m2行い、塩酸を含有した塩素換算量で２〜４５ｗｔ
％のフラックスを塗布し、錫：４０〜９８ｗｔ％残部亜
鉛および不可避的不純物からなる浴で、融点＋２０〜＋
３００℃の浴温で浴中に１５秒未満浸漬しめっきするこ
とを特徴とする亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法。 - 【請求項２】 焼鈍済の鋼板に、ＮｉまたはＮｉ−Ｆｅ
系プレめっきをＮｉ含有量で片面当たり０．１〜３．０
ｇ／m2行い、塩酸を含有した塩素換算量で２〜４５ｗｔ
％のフラックスを塗布し、錫：４０〜９８ｗｔ％残部亜
鉛および不可避的不純物からなる浴で、融点＋２０〜＋
３００℃の浴温で浴中に１５秒未満浸漬しめっきを行
い、前記浴中のＺｎ含有量が８．８ｗｔ％より多い場
合、冷却速度２０℃/sec以上の冷却速度で冷却すること
を特徴とする亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07073140A JP3135818B2 (ja) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | 亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法 |
| EP96907700A EP0763608B1 (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-preventive steel sheet for fuel tank and process for producing the sheet |
| EP20040018756 EP1477582A3 (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-proofing steel sheet for fuel tanks and production method thereof |
| US08/750,073 US5827618A (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-proofing steel sheet for fuel tanks and production method thereof |
| PCT/JP1996/000835 WO1996030560A1 (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-preventive steel sheet for fuel tank and process for producing the sheet |
| DE1996637118 DE69637118T2 (de) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Korrosionsbeständiges stahlblech für treibstofftank und verfahren zur herstellung des bleches |
| AU51219/96A AU686502B2 (en) | 1995-03-28 | 1996-03-28 | Rust-preventive steel sheet for fuel tank and process for producing the sheet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07073140A JP3135818B2 (ja) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | 亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08269662A true JPH08269662A (ja) | 1996-10-15 |
| JP3135818B2 JP3135818B2 (ja) | 2001-02-19 |
Family
ID=13509608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07073140A Expired - Lifetime JP3135818B2 (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-30 | 亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3135818B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004502868A (ja) * | 2000-07-12 | 2004-01-29 | インターナショナル リード ジンク リサーチ オーガナイゼーション，インコーポレーデット． | 溶融金属浴への浸漬による亜鉛−アルミニウム合金皮膜形成方法の改善 |
| JP2012001818A (ja) * | 2005-07-05 | 2012-01-05 | Nippon Steel Corp | 溶融Ｓｎ−Ｚｎ系めっき鋼板の製造方法および良好な耐食性を有する溶融Ｓｎ−Ｚｎ系めっき鋼板 |
| US20120186707A1 (en) * | 2009-07-29 | 2012-07-26 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing of high strength cold rolled steel sheet of excellent phosphatability |
| JP2015196882A (ja) * | 2014-04-01 | 2015-11-09 | 新日鐵住金株式会社 | 錫亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
| US11674209B2 (en) * | 2017-12-19 | 2023-06-13 | Arcelormittal | Hot-dip coated steel substrate |
| WO2026079165A1 (ja) * | 2024-10-09 | 2026-04-16 | 日本製鉄株式会社 | Ｓｎ－Ｚｎ系めっき鋼材 |
-
1995
- 1995-03-30 JP JP07073140A patent/JP3135818B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004502868A (ja) * | 2000-07-12 | 2004-01-29 | インターナショナル リード ジンク リサーチ オーガナイゼーション，インコーポレーデット． | 溶融金属浴への浸漬による亜鉛−アルミニウム合金皮膜形成方法の改善 |
| JP2012001818A (ja) * | 2005-07-05 | 2012-01-05 | Nippon Steel Corp | 溶融Ｓｎ−Ｚｎ系めっき鋼板の製造方法および良好な耐食性を有する溶融Ｓｎ−Ｚｎ系めっき鋼板 |
| US20120186707A1 (en) * | 2009-07-29 | 2012-07-26 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing of high strength cold rolled steel sheet of excellent phosphatability |
| US8668789B2 (en) * | 2009-07-29 | 2014-03-11 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing of high strength cold rolled steel sheet of excellent phosphatability |
| JP2015196882A (ja) * | 2014-04-01 | 2015-11-09 | 新日鐵住金株式会社 | 錫亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
| US11674209B2 (en) * | 2017-12-19 | 2023-06-13 | Arcelormittal | Hot-dip coated steel substrate |
| US12227822B2 (en) | 2017-12-19 | 2025-02-18 | Arcelormittal | Hot-dip coated steel substrate |
| WO2026079165A1 (ja) * | 2024-10-09 | 2026-04-16 | 日本製鉄株式会社 | Ｓｎ－Ｚｎ系めっき鋼材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3135818B2 (ja) | 2001-02-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101368990B1 (ko) | 내식성이 우수한 용융 Ｚｎ-Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ-Ｃｒ 합금 도금 강재 | |
| JP4199404B2 (ja) | 高耐食性めっき鋼板 | |
| JPH0324255A (ja) | 溶融亜鉛めっき熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS6330984B2 (ja) | ||
| JPH04214895A (ja) | めっき性と溶接性に優れた表面処理鋼板およびその製造方法 | |
| US6372296B2 (en) | High aluminum galvanized steel | |
| JP3135818B2 (ja) | 亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法 | |
| JP3126622B2 (ja) | 燃料タンク用防錆鋼板 | |
| JP3126623B2 (ja) | 燃料タンク用防錆鋼板 | |
| JP7247946B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH0753901B2 (ja) | 溶融亜鉛メッキ方法 | |
| KR20190078330A (ko) | 도금강선 및 그 제조방법 | |
| JP2848250B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JPS648704B2 (ja) | ||
| JP3129628B2 (ja) | 燃料タンク用防錆鋼板 | |
| KR970000190B1 (ko) | 아연도금강판의 제조방법 | |
| JPH0681099A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP3581451B2 (ja) | 亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法 | |
| JPS58189363A (ja) | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
| JP2002332556A (ja) | 溶融Ｓｎ−Ｚｎ系めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3133235B2 (ja) | 加工性に優れた燃料タンク用鋼板 | |
| JPH05106001A (ja) | 珪素含有鋼板の溶融亜鉛めつき方法 | |
| JPH11158595A (ja) | 外観性と密着性に優れた難めっき鋼板の連続溶融めっき方法 | |
| JP2765078B2 (ja) | 合金化溶融めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP2841898B2 (ja) | 表面平滑性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20001121 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081201 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081201 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091201 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101201 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101201 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111201 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111201 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121201 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121201 Year of fee payment: 12 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131201 Year of fee payment: 13 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131201 Year of fee payment: 13 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |