JPH08269816A - ポリアミド高強力糸の製造方法 - Google Patents
ポリアミド高強力糸の製造方法Info
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- JPH08269816A JPH08269816A JP7285195A JP7285195A JPH08269816A JP H08269816 A JPH08269816 A JP H08269816A JP 7285195 A JP7285195 A JP 7285195A JP 7285195 A JP7285195 A JP 7285195A JP H08269816 A JPH08269816 A JP H08269816A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 マルチフィラメントを構成する単繊維の単糸
繊度が６ｄ以下、かつ高強力、高タフネスで糸切れのな
い高品位の細繊度ポリアミドマルチフィラメントを、紡
糸高安定性且つ効率的製造法を提供する。 【構成】 溶融温度Ｔ（℃）と、ポリアミドのＤＳＣ結
晶化温度Ｔｃ（℃）が、５５℃≦Ｔ−Ｔｃ≦７５℃の条
件を満たす温度でポリアミドを溶融し、フィルター２を
金属不織布で構成し、このフィルター２上のパック内流
路１ａの容積が１０〜１５０ｃｍ3 である紡糸口金パッ
クを用いて溶融紡糸することを特徴とするポリアミド高
強力糸の製造方法。紡糸口金パックのパック内流路１ａ
およびその他の流路が、０．５Ｓ以下の表面粗度を有す
ること、および紡糸口金パックがフィルター２の下部に
整流板３を有し、フィルター２を通過した溶融ポリマー
を、２×１０2 〜５×１０3 ｓｅｃ-1の速度で、整流板
３の孔３ａを通過させる。
繊度が６ｄ以下、かつ高強力、高タフネスで糸切れのな
い高品位の細繊度ポリアミドマルチフィラメントを、紡
糸高安定性且つ効率的製造法を提供する。 【構成】 溶融温度Ｔ（℃）と、ポリアミドのＤＳＣ結
晶化温度Ｔｃ（℃）が、５５℃≦Ｔ−Ｔｃ≦７５℃の条
件を満たす温度でポリアミドを溶融し、フィルター２を
金属不織布で構成し、このフィルター２上のパック内流
路１ａの容積が１０〜１５０ｃｍ3 である紡糸口金パッ
クを用いて溶融紡糸することを特徴とするポリアミド高
強力糸の製造方法。紡糸口金パックのパック内流路１ａ
およびその他の流路が、０．５Ｓ以下の表面粗度を有す
ること、および紡糸口金パックがフィルター２の下部に
整流板３を有し、フィルター２を通過した溶融ポリマー
を、２×１０2 〜５×１０3 ｓｅｃ-1の速度で、整流板
３の孔３ａを通過させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ポリアミド高強力糸の
製造法に関するものであり、特にマルチフィラメントを
構成する単繊維の単糸繊度が６ｄ以下と細繊度であっ
て、かつ高強力、高タフネスの特性を有し、しかも糸切
れのない高品位の細繊度ポリアミドマルチフィラメント
を、すぐれた紡糸安定性のもとに効率的に製造する方法
に関するものである。
製造法に関するものであり、特にマルチフィラメントを
構成する単繊維の単糸繊度が６ｄ以下と細繊度であっ
て、かつ高強力、高タフネスの特性を有し、しかも糸切
れのない高品位の細繊度ポリアミドマルチフィラメント
を、すぐれた紡糸安定性のもとに効率的に製造する方法
に関するものである。
【０００２】
【従来技術】近年、ポリアミド繊維に代表される産業用
高強力糸は、用途別によるさらなる機能化と高性能化に
より、その商品差別化が一段と進行している。
高強力糸は、用途別によるさらなる機能化と高性能化に
より、その商品差別化が一段と進行している。
【０００３】そして、産業用高強力糸は、一般に原料ポ
リマーとして高粘度ポリマーを使用し、紡糸延伸工程に
おいて延伸および熱処理により繊維微細構造を制御する
ことにより製造されており、より高強度かつ高品位の繊
維を得るための各種の開発が盛んに行われてきた。
リマーとして高粘度ポリマーを使用し、紡糸延伸工程に
おいて延伸および熱処理により繊維微細構造を制御する
ことにより製造されており、より高強度かつ高品位の繊
維を得るための各種の開発が盛んに行われてきた。
【０００４】しかるに、従来の産業用繊維は、その単繊
維本数が多く、紡糸口金の口径を大きくする必要があっ
たことから、特に紡糸口金パック中のポリマー流路容積
が大きく、滞留時間が長い場合には、ポリマーが熱劣化
することに起因して、単繊維切断（毛羽）や、製糸時糸
切れなどの不具合を発生しやすいという致命的な問題が
あった。
維本数が多く、紡糸口金の口径を大きくする必要があっ
たことから、特に紡糸口金パック中のポリマー流路容積
が大きく、滞留時間が長い場合には、ポリマーが熱劣化
することに起因して、単繊維切断（毛羽）や、製糸時糸
切れなどの不具合を発生しやすいという致命的な問題が
あった。
【０００５】ここで、糸切れ発生のメカニズムについて
は、次の３種類に大別することができる。
は、次の３種類に大別することができる。
【０００６】その第１はポリマー分子鎖の切断により力
学特性が低下すること、第２は熱劣化反応などにより溶
融粘度分布を生じて繊度斑が発生し、延伸過程での応力
集中により破断するすること、および第３は熱劣化反応
生成物を核として球晶が生成し、巨大球晶となって延伸
過程での応力集中により破断することである。
学特性が低下すること、第２は熱劣化反応などにより溶
融粘度分布を生じて繊度斑が発生し、延伸過程での応力
集中により破断するすること、および第３は熱劣化反応
生成物を核として球晶が生成し、巨大球晶となって延伸
過程での応力集中により破断することである。
【０００７】これらの糸切れ原因の解明に基づいて、高
強力糸の製糸時における糸切れの防止を目的とした検討
が従来から行われており、その代表例としては、例えば
溶融ポリマーにエチレンビスステアリン酸アミドなどの
ジアミドを添加することにより、ポリマーの溶融流動性
を改善する方法（特公昭４４−９８２５号公報）、ポリ
マーチップ中の水分量を溶融温度での飽和水分量以上に
調整することにより、低温で紡糸できるようにした方法
（特開平６−２４０５１３号公報）、静止型混合器を溶
融紡糸流路中に設置して、ポリマーの熱履歴を均一化す
る方法（特開昭６３−１７５１０８号公報、特開昭６３
−４８９６２号公報、実開平４−６４５７２号公報、実
開平４−１０６号公報、実開平４−３６９号公報な
ど）、およびパック内のポリマー流路容積を極端に減少
し、ポリマー滞留と熱劣化を抑制する方法（実開平６−
６４５８号公報）などが知られている。
強力糸の製糸時における糸切れの防止を目的とした検討
が従来から行われており、その代表例としては、例えば
溶融ポリマーにエチレンビスステアリン酸アミドなどの
ジアミドを添加することにより、ポリマーの溶融流動性
を改善する方法（特公昭４４−９８２５号公報）、ポリ
マーチップ中の水分量を溶融温度での飽和水分量以上に
調整することにより、低温で紡糸できるようにした方法
（特開平６−２４０５１３号公報）、静止型混合器を溶
融紡糸流路中に設置して、ポリマーの熱履歴を均一化す
る方法（特開昭６３−１７５１０８号公報、特開昭６３
−４８９６２号公報、実開平４−６４５７２号公報、実
開平４−１０６号公報、実開平４−３６９号公報な
ど）、およびパック内のポリマー流路容積を極端に減少
し、ポリマー滞留と熱劣化を抑制する方法（実開平６−
６４５８号公報）などが知られている。
【０００８】しかしながら、産業用高強力糸は、上記し
たように近年さらに用途別、例えばエアバッグ、安全帯
のような緩衝用テキスタイル用途、ニット、不織布、ゴ
ムホース、ベルト、タイヤなどのゴム資材用途などの商
品差別化が一段と進行しており、高強力でかつ高タフネ
スの性能が強く要求されているが、上記従来技術で得ら
れる産業用高強力糸は、これらの要求性能をいまだに十
分満足し得ないという問題があった。
たように近年さらに用途別、例えばエアバッグ、安全帯
のような緩衝用テキスタイル用途、ニット、不織布、ゴ
ムホース、ベルト、タイヤなどのゴム資材用途などの商
品差別化が一段と進行しており、高強力でかつ高タフネ
スの性能が強く要求されているが、上記従来技術で得ら
れる産業用高強力糸は、これらの要求性能をいまだに十
分満足し得ないという問題があった。
【０００９】また、産業用高強力糸は、収納性や軽量化
などを考慮して、細繊度糸であって、しかも高強力高タ
フネスな性能を満たす必要があるが、産業用繊維のよう
に単繊維本数が１００〜３００本と多い場合には、使用
する紡糸口金パックに放射状の分配路を多数配置しなけ
ればならないことから、紡糸口金パックの構造が複雑に
なり、その製作面での制約が大きいこと、およびポリマ
ー流量に対して紡糸口金パックの濾過面積が小さいた
め、高粘度ポリマーを使用する場合には、パック圧が異
常に高くなったり、各分配路間に濾過圧力分布を生じ
て、得られる繊維の単糸繊度がバラツキやすいばかり
か、毛羽、単糸切れなどの不具合を招きやすいことなど
の問題があった。
などを考慮して、細繊度糸であって、しかも高強力高タ
フネスな性能を満たす必要があるが、産業用繊維のよう
に単繊維本数が１００〜３００本と多い場合には、使用
する紡糸口金パックに放射状の分配路を多数配置しなけ
ればならないことから、紡糸口金パックの構造が複雑に
なり、その製作面での制約が大きいこと、およびポリマ
ー流量に対して紡糸口金パックの濾過面積が小さいた
め、高粘度ポリマーを使用する場合には、パック圧が異
常に高くなったり、各分配路間に濾過圧力分布を生じ
て、得られる繊維の単糸繊度がバラツキやすいばかり
か、毛羽、単糸切れなどの不具合を招きやすいことなど
の問題があった。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述した従
来技術における問題点の解決を課題として検討した結果
達成されたものである。
来技術における問題点の解決を課題として検討した結果
達成されたものである。
【００１１】したがって、本発明の目的は、マルチフィ
ラメントを構成する単繊維の単糸繊度が６ｄ以下の細繊
度であって、かつ高強力、高タフネスで糸切れのない高
品位の特性を有する細繊度ポリアミドマルチフィラメン
トを、すぐれた紡糸安定性のもとに効率的に製造する方
法を提供することにある。
ラメントを構成する単繊維の単糸繊度が６ｄ以下の細繊
度であって、かつ高強力、高タフネスで糸切れのない高
品位の特性を有する細繊度ポリアミドマルチフィラメン
トを、すぐれた紡糸安定性のもとに効率的に製造する方
法を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明のポリアミド高強力糸の製造方法は、３０
０℃の溶融粘度が３×１０3 ポイズ以上のポリアミド
を、紡糸口金パックを用いて溶融紡糸するに際し、溶融
温度Ｔ（℃）と、ポリアミドのＤＳＣ結晶化温度Ｔｃ
（℃）が、５５℃≦Ｔ−Ｔｃ≦７５℃の条件を満たす温
度でポリアミドを溶融すると共に、フィルターを金属不
織布で構成し、このフィルター上のパック内流路の容積
が１０〜１５０ｃｍ3 である紡糸口金パックを用いて溶
融紡糸することを特徴とする。
めに、本発明のポリアミド高強力糸の製造方法は、３０
０℃の溶融粘度が３×１０3 ポイズ以上のポリアミド
を、紡糸口金パックを用いて溶融紡糸するに際し、溶融
温度Ｔ（℃）と、ポリアミドのＤＳＣ結晶化温度Ｔｃ
（℃）が、５５℃≦Ｔ−Ｔｃ≦７５℃の条件を満たす温
度でポリアミドを溶融すると共に、フィルターを金属不
織布で構成し、このフィルター上のパック内流路の容積
が１０〜１５０ｃｍ3 である紡糸口金パックを用いて溶
融紡糸することを特徴とする。
【００１３】また、本発明のポリアミド高強力糸の製造
方法は、紡糸口金パックのパック内流路およびその他の
流路が、０．５Ｓ以下の表面粗度を有すること、および
紡糸口金パックがフィルターの下部に整流板を有し、前
記フィルターを通過した溶融ポリマーを、２×１０2 〜
５×１０3 ｓｅｃ-1のずり速度で、前記整流板の孔を通
過させることを、それぞれ特徴とする。
方法は、紡糸口金パックのパック内流路およびその他の
流路が、０．５Ｓ以下の表面粗度を有すること、および
紡糸口金パックがフィルターの下部に整流板を有し、前
記フィルターを通過した溶融ポリマーを、２×１０2 〜
５×１０3 ｓｅｃ-1のずり速度で、前記整流板の孔を通
過させることを、それぞれ特徴とする。
【００１４】さらに、本発明のポリアミド高強力糸の製
造方法は、ポリアミドとしてポリヘキサメチレンアジパ
ミドを用いること、およびポリアミド高強力糸が、単糸
繊維が６ｄ以下、総繊度が５００ｄ以下、強度が９．２
ｇ／ｄ以上のポリアミドマルチフィラメントであること
を、それぞれ特徴とする。
造方法は、ポリアミドとしてポリヘキサメチレンアジパ
ミドを用いること、およびポリアミド高強力糸が、単糸
繊維が６ｄ以下、総繊度が５００ｄ以下、強度が９．２
ｇ／ｄ以上のポリアミドマルチフィラメントであること
を、それぞれ特徴とする。
【００１５】
【作用】本発明のポリアミド高強力糸の製造方法におい
ては、上記したようにポリアミドポリマーの溶融粘度、
ポリマーの溶融温度、および紡糸口金パックの構造を規
定したことにより、高粘度ポリマーに溶融流動性改善剤
を加えることなく、紡糸口金パック中の溶融ポリマーの
熱劣化を防止すると共に、溶融粘度分布を均一化するこ
とができるため、マルチフィラメントを構成する単繊維
の単糸繊度が６ｄ以下と細繊度であって、かつ高強力、
高タフネスの特性を有し、しかも糸切れのない高品位の
細繊度ポリアミドマルチフィラメントを、すぐれた紡糸
安定性のもとに効率的に製造することができる。
ては、上記したようにポリアミドポリマーの溶融粘度、
ポリマーの溶融温度、および紡糸口金パックの構造を規
定したことにより、高粘度ポリマーに溶融流動性改善剤
を加えることなく、紡糸口金パック中の溶融ポリマーの
熱劣化を防止すると共に、溶融粘度分布を均一化するこ
とができるため、マルチフィラメントを構成する単繊維
の単糸繊度が６ｄ以下と細繊度であって、かつ高強力、
高タフネスの特性を有し、しかも糸切れのない高品位の
細繊度ポリアミドマルチフィラメントを、すぐれた紡糸
安定性のもとに効率的に製造することができる。
【００１６】
【実施態様】以下に本発明を詳細に説明する。
【００１７】本発明で使用するポリアミドとしては、ポ
リカプラミド（ナイロン６）、ポリヘキサメチレンアジ
パミド（ナイロン６６）、ポリテトラメチレンアジパミ
ド（ナイロン４６）、ポリヘキサメチレンイソフタラミ
ド、ボリテトラメチレンテレフタルアミド、ポリキシレ
ンフタラミドおよびこれらポリアミドに対し５重量％以
下の共重合成分を含むコポリアミドが挙げられるが、な
かでもすぐれた高強力糸を形成可能なポリヘキサメチレ
ンアジパミド（ナイロン６６）が好ましく使用される。
リカプラミド（ナイロン６）、ポリヘキサメチレンアジ
パミド（ナイロン６６）、ポリテトラメチレンアジパミ
ド（ナイロン４６）、ポリヘキサメチレンイソフタラミ
ド、ボリテトラメチレンテレフタルアミド、ポリキシレ
ンフタラミドおよびこれらポリアミドに対し５重量％以
下の共重合成分を含むコポリアミドが挙げられるが、な
かでもすぐれた高強力糸を形成可能なポリヘキサメチレ
ンアジパミド（ナイロン６６）が好ましく使用される。
【００１８】本発明で使用するポリアミドは、その３０
０℃の溶融粘度が３×１０3 ポイズ以上、とくに ×１
０3 以上の高分子量ポリアミドポリマであり、ポリアミ
ドの溶融粘度が３×１０3 未満では、本発明が目的とす
る高強度・高タフネスポリアミド高強力糸が得られない
ため好ましくない。
０℃の溶融粘度が３×１０3 ポイズ以上、とくに ×１
０3 以上の高分子量ポリアミドポリマであり、ポリアミ
ドの溶融粘度が３×１０3 未満では、本発明が目的とす
る高強度・高タフネスポリアミド高強力糸が得られない
ため好ましくない。
【００１９】本発明においては、上記ポリアミドポリマ
を溶融し、紡糸口金パックを用いて紡糸するが、その際
に溶融温度Ｔ（℃）と、ポリアミドのＤＳＣ結晶化温度
Ｔｃ（℃）を、５５℃≦Ｔ−Ｔｃ≦７５℃、とくに６０
℃≦Ｔ−Ｔｃ≦７０℃の関係を満たす条件とし、かつフ
ィルターを金属不織布で構成し、このフィルター上のパ
ック内流路の容積が１０〜１５０ｃｍ3 、とくに３０〜
１２０ｃｍ3 である紡糸口金パックを用いて溶融紡糸す
ることを必須条件とする。
を溶融し、紡糸口金パックを用いて紡糸するが、その際
に溶融温度Ｔ（℃）と、ポリアミドのＤＳＣ結晶化温度
Ｔｃ（℃）を、５５℃≦Ｔ−Ｔｃ≦７５℃、とくに６０
℃≦Ｔ−Ｔｃ≦７０℃の関係を満たす条件とし、かつフ
ィルターを金属不織布で構成し、このフィルター上のパ
ック内流路の容積が１０〜１５０ｃｍ3 、とくに３０〜
１２０ｃｍ3 である紡糸口金パックを用いて溶融紡糸す
ることを必須条件とする。
【００２０】本発明でいう結晶化温度Ｔｃは、ポリアミ
ドチップを粉砕しアルミパンに３．５ｍｇ封入したもの
を試料とし、Ｐｅｒｋｉｎ−Ｅｌｍｅｒ社製示差熱量分
析測定器を用いて、昇温速度１０℃／分で２８０℃まで
昇温したのち、降温速度１０℃／分の条件で測定した値
である。
ドチップを粉砕しアルミパンに３．５ｍｇ封入したもの
を試料とし、Ｐｅｒｋｉｎ−Ｅｌｍｅｒ社製示差熱量分
析測定器を用いて、昇温速度１０℃／分で２８０℃まで
昇温したのち、降温速度１０℃／分の条件で測定した値
である。
【００２１】上記溶融温度（Ｔ）と結晶化温度（Ｔｃ）
の関係において、（Ｔ−Ｔｃ）が５５℃未満では、ポリ
マー中に未溶融の結晶核を発生するばかりか、紡糸口金
パックの濾過圧が増大し、紡糸時におけるの吐出安定性
と得られるポリアミド高強力糸の品質品位が著しく低下
するため好ましくない。
の関係において、（Ｔ−Ｔｃ）が５５℃未満では、ポリ
マー中に未溶融の結晶核を発生するばかりか、紡糸口金
パックの濾過圧が増大し、紡糸時におけるの吐出安定性
と得られるポリアミド高強力糸の品質品位が著しく低下
するため好ましくない。
【００２２】また、（Ｔ−Ｔｃ）が８５℃を越える場合
には、ポリマーの熱劣化に起因する副生成物やガスの発
生にともない、得られる繊維の品質品位の低下をきたす
ため好ましくない。とくに、使用するポリアミドがポリ
ヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６６）の場合に
は、カルボキシル基α位のメチレン基がケトン化し、ア
ミノ末端基と反応してピロール環を生じ、３次元ポリマ
ー化する（Ｐ．Ｒｏｃｈａｓｅｔａｌ．，Ｂｕｌｌ．Ｉ
ｎｓｔ．Ｔｅｘｔｉｌｅ Ｆｒａｎｃｅ，８３，４１
（１９５９）参照）。そして、溶融ポリマーが紡糸部で
滞留すると、熱劣化反応の副生成物として３次元化ポリ
マーを生じ、巨大なものは異物となり、微細なものは球
晶生成核となって、吐出不安定、延伸糸切れ、および毛
羽などの不具合を生じる原因となるのである。
には、ポリマーの熱劣化に起因する副生成物やガスの発
生にともない、得られる繊維の品質品位の低下をきたす
ため好ましくない。とくに、使用するポリアミドがポリ
ヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６６）の場合に
は、カルボキシル基α位のメチレン基がケトン化し、ア
ミノ末端基と反応してピロール環を生じ、３次元ポリマ
ー化する（Ｐ．Ｒｏｃｈａｓｅｔａｌ．，Ｂｕｌｌ．Ｉ
ｎｓｔ．Ｔｅｘｔｉｌｅ Ｆｒａｎｃｅ，８３，４１
（１９５９）参照）。そして、溶融ポリマーが紡糸部で
滞留すると、熱劣化反応の副生成物として３次元化ポリ
マーを生じ、巨大なものは異物となり、微細なものは球
晶生成核となって、吐出不安定、延伸糸切れ、および毛
羽などの不具合を生じる原因となるのである。
【００２３】次に、本発明の方法で用いる紡糸口金パッ
クの構造について、図面にしたがって説明する。
クの構造について、図面にしたがって説明する。
【００２４】図１は、本発明の方法で用いる紡糸口金パ
ックの一例を示す断面説明図である。
ックの一例を示す断面説明図である。
【００２５】図１において、紡糸口金パックＰは、上流
から下流にかけて、上部掃流板１、濾過フィルター２、
整流板３、下部掃流板４および紡糸口金５から大略構成
されており、図中の１ａはフィルター２上部に位置する
パック内流路、３ａは整流板３の孔である。
から下流にかけて、上部掃流板１、濾過フィルター２、
整流板３、下部掃流板４および紡糸口金５から大略構成
されており、図中の１ａはフィルター２上部に位置する
パック内流路、３ａは整流板３の孔である。
【００２６】そして、上部掃流板１から濾過フィルター
２にいたるスペースは、掃流機能と、不溶化ポリマーな
どの異物を捕捉したり、熱劣化により生じたガスを細粒
化する機能を期待して、通常はアルミナや金属パウダー
などがを大量に充填されている。
２にいたるスペースは、掃流機能と、不溶化ポリマーな
どの異物を捕捉したり、熱劣化により生じたガスを細粒
化する機能を期待して、通常はアルミナや金属パウダー
などがを大量に充填されている。
【００２７】しかし、上部掃流板１から濾過フィルター
２にいたるスペースにおいては、溶融ポリマーの滞留時
間が長くなるため、熱劣化反応が助長され、長時間の使
用では流速分布を生じるばかりか、濾過フィルター２以
降においても、三次元化ポリマーなどの異物生成原因と
なる滞留部位を生じていた。
２にいたるスペースにおいては、溶融ポリマーの滞留時
間が長くなるため、熱劣化反応が助長され、長時間の使
用では流速分布を生じるばかりか、濾過フィルター２以
降においても、三次元化ポリマーなどの異物生成原因と
なる滞留部位を生じていた。
【００２８】したがって、本発明においては紡糸口金パ
ックＰの濾過フィルター２を金属不織布のみで形成し、
パック内流路１ａの空間容積を１０〜１５０ｃｍ3 、と
くに３０〜１２０ｃｍ3 とすることによって、紡糸口金
パックＰ中の溶融ポリマーの熱劣化を防止すると共に、
溶融粘度分布の均一化を図っている。
ックＰの濾過フィルター２を金属不織布のみで形成し、
パック内流路１ａの空間容積を１０〜１５０ｃｍ3 、と
くに３０〜１２０ｃｍ3 とすることによって、紡糸口金
パックＰ中の溶融ポリマーの熱劣化を防止すると共に、
溶融粘度分布の均一化を図っている。
【００２９】ここで、パック内流路１ａの空間容積が１
０ｃｍ3 未満では、流路中の圧力損失が大きく吐出不可
能となり、一方１５０3 を越えると、溶融ポリマーの滞
留時間が長くなり、所期の目的が達成できなくなるため
好ましくない。
０ｃｍ3 未満では、流路中の圧力損失が大きく吐出不可
能となり、一方１５０3 を越えると、溶融ポリマーの滞
留時間が長くなり、所期の目的が達成できなくなるため
好ましくない。
【００３０】さらに、本発明においては、紡糸口金パッ
クＰ内におけるポリマー流路の表面積を最小にするため
に、上記パック内流路１ａおよびその他の溶融ポリマー
流路の表面粗度を、０．５Ｓ以下、とくに０．３Ｓ以下
にすることが望ましい。
クＰ内におけるポリマー流路の表面積を最小にするため
に、上記パック内流路１ａおよびその他の溶融ポリマー
流路の表面粗度を、０．５Ｓ以下、とくに０．３Ｓ以下
にすることが望ましい。
【００３１】上記パック内流路１ａおよびその他の溶融
ポリマー流路の表面粗度が０．５Ｓ以上の場合には、流
路の表面に三次元化したポリマーが蓄積して炭化物を生
じやすい傾向が出現することになる。
ポリマー流路の表面粗度が０．５Ｓ以上の場合には、流
路の表面に三次元化したポリマーが蓄積して炭化物を生
じやすい傾向が出現することになる。
【００３２】なお、紡糸口金パックＰ内の濾過フィルタ
ー２を通過した溶融ポリマーは、これを直接下部掃流板
４に導くのが理想的であるが、溶融ポリマーの粘度分
布、温度分布および流速分布などにより均一な単繊維が
得られないことを考慮すると、濾過フィルター２と下部
掃流板４との間に整流板３を配置することが望ましい。
ー２を通過した溶融ポリマーは、これを直接下部掃流板
４に導くのが理想的であるが、溶融ポリマーの粘度分
布、温度分布および流速分布などにより均一な単繊維が
得られないことを考慮すると、濾過フィルター２と下部
掃流板４との間に整流板３を配置することが望ましい。
【００３３】ただし、とくに紡糸口金５として多糸条取
り口金を採用する場合には、紡糸口金パックＰの濾過フ
ィルター２を通過した溶融ポリマーが、２×１０2 〜５
×１０3 ｓｅｃ-1のずり速度γで整流板３の孔３ａを通
過するように設定することが望ましい。
り口金を採用する場合には、紡糸口金パックＰの濾過フ
ィルター２を通過した溶融ポリマーが、２×１０2 〜５
×１０3 ｓｅｃ-1のずり速度γで整流板３の孔３ａを通
過するように設定することが望ましい。
【００３４】ここで、ずり速度γとは、γ＝３２Ｑ／
（π×Ｄ3 ×ρ）［ただし、Ｑ：ポリマー通過量（ｇ／
ｓｅｃ）、Ｄ：整流板の孔径（ｃｍ）、ρ：密度（＝
１）を示す］で示される値であり、整流板３の孔３ａの
孔径（ｃｍ）を設定することで調節可能である。
（π×Ｄ3 ×ρ）［ただし、Ｑ：ポリマー通過量（ｇ／
ｓｅｃ）、Ｄ：整流板の孔径（ｃｍ）、ρ：密度（＝
１）を示す］で示される値であり、整流板３の孔３ａの
孔径（ｃｍ）を設定することで調節可能である。
【００３５】なお、整流板３の孔３ａの数は、通常１個
〜１０個とし、孔３ａの配置は口金流入孔から等距離に
配置することが好ましい。
〜１０個とし、孔３ａの配置は口金流入孔から等距離に
配置することが好ましい。
【００３６】以上の構成からなる紡糸口金パックＰを用
いて紡糸延伸することにより、紡糸口金パックＰ中の溶
融ポリマーの熱劣化を防止すると共に、溶融粘度分布を
均一化することができるため、マルチフィラメントを構
成する単繊維の単糸繊度が６ｄ以下と細繊度であって、
かつ高強力、高タフネスの特性を有し、しかも糸切れの
ない高品位の細繊度ポリアミドマルチフィラメントを、
すぐれた紡糸安定性のもとに効率的に製造することがで
きる。
いて紡糸延伸することにより、紡糸口金パックＰ中の溶
融ポリマーの熱劣化を防止すると共に、溶融粘度分布を
均一化することができるため、マルチフィラメントを構
成する単繊維の単糸繊度が６ｄ以下と細繊度であって、
かつ高強力、高タフネスの特性を有し、しかも糸切れの
ない高品位の細繊度ポリアミドマルチフィラメントを、
すぐれた紡糸安定性のもとに効率的に製造することがで
きる。
【００３７】以下に、実施例を挙げて、本発明の構成お
よび効果についてさらに説明する。
よび効果についてさらに説明する。
【００３８】なお、下記実施例および比較例における原
糸特性は、次の方法により測定した値である。
糸特性は、次の方法により測定した値である。
【００３９】［強度、伸度］テンシロンＵＴＬ−４Ｌ型
引っ張り試験機（（株）オリエンテック製）ＪＩＳ Ｌ
−１０７０、７．５によって測定した。 ［毛羽］糸条が延伸ローラをところで１０７7 ｍ３ｑｌ
当りの毛羽数を測定した。
引っ張り試験機（（株）オリエンテック製）ＪＩＳ Ｌ
−１０７０、７．５によって測定した。 ［毛羽］糸条が延伸ローラをところで１０７7 ｍ３ｑｌ
当りの毛羽数を測定した。
【００４０】
【実施例１】溶融粘度５５００ポイズ（３００℃）のポ
リヘキサメチレンアジパミドチップをエクストルーダ型
溶融紡糸機に供給し、３００℃で溶融した。
リヘキサメチレンアジパミドチップをエクストルーダ型
溶融紡糸機に供給し、３００℃で溶融した。
【００４１】次に、配管流路を表面粗度０．３Ｓ以下に
仕上げた配管により、溶融ポリマーを計量ポンプと紡糸
口金パックＰに導いた。
仕上げた配管により、溶融ポリマーを計量ポンプと紡糸
口金パックＰに導いた。
【００４２】紡糸口金パック内の濾過フィルター２に至
る、つまり濾過フィルター２上のパック内流路１ａの容
積を８５ｃｍ3 とし、濾過フィルター２を金属不織布と
メッシュのみで構成し、かつ紡糸口金パックＰ中のすべ
てのパック内流路表面を粗度０．３Ｓ以下とした紡糸口
金パックＰを用い、濾過フィルター２を通過した溶融ポ
リマーが、ずり速度γ：２３５ｓｅｃ-1の条件で整流板
３の孔３ａを通過する条件を採用し、２糸条の群に分割
した紡糸口金５より紡出した。
る、つまり濾過フィルター２上のパック内流路１ａの容
積を８５ｃｍ3 とし、濾過フィルター２を金属不織布と
メッシュのみで構成し、かつ紡糸口金パックＰ中のすべ
てのパック内流路表面を粗度０．３Ｓ以下とした紡糸口
金パックＰを用い、濾過フィルター２を通過した溶融ポ
リマーが、ずり速度γ：２３５ｓｅｃ-1の条件で整流板
３の孔３ａを通過する条件を採用し、２糸条の群に分割
した紡糸口金５より紡出した。
【００４３】紡出した糸条は、口金直下３００ｍｍの徐
冷ゾーンを通過し、冷却ゾーンで冷却固化した。
冷ゾーンを通過し、冷却ゾーンで冷却固化した。
【００４４】次いで、冷却糸条に対し冷却ゾーン直下で
給油した後、引取り、連続して延伸熱処理した。
給油した後、引取り、連続して延伸熱処理した。
【００４５】延伸倍率は、１段目：３．０倍とし、総合
延伸倍率４．４倍の条件で２段階で延伸した後、弛緩率
８％で弛緩熱処理した。
延伸倍率４．４倍の条件で２段階で延伸した後、弛緩率
８％で弛緩熱処理した。
【００４６】上記の方法で得られた原糸は、繊度が４２
０Ｄ（７２ｆ）で、強度９．５ｇ／ｄ、伸度２３．５
％、沸騰水収縮率が６．０％で、毛羽は０．７５個／１
０7 ｍであった。
０Ｄ（７２ｆ）で、強度９．５ｇ／ｄ、伸度２３．５
％、沸騰水収縮率が６．０％で、毛羽は０．７５個／１
０7 ｍであった。
【００４７】
【実施例２】溶融粘度５５００ポイズ（３００℃）のポ
リヘキサメチレンアジパミドチップをエクストルーダ型
溶融紡糸機に供給し、３００℃で溶融した。
リヘキサメチレンアジパミドチップをエクストルーダ型
溶融紡糸機に供給し、３００℃で溶融した。
【００４８】次に、流路を表面粗度０．３Ｓ以下に仕上
げた配管により、溶融ポリマーを計量ポンプと紡糸口金
パックに導いた。
げた配管により、溶融ポリマーを計量ポンプと紡糸口金
パックに導いた。
【００４９】紡糸口金パック内の濾過フィルター２に至
る、つまり濾過フィルター２上のパック内流路１ａの容
積を８５ｃｍ3 とし、濾過フィルター２を金属不織布と
メッシュのみで構成し、かつ紡糸口金パック中のすべて
のパック内流路表面を粗度０．３Ｓ以下とした紡糸口金
パックを用い、前記濾過フィルター２を通過した溶融ポ
リマーが、ずり速度γ：４１６０ｓｅｃ-1の条件で整流
板３の孔３ａを通過する条件を採用し、２糸条の群に分
割した紡糸口金５より紡出した。
る、つまり濾過フィルター２上のパック内流路１ａの容
積を８５ｃｍ3 とし、濾過フィルター２を金属不織布と
メッシュのみで構成し、かつ紡糸口金パック中のすべて
のパック内流路表面を粗度０．３Ｓ以下とした紡糸口金
パックを用い、前記濾過フィルター２を通過した溶融ポ
リマーが、ずり速度γ：４１６０ｓｅｃ-1の条件で整流
板３の孔３ａを通過する条件を採用し、２糸条の群に分
割した紡糸口金５より紡出した。
【００５０】紡出した糸条は、口金直下３００ｍｍの徐
冷ゾーンを通過し、冷却ゾーンで冷却固化した。
冷ゾーンを通過し、冷却ゾーンで冷却固化した。
【００５１】次いで、冷却糸条に対し冷却ゾーン直下で
給油した後、引取り、連続して延伸熱処理した。
給油した後、引取り、連続して延伸熱処理した。
【００５２】延伸倍率は、１段目：３．０倍とし、総合
延伸倍率４．４倍の条件で２段階で延伸した後、弛緩率
８％で弛緩熱処理した。
延伸倍率４．４倍の条件で２段階で延伸した後、弛緩率
８％で弛緩熱処理した。
【００５３】上記の方法で得られた原糸は、繊度が４２
０Ｄ（７２ｆ）で、強度９．５ｇ／ｄ、伸度２３．５
％、沸騰水収縮率が６．０％で、毛羽は０．７５個／１
０7 ｍであった。
０Ｄ（７２ｆ）で、強度９．５ｇ／ｄ、伸度２３．５
％、沸騰水収縮率が６．０％で、毛羽は０．７５個／１
０7 ｍであった。
【００５４】
【実施例３、４】実施例１の紡糸条件において、紡糸温
度だけを各々２９０℃および３１０℃とした。
度だけを各々２９０℃および３１０℃とした。
【００５５】この方法で、得られた原糸の繊度、強度、
伸度、沸騰水収縮率、毛羽の測定結果を上記実施例１、
２の結果と併せて表１に示した。
伸度、沸騰水収縮率、毛羽の測定結果を上記実施例１、
２の結果と併せて表１に示した。
【００５６】
【実施例５、６】実施例２の紡糸条件において、紡糸口
金パック中の濾過フィルター２上部のパック内流路１ａ
の容積だけを各々１５ｃｍ3 および１５０ｃｍ3 とし
た。
金パック中の濾過フィルター２上部のパック内流路１ａ
の容積だけを各々１５ｃｍ3 および１５０ｃｍ3 とし
た。
【００５７】この方法で、得られた原糸の繊度、強度、
伸度、沸騰水収縮率、毛羽の測定結果を表１に併せて示
した。
伸度、沸騰水収縮率、毛羽の測定結果を表１に併せて示
した。
【００５８】
【比較例１】溶融粘度５５００ポイズ（３００℃）のポ
リヘキサメチレンアジパミドチップをエクストルーダ型
溶融紡糸機に供給し、３００℃で溶融した。
リヘキサメチレンアジパミドチップをエクストルーダ型
溶融紡糸機に供給し、３００℃で溶融した。
【００５９】紡糸口金パック内の濾過フィルター２に至
る、つまり濾過フィルター２上のパック内流路１ａの容
積を６００ｃｍ3 とし、濾過フィルター２を金属パウダ
ー、金属不織布およびメッシュで構成し、かつ紡糸口金
パック中のすべてのパック内流路表面を粗度１．０Ｓ以
下とした紡糸口金パックＰを用い、前記濾過フィルター
２を通過した溶融ポリマーが、ずり速度γ：ｓｅｃ-1の
条件で整流板３の孔３ａを通過する条件を採用し、２糸
条の群に分割した紡糸口金５より紡出した。
る、つまり濾過フィルター２上のパック内流路１ａの容
積を６００ｃｍ3 とし、濾過フィルター２を金属パウダ
ー、金属不織布およびメッシュで構成し、かつ紡糸口金
パック中のすべてのパック内流路表面を粗度１．０Ｓ以
下とした紡糸口金パックＰを用い、前記濾過フィルター
２を通過した溶融ポリマーが、ずり速度γ：ｓｅｃ-1の
条件で整流板３の孔３ａを通過する条件を採用し、２糸
条の群に分割した紡糸口金５より紡出した。
【００６０】紡出した糸条は、口金直下３００ｍｍの徐
冷ゾーンを通過し、冷却ゾーンで冷却固化した。
冷ゾーンを通過し、冷却ゾーンで冷却固化した。
【００６１】次いで、冷却糸条に対し冷却ゾーン直下で
給油した後、引取り、連続して延伸熱処理した。
給油した後、引取り、連続して延伸熱処理した。
【００６２】延伸倍率は、１段目：３．０倍とし、総合
延伸倍率４．４倍の条件で２段階で延伸した後、弛緩率
８％で弛緩熱処理した。
延伸倍率４．４倍の条件で２段階で延伸した後、弛緩率
８％で弛緩熱処理した。
【００６３】上記の方法で得られた原糸の繊度、強度、
伸度、沸騰水収縮率、毛羽の測定結果を表１に併せて示
した。
伸度、沸騰水収縮率、毛羽の測定結果を表１に併せて示
した。
【００６４】
【表１】 表１の結果から明らかなように、本発明の方法によれ
ば、細繊度であって、かつ高強力、高タフネスの特性を
有し、しかも糸切れのない高品位の細繊度ポリアミドマ
ルチフィラメントを、すぐれた紡糸安定性のもとに効率
的に製造することができる。
ば、細繊度であって、かつ高強力、高タフネスの特性を
有し、しかも糸切れのない高品位の細繊度ポリアミドマ
ルチフィラメントを、すぐれた紡糸安定性のもとに効率
的に製造することができる。
【００６５】一方、本発明の条件を満たさない方法（比
較例１）では、毛羽および糸切れの多いマルチフィラメ
ントしか得ることかできない。
較例１）では、毛羽および糸切れの多いマルチフィラメ
ントしか得ることかできない。
【００６６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のポリアミ
ド高強力糸の製造方法によれば、高粘度ポリマーに溶融
流動性改善剤を加えることなく、紡糸口金パック中の溶
融ポリマーの熱劣化を防止すると共に、溶融粘度分布を
均一化することができるため、マルチフィラメントを構
成する単繊維の単糸繊度が６ｄ以下と細繊度であって、
かつ高強力、高タフネスの特性を有し、しかも糸切れの
ない高品位の細繊度ポリアミドマルチフィラメントを、
すぐれた紡糸安定性のもとに効率的に製造することがで
きる。
ド高強力糸の製造方法によれば、高粘度ポリマーに溶融
流動性改善剤を加えることなく、紡糸口金パック中の溶
融ポリマーの熱劣化を防止すると共に、溶融粘度分布を
均一化することができるため、マルチフィラメントを構
成する単繊維の単糸繊度が６ｄ以下と細繊度であって、
かつ高強力、高タフネスの特性を有し、しかも糸切れの
ない高品位の細繊度ポリアミドマルチフィラメントを、
すぐれた紡糸安定性のもとに効率的に製造することがで
きる。
【００６７】したがって、本発明の方法で得られたポリ
アミド高強力糸は、軽量、コンパクトでかつ高品位なエ
アーバッグ基布、高強力、高タフネスでかつ耐疲労特性
にすぐれたゴム資材用コードや、一般資材向け細繊度高
強力糸としてきわめて有用である。
アミド高強力糸は、軽量、コンパクトでかつ高品位なエ
アーバッグ基布、高強力、高タフネスでかつ耐疲労特性
にすぐれたゴム資材用コードや、一般資材向け細繊度高
強力糸としてきわめて有用である。
【図１】図１は本発明の方法で用いる紡糸口金パックの
一例を示す断面説明図である。
一例を示す断面説明図である。
１ 上部掃流板 １ａ パック内流路 ２ 濾過フィルター ３ 整流板 ３ａ 孔 ４ 下部掃流板 ５ 紡糸口金
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０２Ｇ 3/02 Ｄ０２Ｇ 3/02
Claims (6)
- 【請求項１】 ３００℃の溶融粘度が３×１０3 ポイ
ズ以上のポリアミドを、紡糸口金パックを用いて溶融紡
糸するに際し、溶融温度Ｔ（℃）と、ポリアミドのＤＳ
Ｃ結晶化温度Ｔｃ（℃）が、５５℃≦Ｔ−Ｔｃ≦７５℃
の条件を満たす温度でポリアミドを溶融すると共に、こ
のフィルター上のパック内流路の容積が１０〜１５０ｃ
ｍ3 である紡糸口金パックを用いて溶融紡糸することを
特徴とするポリアミド高強力糸の製造方法。 - 【請求項２】 前記フィルターを金属不織布で構成し
たことを特徴とする請求項１に記載のポリアミド高強力
糸の製造方法。 - 【請求項３】 紡糸口金パックのパック内流路および
その他の流路が、０．５Ｓ以下の表面粗度を有すること
を特徴とする請求項１または２に記載のポリアミド高強
力糸の製造法。 - 【請求項４】 紡糸口金パックがフィルターの下部に
整流板を有し、前記フィルターを通過した溶融ポリマー
を、２×１０2 〜５×１０3 ｓｅｃ-1のずり速度で、前
記整流板の孔を通過させることを特徴とする請求項１、
２または３に記載のポリアミド高強力糸の製造方法。 - 【請求項５】 ポリアミドとしてポリヘキサメチレン
アジパミドを用いることを特徴とする請求項１、２、３
または４に記載のポリアミド高強力糸の製造方法。 - 【請求項６】 ポリアミド高強力糸が、単糸繊維が６
ｄ以下、総繊度が５００ｄ以下、強度が９．２ｇ／ｄ以
上のポリアミドマルチフィラメントであることを特徴と
する請求項１、２、３、４または５に記載のポリアミド
高強力糸の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7285195A JPH08269816A (ja) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | ポリアミド高強力糸の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7285195A JPH08269816A (ja) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | ポリアミド高強力糸の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08269816A true JPH08269816A (ja) | 1996-10-15 |
Family
ID=13501301
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7285195A Pending JPH08269816A (ja) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | ポリアミド高強力糸の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08269816A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002266152A (ja) * | 2001-03-07 | 2002-09-18 | Toyobo Co Ltd | 溶融紡糸口金パック及び熱可塑性樹脂繊維の製造方法 |
| JP2008156810A (ja) * | 1999-09-17 | 2008-07-10 | Kb Seiren Ltd | 芯鞘複合型導電性繊維 |
| JP2011195989A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Toray Ind Inc | 紡糸パックおよびフィラメント糸の製造方法 |
| JP2013189744A (ja) * | 2013-07-05 | 2013-09-26 | Toray Ind Inc | エアバッグ用原糸、エアバッグ用基布およびエアバッグ用原糸の製造方法 |
| CN104562225A (zh) * | 2013-10-24 | 2015-04-29 | 日本Tmt机械株式会社 | 纺丝组件 |
| CN104726942A (zh) * | 2013-12-19 | 2015-06-24 | 日本Tmt机械株式会社 | 纺丝组件、纺丝组件的制造方法及纺丝组件的改造方法 |
| CN121556158A (zh) * | 2026-01-21 | 2026-02-24 | 东华大学 | 聚乙烯初生纤维及其制备方法和聚乙烯纤维的制备方法 |
-
1995
- 1995-03-30 JP JP7285195A patent/JPH08269816A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008156810A (ja) * | 1999-09-17 | 2008-07-10 | Kb Seiren Ltd | 芯鞘複合型導電性繊維 |
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| JP2011195989A (ja) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Toray Ind Inc | 紡糸パックおよびフィラメント糸の製造方法 |
| JP2013189744A (ja) * | 2013-07-05 | 2013-09-26 | Toray Ind Inc | エアバッグ用原糸、エアバッグ用基布およびエアバッグ用原糸の製造方法 |
| CN104562225A (zh) * | 2013-10-24 | 2015-04-29 | 日本Tmt机械株式会社 | 纺丝组件 |
| CN104726942A (zh) * | 2013-12-19 | 2015-06-24 | 日本Tmt机械株式会社 | 纺丝组件、纺丝组件的制造方法及纺丝组件的改造方法 |
| JP2015117447A (ja) * | 2013-12-19 | 2015-06-25 | Ｔｍｔマシナリー株式会社 | 紡糸パック、紡糸パックの製造方法、及び、紡糸パックの改造方法 |
| CN121556158A (zh) * | 2026-01-21 | 2026-02-24 | 东华大学 | 聚乙烯初生纤维及其制备方法和聚乙烯纤维的制备方法 |
| CN121556158B (zh) * | 2026-01-21 | 2026-04-03 | 东华大学 | 聚乙烯初生纤维及其制备方法和聚乙烯纤维的制备方法 |
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