JPH08272468A - 基準電圧発生回路 - Google Patents
基準電圧発生回路Info
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- JPH08272468A JPH08272468A JP7071779A JP7177995A JPH08272468A JP H08272468 A JPH08272468 A JP H08272468A JP 7071779 A JP7071779 A JP 7071779A JP 7177995 A JP7177995 A JP 7177995A JP H08272468 A JPH08272468 A JP H08272468A
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- current
- voltage
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-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05F—SYSTEMS FOR REGULATING ELECTRIC OR MAGNETIC VARIABLES
- G05F3/00—Non-retroactive systems for regulating electric variables by using an uncontrolled element, or an uncontrolled combination of elements, such element or such combination having self-regulating properties
- G05F3/02—Regulating voltage or current
- G05F3/08—Regulating voltage or current wherein the variable is DC
- G05F3/10—Regulating voltage or current wherein the variable is DC using uncontrolled devices with non-linear characteristics
- G05F3/16—Regulating voltage or current wherein the variable is DC using uncontrolled devices with non-linear characteristics being semiconductor devices
- G05F3/20—Regulating voltage or current wherein the variable is DC using uncontrolled devices with non-linear characteristics being semiconductor devices using diode- transistor combinations
- G05F3/26—Current mirrors
- G05F3/262—Current mirrors using field-effect transistors only
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
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- Electromagnetism (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
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- Automation & Control Theory (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Charge And Discharge Circuits For Batteries Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 温度によりリニアに変化する所望の基準電圧
を発生させることである。 【構成】 一定の電圧を出力する定電圧電源１の出力端
子間に抵抗分圧回路Ｒ1，Ｒ2が接続される。定電流源２
が温度に対して抵抗分圧回路の分圧点に対して流入もし
くは流出させる電流量Ｉ1をリニアに変化させる。定電
流源２は、電流ミラー回路に接続された第１トランジス
タＱ2および第２トランジスタＱ3を備え、第２トランジ
スタＱ3のエミッタとアースとの間に接続された抵抗Ｒ4
を備える。電流取込みトランジスタＱ9は、ベースが第
１トランジスタＱ2および第２トランジスタＱ3の各ベー
スに接続されるとともにコレクタおよびエミッタがそれ
ぞれ分圧点およびアースとの間に接続されて分圧点から
電流を取り込む。これにより、分圧点から上記抵抗Ｒ4
の抵抗値に反比例し上記温度に比例する電流を取り込
む。
を発生させることである。 【構成】 一定の電圧を出力する定電圧電源１の出力端
子間に抵抗分圧回路Ｒ1，Ｒ2が接続される。定電流源２
が温度に対して抵抗分圧回路の分圧点に対して流入もし
くは流出させる電流量Ｉ1をリニアに変化させる。定電
流源２は、電流ミラー回路に接続された第１トランジス
タＱ2および第２トランジスタＱ3を備え、第２トランジ
スタＱ3のエミッタとアースとの間に接続された抵抗Ｒ4
を備える。電流取込みトランジスタＱ9は、ベースが第
１トランジスタＱ2および第２トランジスタＱ3の各ベー
スに接続されるとともにコレクタおよびエミッタがそれ
ぞれ分圧点およびアースとの間に接続されて分圧点から
電流を取り込む。これにより、分圧点から上記抵抗Ｒ4
の抵抗値に反比例し上記温度に比例する電流を取り込
む。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、所望の出力電圧におい
て所望の温度特性を得ることができる基準電圧発生回路
に関するものである。
て所望の温度特性を得ることができる基準電圧発生回路
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、蓄電池（以下、バッテリとい
う。）の充電を行う充電装置では、充電装置内部に基準
電圧発生回路を備え、該基準電圧発生回路が発生する基
準電圧とバッテリ電圧とを比較し、その大小に応じてバ
ッテリの充電量の制御を行うようにしている。しかし、
バッテリはその最適な充電電圧が温度により変化するた
め、周囲温度に関してバッテリと一定の相関関係を持た
せて充電装置が設置されるときには、上記基準電圧発生
回路にバッテリの特性に合った出力温度特性を持たせ
て、最適な制御を行うようにしている。
う。）の充電を行う充電装置では、充電装置内部に基準
電圧発生回路を備え、該基準電圧発生回路が発生する基
準電圧とバッテリ電圧とを比較し、その大小に応じてバ
ッテリの充電量の制御を行うようにしている。しかし、
バッテリはその最適な充電電圧が温度により変化するた
め、周囲温度に関してバッテリと一定の相関関係を持た
せて充電装置が設置されるときには、上記基準電圧発生
回路にバッテリの特性に合った出力温度特性を持たせ
て、最適な制御を行うようにしている。
【０００３】従来より一般に知られているかかる基準電
圧発生回路の一例を図６に示す。該基準電圧発生回路
は、温度による電圧の変化が小さい定電圧電源１とアー
スとの間に，抵抗Ｒ51，Ｒ52，ｎ（整数）個のダイオー
ドＤ1ないしＤnおよび抵抗Ｒ53をこの順に直列に接続
し、上記抵抗Ｒ51と抵抗Ｒ52との接続点に接続した出力
端子３とアースとの間から基準電圧Ｖ0を出力するよう
にしたものである。
圧発生回路の一例を図６に示す。該基準電圧発生回路
は、温度による電圧の変化が小さい定電圧電源１とアー
スとの間に，抵抗Ｒ51，Ｒ52，ｎ（整数）個のダイオー
ドＤ1ないしＤnおよび抵抗Ｒ53をこの順に直列に接続
し、上記抵抗Ｒ51と抵抗Ｒ52との接続点に接続した出力
端子３とアースとの間から基準電圧Ｖ0を出力するよう
にしたものである。
【０００４】上記基準電圧Ｖ0は、上記定電圧電源１の
電圧をＶcc，上記各ダイオードＤ1ないしＤnが有してい
る順方向電圧をＶF，上記抵抗Ｒ51，Ｒ52，ｎ（整数）
個のダイオードＤ1ないしＤnおよび抵抗Ｒ53を流れる電
流をＩ50とすると、次の数１のように表される。
電圧をＶcc，上記各ダイオードＤ1ないしＤnが有してい
る順方向電圧をＶF，上記抵抗Ｒ51，Ｒ52，ｎ（整数）
個のダイオードＤ1ないしＤnおよび抵抗Ｒ53を流れる電
流をＩ50とすると、次の数１のように表される。
【０００５】（数１） Ｖ0 ＝ Ｖcc−Ｉ50×Ｒ51 ＝ （Ｒ52＋Ｒ53）Ｖcc／（Ｒ51＋Ｒ52＋Ｒ53） ＋ｎＲ51ＶF／（Ｒ51＋Ｒ52＋Ｒ53） ［Ｖ］
【０００６】上記基準電圧Ｖ0の絶対温度Ｔに対する温
度特性∂Ｖ0／∂Ｔは、上記定電圧電源１の電圧Ｖccが
温度依存性を有していないとすると、上記数１から次の
数２により表される。
度特性∂Ｖ0／∂Ｔは、上記定電圧電源１の電圧Ｖccが
温度依存性を有していないとすると、上記数１から次の
数２により表される。
【０００７】（数２） ∂Ｖ0／∂Ｔ＝ｎＲ51／（Ｒ51＋Ｒ52＋Ｒ53） ×∂ＶF／∂Ｔ ［Ｖ／℃］
【０００８】上記数２から、基準電圧Ｖ0の温度特性
（∂Ｖ0／∂Ｔ）は、ダイオードＤ1ないしＤnの個数
ｎ，抵抗Ｒ51，Ｒ52，Ｒ53および（∂ＶF／∂Ｔ）によ
り決定される。したがって、上記数２から、Ｖccを固定
した場合、基準電圧Ｖ0の値が決まれば、ダイオードＤ1
ないしＤnの個数ｎ，抵抗Ｒ51，Ｒ52，Ｒ53の種々の組
合せが求まり、これら組合せの数だけ温度特性（∂Ｖ0
／∂Ｔ）を実現することができる。
（∂Ｖ0／∂Ｔ）は、ダイオードＤ1ないしＤnの個数
ｎ，抵抗Ｒ51，Ｒ52，Ｒ53および（∂ＶF／∂Ｔ）によ
り決定される。したがって、上記数２から、Ｖccを固定
した場合、基準電圧Ｖ0の値が決まれば、ダイオードＤ1
ないしＤnの個数ｎ，抵抗Ｒ51，Ｒ52，Ｒ53の種々の組
合せが求まり、これら組合せの数だけ温度特性（∂Ｖ0
／∂Ｔ）を実現することができる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ダイオード
Ｄ1ないしＤnの個数ｎは整数で離散的な値である。した
がって、上記のような構成を有する基準電圧発生回路で
は、任意の温度特性（∂Ｖ0／∂Ｔ）を設定することが
できないという問題があった。
Ｄ1ないしＤnの個数ｎは整数で離散的な値である。した
がって、上記のような構成を有する基準電圧発生回路で
は、任意の温度特性（∂Ｖ0／∂Ｔ）を設定することが
できないという問題があった。
【００１０】本発明の目的は、温度に対してリニアに変
化する所望の温度特性を有する基準電圧を発生させる基
準電圧発生回路を得ることである。
化する所望の温度特性を有する基準電圧を発生させる基
準電圧発生回路を得ることである。
【００１１】本発明のいま一つの目的は、負の温度係数
を有する基準電圧を発生させる基準電圧発生回路を得る
ことである。
を有する基準電圧を発生させる基準電圧発生回路を得る
ことである。
【００１２】本発明のさらにいま一つの目的は、正の温
度係数を有する基準電圧を発生させる基準電圧発生回路
を得ることである。
度係数を有する基準電圧を発生させる基準電圧発生回路
を得ることである。
【００１３】本発明のさらにいま一つの目的は、各々が
温度に対してリニアに変化する所望の温度特性を有する
複数の基準電圧を発生する基準電圧発生回路を得ること
である。
温度に対してリニアに変化する所望の温度特性を有する
複数の基準電圧を発生する基準電圧発生回路を得ること
である。
【００１４】本発明のさらにいま一つの目的は、温度に
対してリニアに変化する所望の温度特性を有する基準電
圧に加えて温度特性が零の参照電圧を発生する基準電圧
発生回路を得ることである。
対してリニアに変化する所望の温度特性を有する基準電
圧に加えて温度特性が零の参照電圧を発生する基準電圧
発生回路を得ることである。
【００１５】本発明のさらにいま一つの目的は、演算増
幅器と組み合わせることにより温度に対してリニアに変
化する所望の温度特性を有する複数の基準電圧を発生す
ることができる基準電圧発生回路を得ることである。
幅器と組み合わせることにより温度に対してリニアに変
化する所望の温度特性を有する複数の基準電圧を発生す
ることができる基準電圧発生回路を得ることである。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る基準電圧発
生回路においては、一定の電圧を出力する定電圧電源の
出力端子間に接続された抵抗分圧回路の分圧点に、該分
圧点に対して流入もしくは流出させる電流量が所望の温
度係数を有してリニアに変化する定電流源を接続し、分
圧点から基準電圧を出力するようにしたものである。
生回路においては、一定の電圧を出力する定電圧電源の
出力端子間に接続された抵抗分圧回路の分圧点に、該分
圧点に対して流入もしくは流出させる電流量が所望の温
度係数を有してリニアに変化する定電流源を接続し、分
圧点から基準電圧を出力するようにしたものである。
【００１７】また、基準電圧が温度に対して負の温度係
数を有してリニアに変化するようにしたものである。
数を有してリニアに変化するようにしたものである。
【００１８】さらに、第１電流通路を流れる電流と第２
電流通路を流れる電流とが互いに等しくなるように制御
する電流ミラー回路を備え、該電流ミラー回路の第１電
流通路および第２電流通路にそれそれ第１トランジスタ
および第２トランジスタが接続され、該第２トランジス
タのエミッタに接続された抵抗の抵抗値に反比例し温度
に比例する電流を抵抗分圧回路の分圧点から流出させる
ようにしたものである。
電流通路を流れる電流とが互いに等しくなるように制御
する電流ミラー回路を備え、該電流ミラー回路の第１電
流通路および第２電流通路にそれそれ第１トランジスタ
および第２トランジスタが接続され、該第２トランジス
タのエミッタに接続された抵抗の抵抗値に反比例し温度
に比例する電流を抵抗分圧回路の分圧点から流出させる
ようにしたものである。
【００１９】さらにまた、基準電圧が温度に対して正の
温度係数を有してリニアに変化するようにしたものであ
る。
温度係数を有してリニアに変化するようにしたものであ
る。
【００２０】さらにまた、第１電流通路を流れる電流と
第２電流通路を流れる電流とが互いに等しくなるように
制御する電流ミラー回路を有し、該電流ミラー回路の第
１電流通路および第２電流通路にそれそれ第１トランジ
スタおよび第２トランジスタが接続され、該第２トラン
ジスタのエミッタに接続された抵抗の抵抗値に反比例し
温度に比例する電流を抵抗分圧回路の分圧点に流入させ
るようにしたものである。
第２電流通路を流れる電流とが互いに等しくなるように
制御する電流ミラー回路を有し、該電流ミラー回路の第
１電流通路および第２電流通路にそれそれ第１トランジ
スタおよび第２トランジスタが接続され、該第２トラン
ジスタのエミッタに接続された抵抗の抵抗値に反比例し
温度に比例する電流を抵抗分圧回路の分圧点に流入させ
るようにしたものである。
【００２１】さらにまた、複数組の抵抗分圧回路を備
え、第１電流通路を流れる電流と第２電流通路を流れる
電流とが互いに等しくなるように制御する電流ミラー回
路と、定電圧電源の出力端子の他方にエミッタが接続さ
れた第１トランジスタと、該第１トランジスタのベース
およびコレクタにベースが接続されてなる第２トランジ
スタと、該第２トランジスタのエミッタと定電圧電源の
出力端子の他方との間に接続された第１抵抗と、第３お
よび第４トランジスタ、該第４トランジスタのコレクタ
にベースが接続され、エミッタが第３トランジスタのベ
ースに接続されるとともにコレクタが定電圧電源の出力
端子の一方に接続されてなる第５トランジスタと、各ベ
ースが第５トランジスタのエミッタに接続され、各コレ
クタが各抵抗分圧回路の各分圧点にそれぞれ接続されて
なる電流取込みトランジスタとを備え、上記各分圧点か
ら第１抵抗の抵抗値に反比例し上記温度に比例する電流
を分圧点から取り込むようにしたものである。
え、第１電流通路を流れる電流と第２電流通路を流れる
電流とが互いに等しくなるように制御する電流ミラー回
路と、定電圧電源の出力端子の他方にエミッタが接続さ
れた第１トランジスタと、該第１トランジスタのベース
およびコレクタにベースが接続されてなる第２トランジ
スタと、該第２トランジスタのエミッタと定電圧電源の
出力端子の他方との間に接続された第１抵抗と、第３お
よび第４トランジスタ、該第４トランジスタのコレクタ
にベースが接続され、エミッタが第３トランジスタのベ
ースに接続されるとともにコレクタが定電圧電源の出力
端子の一方に接続されてなる第５トランジスタと、各ベ
ースが第５トランジスタのエミッタに接続され、各コレ
クタが各抵抗分圧回路の各分圧点にそれぞれ接続されて
なる電流取込みトランジスタとを備え、上記各分圧点か
ら第１抵抗の抵抗値に反比例し上記温度に比例する電流
を分圧点から取り込むようにしたものである。
【００２２】さらにまた、第５トランジスタのエミッタ
から温度特性が零の参照電圧を取り出すようにしたもの
である。
から温度特性が零の参照電圧を取り出すようにしたもの
である。
【００２３】さらにまた、定電流源および複数組の抵抗
分圧回路を演算増幅器の出力にそれぞれ接続し、定電流
源から出力する参照電源を演算増幅器に接続するように
したものである。
分圧回路を演算増幅器の出力にそれぞれ接続し、定電流
源から出力する参照電源を演算増幅器に接続するように
したものである。
【００２４】さらにまた、定電流源を集積回路により構
成したものである。
成したものである。
【００２５】
【作用】上記のように構成された基準電圧発生回路にお
いては、定電流源は、抵抗分圧回路の分圧点に流入もし
くは流出する電流量を所望の温度係数を有してリニアに
変化させる。
いては、定電流源は、抵抗分圧回路の分圧点に流入もし
くは流出する電流量を所望の温度係数を有してリニアに
変化させる。
【００２６】また、定電流源は、抵抗分圧回路の分圧点
から取り出す電流を温度に対してリニアに変化させる。
から取り出す電流を温度に対してリニアに変化させる。
【００２７】さらに、抵抗分圧回路の分圧点から流出す
る電流は、第２トランジスタのエミッタに接続された抵
抗の抵抗値に反比例し温度に比例する。
る電流は、第２トランジスタのエミッタに接続された抵
抗の抵抗値に反比例し温度に比例する。
【００２８】さらにまた、定電流源は、抵抗分圧回路の
分圧点に流入する電流を温度に対してリニアに変化させ
る。
分圧点に流入する電流を温度に対してリニアに変化させ
る。
【００２９】さらにまた、電流ミラー回路の第１電流通
路および第２電流通路のうち第２電流通路に接続した第
２トランジスタのエミッタに接続された抵抗の抵抗値に
反比例し温度に比例する電流を抵抗分圧回路の分圧点に
流入させるように働く。
路および第２電流通路のうち第２電流通路に接続した第
２トランジスタのエミッタに接続された抵抗の抵抗値に
反比例し温度に比例する電流を抵抗分圧回路の分圧点に
流入させるように働く。
【００３０】さらにまた、電流取込みトランジスタは、
複数の抵抗分圧回路の各分圧点から、定電圧電源の出力
端子の他方にエミッタが接続された第１トランジスタの
ベースおよびコレクタにベースが接続されてなる第２ト
ランジスタのエミッタと定電圧電源の出力端子の他方と
の間に接続された第１抵抗の抵抗値に反比例し温度に比
例する電流を取り込むように働く。
複数の抵抗分圧回路の各分圧点から、定電圧電源の出力
端子の他方にエミッタが接続された第１トランジスタの
ベースおよびコレクタにベースが接続されてなる第２ト
ランジスタのエミッタと定電圧電源の出力端子の他方と
の間に接続された第１抵抗の抵抗値に反比例し温度に比
例する電流を取り込むように働く。
【００３１】さらにまた、第５トランジスタのエミッタ
から温度特性が零の参照電圧を出力する。
から温度特性が零の参照電圧を出力する。
【００３２】さらにまた、演算増幅器はその出力電圧を
参照電圧と比較してその差が常に一定となるように出力
電圧を制御するように働く。
参照電圧と比較してその差が常に一定となるように出力
電圧を制御するように働く。
【００３３】さらにまた、集積回路化は定電流源を構成
する部品相互の熱結合を良好なものとし、かつ温度応答
性も高くなるように働く。
する部品相互の熱結合を良好なものとし、かつ温度応答
性も高くなるように働く。
【００３４】
実施例１．図１は、この発明の一実施例にかかる基準電
圧発生回路を示すものである。図１において、一定の電
圧Ｖccを出力する定電圧電源１とアースとの間には、抵
抗分圧回路を構成している抵抗Ｒ1，Ｒ2が直列に接続さ
れている。これら抵抗Ｒ1と抵抗Ｒ2との接続点である分
圧点とアースとの間には、定電流源２を接続している。
該定電流源２は、上記分圧点に対して流入もしくは流出
させる電流Ｉ1の大きさを所望の温度特性を有してリニ
アに変化させる。上記分圧点にはまた出力端子３が接続
され、該出力端子３とアースとの間から基準電圧Ｖ0が
出力される。
圧発生回路を示すものである。図１において、一定の電
圧Ｖccを出力する定電圧電源１とアースとの間には、抵
抗分圧回路を構成している抵抗Ｒ1，Ｒ2が直列に接続さ
れている。これら抵抗Ｒ1と抵抗Ｒ2との接続点である分
圧点とアースとの間には、定電流源２を接続している。
該定電流源２は、上記分圧点に対して流入もしくは流出
させる電流Ｉ1の大きさを所望の温度特性を有してリニ
アに変化させる。上記分圧点にはまた出力端子３が接続
され、該出力端子３とアースとの間から基準電圧Ｖ0が
出力される。
【００３５】このように構成された基準電圧発生回路に
おいて、上記定電圧電源１の電圧をＶcc，上記抵抗Ｒ1
を流れる電流をＩR1，定電流源２が上記分圧点に対して
流入もしくは流出させる電流をＩ1，上記抵抗Ｒ2を流れ
る電流をＩR2，出力端子３とアースから出力する基準電
圧をＶ0とすると、ＩR1＝Ｉ1＋ＩR2，Ｖcc＝ＩR1Ｒ1+I
R2Ｒ2，Ｖ0＝ＩR2Ｒ2となる。これら３つの式からＩR1
およびＩR2を消去すると、次の数３が得られる。
おいて、上記定電圧電源１の電圧をＶcc，上記抵抗Ｒ1
を流れる電流をＩR1，定電流源２が上記分圧点に対して
流入もしくは流出させる電流をＩ1，上記抵抗Ｒ2を流れ
る電流をＩR2，出力端子３とアースから出力する基準電
圧をＶ0とすると、ＩR1＝Ｉ1＋ＩR2，Ｖcc＝ＩR1Ｒ1+I
R2Ｒ2，Ｖ0＝ＩR2Ｒ2となる。これら３つの式からＩR1
およびＩR2を消去すると、次の数３が得られる。
【００３６】（数３） Ｖ0＝Ｒ2Ｖcc／（Ｒ1＋Ｒ2） − Ｒ1Ｒ2Ｉ1／（Ｒ1＋Ｒ2）
【００３７】上記数３から次の数４で表される温度特性
（∂Ｖ0／∂Ｔ）を得る。
（∂Ｖ0／∂Ｔ）を得る。
【００３８】（数４） ∂Ｖ0／∂Ｔ ＝ −Ｒ1Ｒ2／（Ｒ2＋Ｒ3） ×∂Ｉ1／∂Ｔ
【００３９】定電流源２は、上記したように、上記分圧
点に対して流入もしくは流出する電流Ｉ1の温度特性
（∂Ｉ1／∂Ｔ）を所望の値を有してリニアに変化させ
るから、上記数４からもわかるように、出力端子３から
出力する基準電圧Ｖ0の温度係数も、所望の温度係数を
有してリニアに変化させることができる。
点に対して流入もしくは流出する電流Ｉ1の温度特性
（∂Ｉ1／∂Ｔ）を所望の値を有してリニアに変化させ
るから、上記数４からもわかるように、出力端子３から
出力する基準電圧Ｖ0の温度係数も、所望の温度係数を
有してリニアに変化させることができる。
【００４０】実施例２．本発明にかかる基準電圧発生回
路のいま一つの実施例を図２に示す。なお、図２におい
て、図１に対応する部分には対応する符号を付して示
し、重複した説明は省略する。図２の基準電圧発生回路
において、定電流源２は集積回路化されており、抵抗Ｒ
3ないしＲ8，バイポーラトランジスタ（以下、単にトラ
ンジスタと記す。）Ｑ1ないしＱ9からなる。上記抵抗Ｒ
7，Ｒ8，ｐｎｐ型のトランジスタＱ4ないしＱ7は、ｐｎ
ｐ型のトランジスタＱ6のコレクタ（第１電流通路）に
流れる電流Ｉ2とｐｎｐ型のトランジスタＱ7のコレクタ
（第２電流通路）に流れる電流Ｉ3とが定電圧電源１の
電圧Ｖccが変化しても常に等しくなる（Ｉ2＝Ｉ3）よう
に構成された電流ミラー回路を構成している。
路のいま一つの実施例を図２に示す。なお、図２におい
て、図１に対応する部分には対応する符号を付して示
し、重複した説明は省略する。図２の基準電圧発生回路
において、定電流源２は集積回路化されており、抵抗Ｒ
3ないしＲ8，バイポーラトランジスタ（以下、単にトラ
ンジスタと記す。）Ｑ1ないしＱ9からなる。上記抵抗Ｒ
7，Ｒ8，ｐｎｐ型のトランジスタＱ4ないしＱ7は、ｐｎ
ｐ型のトランジスタＱ6のコレクタ（第１電流通路）に
流れる電流Ｉ2とｐｎｐ型のトランジスタＱ7のコレクタ
（第２電流通路）に流れる電流Ｉ3とが定電圧電源１の
電圧Ｖccが変化しても常に等しくなる（Ｉ2＝Ｉ3）よう
に構成された電流ミラー回路を構成している。
【００４１】上記トランジスタＱ4のエミッタと定電圧
電源１との間には上記抵抗Ｒ7が接続されている。上記
トランジスタＱ4のコレクタとトランジスタＱ6のエミッ
タとは互いに接続され、上記トランジスタＱ6のコレク
タはトランジスタＱ2のコレクタに接続されている。一
方、上記トランジスタＱ5のエミッタと定電圧電源１と
の間には上記抵抗Ｒ8が接続されている。上記トランジ
スタＱ5のコレクタとトランジスタＱ7のエミッタとは互
いに接続され、上記トランジスタＱ7のコレクタはトラ
ンジスタＱ3のコレクタに接続されている。上記トラン
ジスタＱ4はそのコレクタがまた上記トランジスタＱ4の
ベースおよびトランジスタＱ5のベースに接続され、上
記トランジスタＱ7はそのコレクタがまた上記トランジ
スタＱ6のベースおよびトランジスタＱ7のベースに接続
されている。
電源１との間には上記抵抗Ｒ7が接続されている。上記
トランジスタＱ4のコレクタとトランジスタＱ6のエミッ
タとは互いに接続され、上記トランジスタＱ6のコレク
タはトランジスタＱ2のコレクタに接続されている。一
方、上記トランジスタＱ5のエミッタと定電圧電源１と
の間には上記抵抗Ｒ8が接続されている。上記トランジ
スタＱ5のコレクタとトランジスタＱ7のエミッタとは互
いに接続され、上記トランジスタＱ7のコレクタはトラ
ンジスタＱ3のコレクタに接続されている。上記トラン
ジスタＱ4はそのコレクタがまた上記トランジスタＱ4の
ベースおよびトランジスタＱ5のベースに接続され、上
記トランジスタＱ7はそのコレクタがまた上記トランジ
スタＱ6のベースおよびトランジスタＱ7のベースに接続
されている。
【００４２】上記トランジスタＱ2はエミッタが直接、
アースに接続されている。一方、上記トランジスタＱ3
は、そのエミッタとアースとの間に抵抗Ｒ4が接続され
ている。上記トランジスタＱ2，Ｑ3，Ｑ9の各ベースは
いずれもトランジスタＱ1のエミッタに接続されてい
る。上記トランジスタＱ1のエミッタとアースとの間に
は、抵抗Ｒ5が接続されている。上記トランジスタＱ1は
トランジスタＱ2，Ｑ3のベース電流を補償し、これらト
ランジスタＱ2，Ｑ3による定電流発生の精度を向上させ
ている。また、上記トランジスタＱ3のコレクタにはト
ランジスタＱ8のベースが接続されている。上記トラン
ジスタＱ8は定電流源２を起動させるための回路を構成
しており、そのコレクタは定電圧源１に接続され、その
エミッタとアースとの間には抵抗Ｒ6が接続されてい
る。上記トランジスタＱ9は、そのエミッタとアースと
の間に抵抗Ｒ3が接続されるとともに、そのコレクタは
抵抗Ｒ1と抵抗Ｒ2との接続点（分圧点）に接続されてい
る。上記トランジスタＱ9，抵抗Ｒ3は、集積回路内で、
トランジスタＱ3，抵抗Ｒ4と同一トランジスタサイズお
よび同一抵抗値を有する。
アースに接続されている。一方、上記トランジスタＱ3
は、そのエミッタとアースとの間に抵抗Ｒ4が接続され
ている。上記トランジスタＱ2，Ｑ3，Ｑ9の各ベースは
いずれもトランジスタＱ1のエミッタに接続されてい
る。上記トランジスタＱ1のエミッタとアースとの間に
は、抵抗Ｒ5が接続されている。上記トランジスタＱ1は
トランジスタＱ2，Ｑ3のベース電流を補償し、これらト
ランジスタＱ2，Ｑ3による定電流発生の精度を向上させ
ている。また、上記トランジスタＱ3のコレクタにはト
ランジスタＱ8のベースが接続されている。上記トラン
ジスタＱ8は定電流源２を起動させるための回路を構成
しており、そのコレクタは定電圧源１に接続され、その
エミッタとアースとの間には抵抗Ｒ6が接続されてい
る。上記トランジスタＱ9は、そのエミッタとアースと
の間に抵抗Ｒ3が接続されるとともに、そのコレクタは
抵抗Ｒ1と抵抗Ｒ2との接続点（分圧点）に接続されてい
る。上記トランジスタＱ9，抵抗Ｒ3は、集積回路内で、
トランジスタＱ3，抵抗Ｒ4と同一トランジスタサイズお
よび同一抵抗値を有する。
【００４３】以上に説明した構成を有する図２の基準電
圧発生回路において、出力端子３とアースとの間から出
力する基準電圧Ｖ0は次のようにして求めることができ
る。いま、図２の基準電圧発生回路において、トランジ
スタＱ2のベース・エミッタ間電圧をＶBE2，トランジス
タＱ3のベース・エミッタ間電圧をＶBE3，抵抗Ｒ4の電
圧降下をＶR4とすると、次の数５を得る。
圧発生回路において、出力端子３とアースとの間から出
力する基準電圧Ｖ0は次のようにして求めることができ
る。いま、図２の基準電圧発生回路において、トランジ
スタＱ2のベース・エミッタ間電圧をＶBE2，トランジス
タＱ3のベース・エミッタ間電圧をＶBE3，抵抗Ｒ4の電
圧降下をＶR4とすると、次の数５を得る。
【００４４】（数５） ＶBE2＝ＶBE3＋ＶR4
【００４５】上記トランジスタＱ2とＱ3とのエミッタサ
イズ比を１：Ｎ，上記トランジスタＱ2の飽和電流を
ＩS，ＶT＝ｋＴ／ｑ（ｑ：電子の電荷，ｋ：ボルツマン
定数，Ｔ：絶対温度）とすると、シヨックレーの方程式
から、上記トランジスタＱ2のベース・エミッタ間電圧
ＶBE2は、ＶBE2＝ＶTｌｎ（Ｉ2／Ｉs）で表され、上記
トランジスタＱ3のベース・エミッタ間電圧ＶBE3は、Ｖ
BE3＝ＶTｌｎ（Ｉ3／ＮＩs）で表される。これらを上記
数５に代入すると、Ｉ2＝Ｉ3の関係から次の数６を得
る。
イズ比を１：Ｎ，上記トランジスタＱ2の飽和電流を
ＩS，ＶT＝ｋＴ／ｑ（ｑ：電子の電荷，ｋ：ボルツマン
定数，Ｔ：絶対温度）とすると、シヨックレーの方程式
から、上記トランジスタＱ2のベース・エミッタ間電圧
ＶBE2は、ＶBE2＝ＶTｌｎ（Ｉ2／Ｉs）で表され、上記
トランジスタＱ3のベース・エミッタ間電圧ＶBE3は、Ｖ
BE3＝ＶTｌｎ（Ｉ3／ＮＩs）で表される。これらを上記
数５に代入すると、Ｉ2＝Ｉ3の関係から次の数６を得
る。
【００４６】（数６） ＶR4＝ＶTｌｎ（Ｎ）
【００４７】上記数６から、Ｉ2＝Ｉ3は次の数７により
表される。
表される。
【００４８】（数７） Ｉ2＝Ｉ3＝ＶR4／Ｒ4 ＝（ＶT／Ｒ4）ｌｎ（Ｎ）
【００４９】ここで、上記ＶTは、上記したように、ＶT
＝ｋＴ／ｑの関係を有しているので絶対温度Ｔに比例
し、したがって、上記数７により電流Ｉ2，Ｉ3も絶対温
度Ｔに比例する。すでに述べたように、上記トランジス
タＱ9，抵抗Ｒ3は、集積回路上で、トランジスタＱ3，
抵抗Ｒ4と同一トランジスタサイズおよび同一抵抗値を
有しているから、トランジスタＱ9のコレクタ電流Ｉ
1は、Ｉ1＝Ｉ2＝Ｉ3であって絶対温度Ｔに比例し、次の
数８で表される。
＝ｋＴ／ｑの関係を有しているので絶対温度Ｔに比例
し、したがって、上記数７により電流Ｉ2，Ｉ3も絶対温
度Ｔに比例する。すでに述べたように、上記トランジス
タＱ9，抵抗Ｒ3は、集積回路上で、トランジスタＱ3，
抵抗Ｒ4と同一トランジスタサイズおよび同一抵抗値を
有しているから、トランジスタＱ9のコレクタ電流Ｉ
1は、Ｉ1＝Ｉ2＝Ｉ3であって絶対温度Ｔに比例し、次の
数８で表される。
【００５０】（数８） Ｉ1＝ＶR4／Ｒ4 ＝（ＶT／Ｒ4）ｌｎ（Ｎ） ＝（ｋＴ／ｑＲ4）ｌｎ（Ｎ）
【００５１】上記数８から、図２の基準電圧発生回路の
出力端子３から出力する基準電圧Ｖ0は、次の数９によ
り表される。
出力端子３から出力する基準電圧Ｖ0は、次の数９によ
り表される。
【００５２】（数９） Ｖ0＝Ｒ2Ｖcc／（Ｒ1＋Ｒ2）−Ｒ1Ｒ2Ｉ1／（Ｒ1＋Ｒ2） ＝Ｒ2Ｖcc／（Ｒ1＋Ｒ2） −（ｋＴ／ｑＲ4）ｌｎ（Ｎ）Ｒ1Ｒ2／（Ｒ1＋Ｒ2）
【００５３】したがって、上記出力端子３から出力する
基準電圧Ｖ0の温度特性（∂Ｖ0／∂Ｔ）は、次の数１０
で表される。
基準電圧Ｖ0の温度特性（∂Ｖ0／∂Ｔ）は、次の数１０
で表される。
【００５４】（数１０） ∂Ｖ0／∂Ｔ＝−（ｋ／ｑＲ4）ｌｎ（Ｎ）Ｒ1Ｒ2／（Ｒ1＋Ｒ2）（＝一定）
【００５５】上記数１０から、基準電圧Ｖ0の温度特性
（∂Ｖ0／∂Ｔ）は抵抗Ｒ4に反比例しており、基準電圧
Ｖ0は絶対温度Ｔに対して負の温度係数を有してリニア
に変化することがわかる。したがって、上記抵抗Ｒ4を
選択することにより、基準電圧Ｖ0を所望の負の温度係
数を有して温度に対してリニアに変化させることができ
る。
（∂Ｖ0／∂Ｔ）は抵抗Ｒ4に反比例しており、基準電圧
Ｖ0は絶対温度Ｔに対して負の温度係数を有してリニア
に変化することがわかる。したがって、上記抵抗Ｒ4を
選択することにより、基準電圧Ｖ0を所望の負の温度係
数を有して温度に対してリニアに変化させることができ
る。
【００５６】なお、上記実施例において、図２のトラン
ジスタＱ9のエミッタとアースとの間に接続されている
抵抗Ｒ3を短絡し、トランジスタＱ9をトランジスタＱ2
と同一サイズのものとすることにより、上記と全く同じ
動作を有する基準電圧発生回路を得ることができる。
ジスタＱ9のエミッタとアースとの間に接続されている
抵抗Ｒ3を短絡し、トランジスタＱ9をトランジスタＱ2
と同一サイズのものとすることにより、上記と全く同じ
動作を有する基準電圧発生回路を得ることができる。
【００５７】実施例３．本発明にかかる基準電圧発生回
路のいま一つの実施例を図３に示す。なお、図３におい
て、図１に対応する部分には対応する符号を付して示
し、重複した説明は省略する。図３の基準電圧発生回路
において、定電流源２は集積回路化されており、抵抗Ｒ
9，Ｒ10，ｎｐｎ型のトランジスタＱ10，Ｑ11，Ｑ12，
ｐｎｐ型のトランジスタＱ13，Ｑ14，Ｑ15からなる。
路のいま一つの実施例を図３に示す。なお、図３におい
て、図１に対応する部分には対応する符号を付して示
し、重複した説明は省略する。図３の基準電圧発生回路
において、定電流源２は集積回路化されており、抵抗Ｒ
9，Ｒ10，ｎｐｎ型のトランジスタＱ10，Ｑ11，Ｑ12，
ｐｎｐ型のトランジスタＱ13，Ｑ14，Ｑ15からなる。
【００５８】上記トランジスタＱ13，Ｑ14，Ｑ15は、ト
ランジスタＱ10のコレクタに流入する電流Ｉ4とトラン
ジスタＱ11のコレクタに流入する電流Ｉ5とが定電圧電
源１の電圧Ｖccが変化しても常に等しくなる（Ｉ4＝
Ｉ5）ように構成された電流ミラー回路を構成してい
る。また、上記抵抗Ｒ10およびトランジスタＱ12は上記
電流ミラー回路を起動させる起動回路を構成している。
ランジスタＱ10のコレクタに流入する電流Ｉ4とトラン
ジスタＱ11のコレクタに流入する電流Ｉ5とが定電圧電
源１の電圧Ｖccが変化しても常に等しくなる（Ｉ4＝
Ｉ5）ように構成された電流ミラー回路を構成してい
る。また、上記抵抗Ｒ10およびトランジスタＱ12は上記
電流ミラー回路を起動させる起動回路を構成している。
【００５９】上記トランジスタＱ13は、そのエミッタが
定電圧電源１に接続され、またそのコレクタが上記トラ
ンジスタＱ10のコレクタに接続されている。上記トラン
ジスタＱ14は、そのエミッタが定電圧電源１に接続さ
れ、またそのコレクタが上記トランジスタＱ11のコレク
タに接続されている。上記トランジスタＱ13のベースと
上記トランジスタＱ14のベースは互いに接続され、上記
トランジスタＱ10はそのコレクタが上記トランジスタＱ
10のベースおよび上記トランジスタＱ11のベースに接続
されている。上記トランジスタＱ15は、そのエミッタが
上記トランジスタＱ13，Ｑ14の各ベースに接続され、そ
のベースが上記トランジスタＱ14のコレクタに接続さ
れ、そのコレクタがアースに接続されている。さらに、
上記トランジスタＱ12は、そのエミッタとアースとの間
には抵抗Ｒ10が接続され、そのベースは上記トランジス
タＱ15のエミッタに接続され、そのコレクタは定電圧電
源１に接続されている。
定電圧電源１に接続され、またそのコレクタが上記トラ
ンジスタＱ10のコレクタに接続されている。上記トラン
ジスタＱ14は、そのエミッタが定電圧電源１に接続さ
れ、またそのコレクタが上記トランジスタＱ11のコレク
タに接続されている。上記トランジスタＱ13のベースと
上記トランジスタＱ14のベースは互いに接続され、上記
トランジスタＱ10はそのコレクタが上記トランジスタＱ
10のベースおよび上記トランジスタＱ11のベースに接続
されている。上記トランジスタＱ15は、そのエミッタが
上記トランジスタＱ13，Ｑ14の各ベースに接続され、そ
のベースが上記トランジスタＱ14のコレクタに接続さ
れ、そのコレクタがアースに接続されている。さらに、
上記トランジスタＱ12は、そのエミッタとアースとの間
には抵抗Ｒ10が接続され、そのベースは上記トランジス
タＱ15のエミッタに接続され、そのコレクタは定電圧電
源１に接続されている。
【００６０】上記トランジスタＱ10のエミッタは抵抗分
圧回路を構成する抵抗Ｒ1，Ｒ2の分圧点に接続される。
また、上記トランジスタＱ11のエミッタと上記分圧点と
の間には抵抗Ｒ9が接続される。
圧回路を構成する抵抗Ｒ1，Ｒ2の分圧点に接続される。
また、上記トランジスタＱ11のエミッタと上記分圧点と
の間には抵抗Ｒ9が接続される。
【００６１】以上に説明した構成を有する図３の基準電
圧発生回路において、出力端子３とアースとの間から出
力する基準電圧Ｖ0は次のようにして求めることができ
る。いま、図３の基準電圧発生回路において、トランジ
スタＱ10のベース・エミッタ間電圧をＶBE10，トランジ
スタＱ11のベース・エミッタ間電圧をＶBE11，抵抗Ｒ9
の電圧降下をＶR9とすると、次の数１１を得る。
圧発生回路において、出力端子３とアースとの間から出
力する基準電圧Ｖ0は次のようにして求めることができ
る。いま、図３の基準電圧発生回路において、トランジ
スタＱ10のベース・エミッタ間電圧をＶBE10，トランジ
スタＱ11のベース・エミッタ間電圧をＶBE11，抵抗Ｒ9
の電圧降下をＶR9とすると、次の数１１を得る。
【００６２】（数１１） ＶBE10＝ＶBE11＋ＶR9
【００６３】上記トランジスタＱ10とＱ11とのエミッタ
サイズ比を１：Ｎ，上記トランジスタＱ10の飽和電流を
ＩS，ＶT＝ｋＴ／ｑ（ｑ：電子の電荷，ｋ：ボルツマン
定数，Ｔ：絶対温度）とすると、シヨックレーの方程式
から、上記トランジスタＱ10のベース・エミッタ間電圧
ＶBE10は、ＶBE10＝ＶTｌｎ（Ｉ4／Ｉs）で表され、上
記トランジスタＱ11のベース・エミッタ間電圧Ｖ
BE11は、ＶBE11＝ＶTｌｎ（Ｉ11／ＮＩs）で表される。
これらを上記数１１に代入すると、Ｉ4＝Ｉ5の関係から
次の数１２を得る。
サイズ比を１：Ｎ，上記トランジスタＱ10の飽和電流を
ＩS，ＶT＝ｋＴ／ｑ（ｑ：電子の電荷，ｋ：ボルツマン
定数，Ｔ：絶対温度）とすると、シヨックレーの方程式
から、上記トランジスタＱ10のベース・エミッタ間電圧
ＶBE10は、ＶBE10＝ＶTｌｎ（Ｉ4／Ｉs）で表され、上
記トランジスタＱ11のベース・エミッタ間電圧Ｖ
BE11は、ＶBE11＝ＶTｌｎ（Ｉ11／ＮＩs）で表される。
これらを上記数１１に代入すると、Ｉ4＝Ｉ5の関係から
次の数１２を得る。
【００６４】（数１２） ＶR9＝ＶTｌｎ（Ｎ）
【００６５】上記数１２から、Ｉ4＝Ｉ5は次の数１３に
より表される。
より表される。
【００６６】（数１３） Ｉ4＝Ｉ5＝ＶR9／Ｒ9 ＝（ＶT／Ｒ9）ｌｎ（Ｎ）
【００６７】ところで、抵抗Ｒ1，Ｒ2の分圧点に流入す
る電流Ｉ1は、上記電流Ｉ4と電流Ｉ5との和となり、Ｉ1
＝−（Ｉ4＋Ｉ5）となることから、上記数１３から上記
電流Ｉ1は次の数１４のように表される。
る電流Ｉ1は、上記電流Ｉ4と電流Ｉ5との和となり、Ｉ1
＝−（Ｉ4＋Ｉ5）となることから、上記数１３から上記
電流Ｉ1は次の数１４のように表される。
【００６８】（数１４） Ｉ1＝−２（ＶT／Ｒ9）ｌｎ（Ｎ）
【００６９】上記数１４から、図３の基準電圧発生回路
の出力端子３から出力する基準電圧Ｖ0は、次の数１５
により表される。
の出力端子３から出力する基準電圧Ｖ0は、次の数１５
により表される。
【００７０】（数１５） Ｖ0＝Ｒ2Ｖcc／（Ｒ1＋Ｒ2）−Ｒ1Ｒ2Ｉ1／（Ｒ1＋Ｒ2） ＝Ｒ2Ｖcc／（Ｒ1＋Ｒ2） ＋２（ｋＴ／ｑＲ4）ｌｎ（Ｎ）Ｒ1Ｒ2／（Ｒ1＋Ｒ2）
【００７１】したがって、上記出力端子３から出力する
基準電圧Ｖ0の温度特性∂Ｖ0／∂Ｔは、次の数１６で表
される。
基準電圧Ｖ0の温度特性∂Ｖ0／∂Ｔは、次の数１６で表
される。
【００７２】（数１６） ∂Ｖ0／∂Ｔ＝２（ｋ／ｑＲ4）ｌｎ（Ｎ）Ｒ1Ｒ2／（Ｒ1＋Ｒ2）（＝一定）
【００７３】上記数１６から、基準電圧Ｖ0の温度特性
（∂Ｖ0／∂Ｔ）は抵抗Ｒ4の抵抗値に反比例し、また、
基準電圧Ｖ0は絶対温度Ｔに対して正の温度特性を有し
てリニアに変化することがわかる。したがって、上記抵
抗Ｒ4を選択することにより、基準電圧Ｖ0を所望の正の
温度係数を有して温度に対してリニアに変化させること
ができる。
（∂Ｖ0／∂Ｔ）は抵抗Ｒ4の抵抗値に反比例し、また、
基準電圧Ｖ0は絶対温度Ｔに対して正の温度特性を有し
てリニアに変化することがわかる。したがって、上記抵
抗Ｒ4を選択することにより、基準電圧Ｖ0を所望の正の
温度係数を有して温度に対してリニアに変化させること
ができる。
【００７４】実施例４．本発明にかかる基準電圧発生回
路のさらにいま一つの実施例を図４および図５に示す。
この実施例は複数の基準電圧を発生するための回路であ
って、図４は定電流Ｉ41ないしＩ4mを発生する集積回路
化された定電流源回路６を示しており、図５は該定電流
回路６が組み込まれた基準電圧発生回路の具体的な回路
を示している。図４の定電流源回路６は、抵抗Ｒ20ない
しＲ26，抵抗Ｒ31ないしＲ3m，トランジスタＱ20ないし
Ｑ28，トランジスタＱ31ないしＱ3mからなる。トランジ
スタＱ23，Ｑ24，抵抗Ｒ21，Ｒ22は、トランジスタＱ22
のコレクタ電流とトランジスタＱ28のコレクタ電流とが
定電圧電源１の電圧Ｖccが変化しても常に等しくなるよ
うに構成された電流ミラー回路を構成している。また、
抵抗Ｒ24，Ｒ25は、トランジスタＱ26，Ｑ27のコレクタ
電流を一定比に保つためのものである。
路のさらにいま一つの実施例を図４および図５に示す。
この実施例は複数の基準電圧を発生するための回路であ
って、図４は定電流Ｉ41ないしＩ4mを発生する集積回路
化された定電流源回路６を示しており、図５は該定電流
回路６が組み込まれた基準電圧発生回路の具体的な回路
を示している。図４の定電流源回路６は、抵抗Ｒ20ない
しＲ26，抵抗Ｒ31ないしＲ3m，トランジスタＱ20ないし
Ｑ28，トランジスタＱ31ないしＱ3mからなる。トランジ
スタＱ23，Ｑ24，抵抗Ｒ21，Ｒ22は、トランジスタＱ22
のコレクタ電流とトランジスタＱ28のコレクタ電流とが
定電圧電源１の電圧Ｖccが変化しても常に等しくなるよ
うに構成された電流ミラー回路を構成している。また、
抵抗Ｒ24，Ｒ25は、トランジスタＱ26，Ｑ27のコレクタ
電流を一定比に保つためのものである。
【００７５】上記トランジスタＱ23のエミッタと定電圧
電源１との間には上記抵抗Ｒ21が接続されている。上記
トランジスタＱ23のコレクタとトランジスタＱ22のコレ
クタとは互いに接続され、上記トランジスタＱ22のエミ
ッタとアースとの間には抵抗Ｒ23が接続されている。上
記トランジスタＱ24のエミッタと定電圧電源１との間に
は上記抵抗Ｒ22が接続されている。上記トランジスタＱ
24のコレクタとトランジスタＱ28のコレクタとは互いに
接続され、上記トランジスタＱ28のエミッタはアースに
接続されている。上記トランジスタＱ22は、そのコレク
タが上記トランジスタＱ23のベースおよび上記トランジ
スタＱ24のベースに接続されている。
電源１との間には上記抵抗Ｒ21が接続されている。上記
トランジスタＱ23のコレクタとトランジスタＱ22のコレ
クタとは互いに接続され、上記トランジスタＱ22のエミ
ッタとアースとの間には抵抗Ｒ23が接続されている。上
記トランジスタＱ24のエミッタと定電圧電源１との間に
は上記抵抗Ｒ22が接続されている。上記トランジスタＱ
24のコレクタとトランジスタＱ28のコレクタとは互いに
接続され、上記トランジスタＱ28のエミッタはアースに
接続されている。上記トランジスタＱ22は、そのコレク
タが上記トランジスタＱ23のベースおよび上記トランジ
スタＱ24のベースに接続されている。
【００７６】トランジスタＱ25は、そのベースが上記ト
ランジスタＱ24のコレクタに接続される一方、そのコレ
クタが定電圧電源１に接続されている。上記トランジス
タＱ25のエミッタは、トランジスタＱ22のベース，トラ
ンジスタＱ31ないしＱ3mの各ベースに接続されている。
トランジスタＱ26はそのエミッタがアースに接続され、
そのコレクタと上記トランジスタＱ25のエミッタとの間
には抵抗Ｒ24が接続されている。また、トランジスタＱ
27はそのエミッタとアースとの間に抵抗Ｒ26が接続さ
れ、そのコレクタと上記トランジスタＱ25のエミッタと
の間には抵抗Ｒ25が接続されている。上記トランジスタ
Ｑ26はそのコレクタとエミッタとが互いに接続されてい
る。トランジスタＱ20のベースとトランジスタＱ21のベ
ースとは互いに接続されている。上記トランジスタＱ20
はそのベースとコレクタとが互いに接続され、そのエミ
ッタがアースに接続されるとともに、そのコレクタと上
記定電圧電源１との間には抵抗Ｒ20が接続されている。
上記トランジスタＱ21は、そのエミッタがトランジスタ
Ｑ22のエミッタに接続され、そのコレクタが上記トラン
ジスタＱ22のコレクタに接続されている。
ランジスタＱ24のコレクタに接続される一方、そのコレ
クタが定電圧電源１に接続されている。上記トランジス
タＱ25のエミッタは、トランジスタＱ22のベース，トラ
ンジスタＱ31ないしＱ3mの各ベースに接続されている。
トランジスタＱ26はそのエミッタがアースに接続され、
そのコレクタと上記トランジスタＱ25のエミッタとの間
には抵抗Ｒ24が接続されている。また、トランジスタＱ
27はそのエミッタとアースとの間に抵抗Ｒ26が接続さ
れ、そのコレクタと上記トランジスタＱ25のエミッタと
の間には抵抗Ｒ25が接続されている。上記トランジスタ
Ｑ26はそのコレクタとエミッタとが互いに接続されてい
る。トランジスタＱ20のベースとトランジスタＱ21のベ
ースとは互いに接続されている。上記トランジスタＱ20
はそのベースとコレクタとが互いに接続され、そのエミ
ッタがアースに接続されるとともに、そのコレクタと上
記定電圧電源１との間には抵抗Ｒ20が接続されている。
上記トランジスタＱ21は、そのエミッタがトランジスタ
Ｑ22のエミッタに接続され、そのコレクタが上記トラン
ジスタＱ22のコレクタに接続されている。
【００７７】上記トランジスタＱ31ないしＱ3mの各ベー
スは上記トランジスタＱ25のエミッタに接続され、上記
トランジスタＱ31ないしＱ3mの各エミッタとアースとの
間には抵抗Ｒ31ないしＲ3mがそれぞれ接続されている。
また、上記トランジスタＱ25のエミッタには基準電圧Ｖ
REFを出力する基準電圧出力端子７が接続されている。
スは上記トランジスタＱ25のエミッタに接続され、上記
トランジスタＱ31ないしＱ3mの各エミッタとアースとの
間には抵抗Ｒ31ないしＲ3mがそれぞれ接続されている。
また、上記トランジスタＱ25のエミッタには基準電圧Ｖ
REFを出力する基準電圧出力端子７が接続されている。
【００７８】以上に説明した構成を有する図４の基準電
圧発生回路において、上記トランジスタＱ31ないしＱ3m
の各コレクタに流れ込む電流Ｉ41ないしＩ4mは次のよう
にして求めることができる。すでに説明したように、ト
ランジスタＱ26，Ｑ27のコレクタ電流の比は抵抗Ｒ24，
Ｒ25により決定されるから、抵抗Ｒ24の抵抗値と抵抗Ｒ
25の抵抗値とが等しいとき、トランジスタＱ28のベース
電流を無視すると、トランジスタＱ26のコレクタ電流Ｉ
6とトランジスタＱ27のコレクタ電流Ｉ7とが等しくな
る。
圧発生回路において、上記トランジスタＱ31ないしＱ3m
の各コレクタに流れ込む電流Ｉ41ないしＩ4mは次のよう
にして求めることができる。すでに説明したように、ト
ランジスタＱ26，Ｑ27のコレクタ電流の比は抵抗Ｒ24，
Ｒ25により決定されるから、抵抗Ｒ24の抵抗値と抵抗Ｒ
25の抵抗値とが等しいとき、トランジスタＱ28のベース
電流を無視すると、トランジスタＱ26のコレクタ電流Ｉ
6とトランジスタＱ27のコレクタ電流Ｉ7とが等しくな
る。
【００７９】いま、図４の回路において、トランジスタ
Ｑ26のベース・エミッタ間電圧をＶBE26，トランジスタ
Ｑ27のベース・エミッタ間電圧をＶBE27，抵抗Ｒ26の電
圧降下をＶR26とすると、次の数１７を得る。
Ｑ26のベース・エミッタ間電圧をＶBE26，トランジスタ
Ｑ27のベース・エミッタ間電圧をＶBE27，抵抗Ｒ26の電
圧降下をＶR26とすると、次の数１７を得る。
【００８０】（数１７） ＶBE26＝ＶBE27＋ＶR26
【００８１】上記トランジスタＱ26とＱ27とのエミッタ
サイズ比を１：Ｎ，上記トランジスタＱ26の飽和電流を
ＩS，ＶT＝ｋＴ／ｑ（ｑ：電子の電荷，ｋ：ボルツマン
定数，Ｔ：絶対温度）とすると、シヨックレーの方程式
から、上記トランジスタＱ26のベース・エミッタ間電圧
ＶBE26は、ＶBE26＝ＶTｌｎ（Ｉ6／Ｉs）で表され、上
記トランジスタＱ27のベース・エミッタ間電圧Ｖ
BE27は、ＶBE27＝ＶTｌｎ（Ｉ7／ＮＩs）で表される。
これらを上記数１７に代入すると、Ｉ6＝Ｉ7の関係から
次の数１８を得る。
サイズ比を１：Ｎ，上記トランジスタＱ26の飽和電流を
ＩS，ＶT＝ｋＴ／ｑ（ｑ：電子の電荷，ｋ：ボルツマン
定数，Ｔ：絶対温度）とすると、シヨックレーの方程式
から、上記トランジスタＱ26のベース・エミッタ間電圧
ＶBE26は、ＶBE26＝ＶTｌｎ（Ｉ6／Ｉs）で表され、上
記トランジスタＱ27のベース・エミッタ間電圧Ｖ
BE27は、ＶBE27＝ＶTｌｎ（Ｉ7／ＮＩs）で表される。
これらを上記数１７に代入すると、Ｉ6＝Ｉ7の関係から
次の数１８を得る。
【００８２】（数１８） ＶR26＝ＶTｌｎ（Ｎ）
【００８３】上記数１８から、Ｉ6＝Ｉ7は次の数１９に
より表される。
より表される。
【００８４】（数１９） Ｉ6＝Ｉ7＝ＶR26／Ｒ26 ＝（ＶT／Ｒ26）ｌｎ（Ｎ）
【００８５】ここで、上記ＶTは、上記したように、ＶT
＝ｋＴ／ｑの関係を有しているので絶対温度Ｔに比例
し、上記数１９により電流Ｉ6，Ｉ7も絶対温度Ｔに比例
することがわかる。ところで、トランジスタＱ22，抵抗
Ｒ23をトランジスタＱ26，抵抗Ｒ24と同じ素子により構
成すると、トランジスタＱ22に流れる電流は上記電流Ｉ
6と等しくなる。同様に、トランジスタＱ31ないし
Ｑ3m，抵抗Ｒ31ないしＲ3mもトランジスタＱ26，抵抗Ｒ
24と同じ素子により構成すると、Ｉ41＝…＝Ｉ4m＝Ｉ6
となる。したがって、電流Ｉ41ないしＩ4mは上記絶対温
度Ｔに比例して変化することが分かる。
＝ｋＴ／ｑの関係を有しているので絶対温度Ｔに比例
し、上記数１９により電流Ｉ6，Ｉ7も絶対温度Ｔに比例
することがわかる。ところで、トランジスタＱ22，抵抗
Ｒ23をトランジスタＱ26，抵抗Ｒ24と同じ素子により構
成すると、トランジスタＱ22に流れる電流は上記電流Ｉ
6と等しくなる。同様に、トランジスタＱ31ないし
Ｑ3m，抵抗Ｒ31ないしＲ3mもトランジスタＱ26，抵抗Ｒ
24と同じ素子により構成すると、Ｉ41＝…＝Ｉ4m＝Ｉ6
となる。したがって、電流Ｉ41ないしＩ4mは上記絶対温
度Ｔに比例して変化することが分かる。
【００８６】一方、基準電圧出力端子７から出力する基
準電圧ＶREF（ＶBGで表わす。）は、トランジスタＱ28
のベース・エミッタ間順方向電圧降下ＶBE28と抵抗Ｒ25
の電圧降下との和になり、次の数２０を得る。
準電圧ＶREF（ＶBGで表わす。）は、トランジスタＱ28
のベース・エミッタ間順方向電圧降下ＶBE28と抵抗Ｒ25
の電圧降下との和になり、次の数２０を得る。
【００８７】（数２０） ＶBG＝ＶBE28＋Ｒ25Ｉ7 ＝ＶBE28＋（Ｒ25ＶT／Ｒ26）ｌｎ（Ｎ）
【００８８】トランジスタＱ28のベース・エミッタ間順
方向電圧降下ＶBE28の温度特性と（Ｒ25ＶT／Ｒ26）ｌ
ｎ（Ｎ）の温度特性とが相殺するように回路定数を設定
すると、上記ＶBGの温度特性は零となる。この場合、上
記基準電圧出力端子７からは温度特性が零の基準電圧Ｖ
REFを得ることができる。なお、上記図４の回路におい
て、ＶBGの温度特性が零となる場合、ＶBGはバンドギャ
ップ電圧と呼ばれ、一般に１．２５ボルトとなる。
方向電圧降下ＶBE28の温度特性と（Ｒ25ＶT／Ｒ26）ｌ
ｎ（Ｎ）の温度特性とが相殺するように回路定数を設定
すると、上記ＶBGの温度特性は零となる。この場合、上
記基準電圧出力端子７からは温度特性が零の基準電圧Ｖ
REFを得ることができる。なお、上記図４の回路におい
て、ＶBGの温度特性が零となる場合、ＶBGはバンドギャ
ップ電圧と呼ばれ、一般に１．２５ボルトとなる。
【００８９】以上に説明した定電流源６は、図５に示す
ように、抵抗Ｒ31，Ｒ32とともに電源４の安定化されて
いない電源電圧を安定化して出力する定電圧源１を構成
する演算増幅器５の出力端子とアース間に接続される。
そして、上記定電流源６で発生される基準電源ＶREFは
上記演算増幅器５の非反転入力に供給され、また、演算
増幅器５の出力端子とアースとの間に直列に接続した分
圧抵抗Ｒ31，Ｒ23の分圧点に接続される。上記定電流源
６のトランジスタＱ31，…，Ｑ3mのコレクタ（図４参
照）は、上記演算増幅器５の出力端子とアースとの間に
直列に接続した分圧抵抗Ｒ1-1と分圧抵抗Ｒ2-1との分圧
点，…，分圧抵抗Ｒ1-mと分圧抵抗Ｒ2-mとの分圧点にそ
れぞれ接続される。これにより、図４の定電流回路６を
用いることにより、演算増幅器５と組み合わせるだけ
で、基準電源ＶREFを発生するツェナーダイオード等を
使用することなく、温度に対してリニアに変化する温度
特性を有する複数の基準電圧を発生させることができ
る。また、定電流源６における回路では、定電流値を決
定する抵抗Ｒ31ないしＲ3mに発生する電圧降下を大きく
することができ、ｎｐｎ型のトランジスタＱ31ないしＱ
3mとトランジスタＱ22との相対性の悪化による定電流値
の誤差を小さくすることができるため、複数の定電流源
を構成するのに適している。
ように、抵抗Ｒ31，Ｒ32とともに電源４の安定化されて
いない電源電圧を安定化して出力する定電圧源１を構成
する演算増幅器５の出力端子とアース間に接続される。
そして、上記定電流源６で発生される基準電源ＶREFは
上記演算増幅器５の非反転入力に供給され、また、演算
増幅器５の出力端子とアースとの間に直列に接続した分
圧抵抗Ｒ31，Ｒ23の分圧点に接続される。上記定電流源
６のトランジスタＱ31，…，Ｑ3mのコレクタ（図４参
照）は、上記演算増幅器５の出力端子とアースとの間に
直列に接続した分圧抵抗Ｒ1-1と分圧抵抗Ｒ2-1との分圧
点，…，分圧抵抗Ｒ1-mと分圧抵抗Ｒ2-mとの分圧点にそ
れぞれ接続される。これにより、図４の定電流回路６を
用いることにより、演算増幅器５と組み合わせるだけ
で、基準電源ＶREFを発生するツェナーダイオード等を
使用することなく、温度に対してリニアに変化する温度
特性を有する複数の基準電圧を発生させることができ
る。また、定電流源６における回路では、定電流値を決
定する抵抗Ｒ31ないしＲ3mに発生する電圧降下を大きく
することができ、ｎｐｎ型のトランジスタＱ31ないしＱ
3mとトランジスタＱ22との相対性の悪化による定電流値
の誤差を小さくすることができるため、複数の定電流源
を構成するのに適している。
【００９０】
【発明の効果】本発明は、以上のように構成されている
ので、以下に示すような効果を奏することができる。
ので、以下に示すような効果を奏することができる。
【００９１】定電流源は、抵抗分圧回路の分圧点に流入
もしくは流出させる電流量を所望の温度係数を有してリ
ニアに変化させるので、抵抗分圧回路の分圧点からは所
望の温度係数を有してリニアに変化する基準電圧を得る
ことができる。
もしくは流出させる電流量を所望の温度係数を有してリ
ニアに変化させるので、抵抗分圧回路の分圧点からは所
望の温度係数を有してリニアに変化する基準電圧を得る
ことができる。
【００９２】また、定電流源は、抵抗分圧回路の分圧点
から取り出す電流を温度に対して所望の温度係数を有し
てリニアに変化させるので、抵抗分圧回路の分圧点から
は所望の負の温度係数を有してリニアに変化する基準電
圧を得ることができる。
から取り出す電流を温度に対して所望の温度係数を有し
てリニアに変化させるので、抵抗分圧回路の分圧点から
は所望の負の温度係数を有してリニアに変化する基準電
圧を得ることができる。
【００９３】さらに、抵抗分圧回路の分圧点から流出す
る電流は、第２トランジスタのエミッタに接続された抵
抗の抵抗値に反比例し温度に比例するので、第２トラン
ジスタのエミッタに接続される抵抗の抵抗値を選択する
ことにより、抵抗分圧回路の分圧点からは所望の負の温
度係数を有してリニアに変化する基準電圧を得ることが
できる。
る電流は、第２トランジスタのエミッタに接続された抵
抗の抵抗値に反比例し温度に比例するので、第２トラン
ジスタのエミッタに接続される抵抗の抵抗値を選択する
ことにより、抵抗分圧回路の分圧点からは所望の負の温
度係数を有してリニアに変化する基準電圧を得ることが
できる。
【００９４】さらにまた、定電流源は、抵抗分圧回路の
分圧点に流入する電流を温度に対して所望の温度係数を
有してリニアに変化させるので、抵抗分圧回路の分圧点
からは所望の正の温度係数を有してリニアに変化する基
準電圧を得ることができる。
分圧点に流入する電流を温度に対して所望の温度係数を
有してリニアに変化させるので、抵抗分圧回路の分圧点
からは所望の正の温度係数を有してリニアに変化する基
準電圧を得ることができる。
【００９５】さらにまた、電流ミラー回路の第１電流通
路および第２電流通路のうち第２電流通路に接続した第
２トランジスタのエミッタに接続された抵抗の抵抗値に
反比例し温度に比例する電流が抵抗分圧回路の分圧点に
流入させるように働くので、第２トランジスタのエミッ
タに接続される抵抗の抵抗値を選択することにより、抵
抗分圧回路の分圧点からは所望の正の温度係数を有して
リニアに変化する基準電圧を得ることができる。
路および第２電流通路のうち第２電流通路に接続した第
２トランジスタのエミッタに接続された抵抗の抵抗値に
反比例し温度に比例する電流が抵抗分圧回路の分圧点に
流入させるように働くので、第２トランジスタのエミッ
タに接続される抵抗の抵抗値を選択することにより、抵
抗分圧回路の分圧点からは所望の正の温度係数を有して
リニアに変化する基準電圧を得ることができる。
【００９６】さらにまた、電流取込みトランジスタは、
複数の抵抗分圧回路の各分圧点から、定電圧電源の出力
端子の他方にエミッタが接続された第１トランジスタの
ベースおよびコレクタにベースが接続されてなる第２ト
ランジスタのエミッタと定電圧電源の出力端子の他方と
の間に接続された第１抵抗の抵抗値に反比例し温度に比
例する電流を取り込むように働くので、第１抵抗の抵抗
値を選択することにより、各抵抗分圧回路の分圧点から
は所望の負の温度係数を有してリニアにそれぞれ変化す
る複数の基準電圧を得ることができる。
複数の抵抗分圧回路の各分圧点から、定電圧電源の出力
端子の他方にエミッタが接続された第１トランジスタの
ベースおよびコレクタにベースが接続されてなる第２ト
ランジスタのエミッタと定電圧電源の出力端子の他方と
の間に接続された第１抵抗の抵抗値に反比例し温度に比
例する電流を取り込むように働くので、第１抵抗の抵抗
値を選択することにより、各抵抗分圧回路の分圧点から
は所望の負の温度係数を有してリニアにそれぞれ変化す
る複数の基準電圧を得ることができる。
【００９７】さらにまた、第５トランジスタのエミッタ
から温度特性が零の参照電圧を出力するので、この参照
電圧を定電圧電源の参照電圧として使用することができ
る。
から温度特性が零の参照電圧を出力するので、この参照
電圧を定電圧電源の参照電圧として使用することができ
る。
【００９８】さらにまた、演算増幅器はその出力電圧を
参照電圧と比較してその差が常に一定となるように出力
電圧を制御するので、演算増幅器が定電流源を接続する
ための定電圧電源として機能し、基準電圧発生回路を簡
単に構成することができる。
参照電圧と比較してその差が常に一定となるように出力
電圧を制御するので、演算増幅器が定電流源を接続する
ための定電圧電源として機能し、基準電圧発生回路を簡
単に構成することができる。
【００９９】さらにまた、集積回路化により定電流源を
構成する部品相互の熱結合が良好になり、かつ温度応答
性も高くなるので、バッテリの充電装置等に組み込むこ
とにより、バッテリの温度に応じた最適の充電を行なう
ことができる。
構成する部品相互の熱結合が良好になり、かつ温度応答
性も高くなるので、バッテリの充電装置等に組み込むこ
とにより、バッテリの温度に応じた最適の充電を行なう
ことができる。
【図１】 本発明の実施例１を示す基準電圧発生回路の
説明図である。
説明図である。
【図２】 本発明の実施例２を示す負の温度特性を有す
る基準電圧を発生する基準電圧発生回路の具体的な回路
図である。
る基準電圧を発生する基準電圧発生回路の具体的な回路
図である。
【図３】 本発明の実施例３を示す正の温度特性を有す
る基準電圧を発生する基準電圧発生回路の具体的な回路
図である。
る基準電圧を発生する基準電圧発生回路の具体的な回路
図である。
【図４】 本発明の実施例４の基準電圧発生回路に使用
される定電流源の具体的な回路図である。
される定電流源の具体的な回路図である。
【図５】 図４の定電流源を組み込んだ複数の基準電圧
を発生する本発明の実施例４の基準電圧発生回路の回路
図である。
を発生する本発明の実施例４の基準電圧発生回路の回路
図である。
【図６】 従来の基準電圧発生回路の回路図である。
【符号の説明】 １ 定電圧電源、２ 定電流源、３ 出力端子、４ 電
源、５ 演算増幅器、Ｒ1，Ｒ2 分圧抵抗、Ｑ1〜Ｑ15
トランジスタ、Ｑ20〜Ｑ28 トランジスタ、Ｑ31〜Ｑ
3m トランジスタ、Ｒ1〜Ｒ9 抵抗、Ｒ20〜Ｒ26 抵
抗、Ｒ31〜Ｒ3m 抵抗、Ｒ1-1〜Ｒm-1 分圧抵抗、Ｒ
2-1〜Ｒ2-m 分圧抵抗
源、５ 演算増幅器、Ｒ1，Ｒ2 分圧抵抗、Ｑ1〜Ｑ15
トランジスタ、Ｑ20〜Ｑ28 トランジスタ、Ｑ31〜Ｑ
3m トランジスタ、Ｒ1〜Ｒ9 抵抗、Ｒ20〜Ｒ26 抵
抗、Ｒ31〜Ｒ3m 抵抗、Ｒ1-1〜Ｒm-1 分圧抵抗、Ｒ
2-1〜Ｒ2-m 分圧抵抗
Claims (9)
- 【請求項１】 温度に対してリニアに変化する基準電圧
を発生する基準電圧発生回路であって、 一定の電圧を出力する定電圧電源と、該定電圧電源の出
力端子間に接続された抵抗分圧回路と、該抵抗分圧回路
の分圧点に接続されて上記分圧点に流入もしくは流出さ
せる電流量を所望の温度係数を有してリニアに変化させ
る定電流源とを備え、上記分圧点から基準電圧を出力す
るようにしたことを特徴とする基準電圧発生回路。 - 【請求項２】 上記基準電圧が温度に対して負の温度係
数を有していることを特徴とする請求項１記載の基準電
圧発生回路。 - 【請求項３】 上記定電流源は、定電圧電源の上記出力
端子の一方に接続されてなる第１電流通路と第２電流通
路とを有して第１電流通路を流れる電流と第２電流通路
を流れる電流とが互いに等しくなるように制御する電流
ミラー回路と、該電流ミラー回路の上記第１電流通路と
定電圧電源の上記出力端子の他方との間に接続された第
１トランジスタと、上記第２電流通路にコレクタが接続
された第２トランジスタと、該第２トランジスタのエミ
ッタと上記出力端子の他方との間に接続された抵抗と、
ベースが上記第１トランジスタおよび第２トランジスタ
の各ベースに接続されるとともにコレクタが上記分圧点
に接続されて上記分圧点から電流を取り込む電流取込み
トランジスタとを備え、上記分圧点から上記抵抗の抵抗
値に反比例し上記温度に比例する電流を上記分圧点から
取り込むことを特徴とする請求項２記載の基準電圧発生
回路。 - 【請求項４】 上記基準電圧が温度に対して正の温度係
数を有していることを特徴とする請求項１記載の基準電
圧発生回路。 - 【請求項５】 上記定電流源は、定電圧電源の上記出力
端子の一方に接続されてなる第１電流通路と第２電流通
路とを有して第１電流通路を流れる電流と第２電流通路
を流れる電流とが互いに等しくなるように制御する電流
ミラー回路と、該電流ミラー回路の上記第１電流通路と
上記分圧点との間に接続された第１トランジスタと、上
記第２電流通路にコレクタが接続された第２トランジス
タと、該第２トランジスタのエミッタと上記分圧点との
間に接続された抵抗とを備え、上記分圧点から上記抵抗
の抵抗値に反比例し上記温度に比例する電流を上記分圧
点に流入させることを特徴とする請求項４記載の基準電
圧発生回路。 - 【請求項６】 複数組の抵抗分圧回路を備え、上記定電
流源は、定電圧電源の上記出力端子の一方に接続されて
なる第１電流通路と第２電流通路とを有して第１電流通
路を流れる電流と第２電流通路を流れる電流とが互いに
等しくなるように制御する電流ミラー回路と、上記定電
圧電源の上記出力端子の他方にエミッタが接続された第
１トランジスタと、該第１トランジスタのベースおよび
コレクタにベースが接続されてなる第２トランジスタ
と、該第２トランジスタのエミッタと上記出力端子の他
方との間に接続された第１抵抗と、コレクタが上記第１
電流通路に接続されるとともにエミッタと上記出力端子
の他方との間に第２抵抗が接続されてなる第３トランジ
スタと、コレクタが上記第２電流通路に接続されるとと
もにエミッタが上記出力端子の他方に接続されてなる第
４トランジスタと、該第４トランジスタのコレクタにベ
ースが接続され、エミッタが上記第３トランジスタのベ
ースに接続されるとともにコレクタが上記出力端子の一
方に接続されてなる第５トランジスタと、該第５トラン
ジスタのエミッタと上記第１トランジスタのコレクタと
の間に接続された第３抵抗と、上記第５トランジスタの
エミッタと第２トランジスタのコレクタとの間に接続さ
れた第４抵抗と、各ベースが上記第５トランジスタのエ
ミッタに接続されるとともに各エミッタが上記出力端子
の他方に接続され、各コレクタが上記各抵抗分圧回路の
各分圧点にそれぞれ接続されてなる電流取込みトランジ
スタとを備え、上記各分圧点から上記第１抵抗の抵抗値
に反比例し上記温度に比例する電流を上記分圧点から取
り込むことを特徴とする請求項２記載の基準電圧発生回
路。 - 【請求項７】 上記第５トランジスタのエミッタから温
度特性が零の参照電圧を取り出すようにしたことを特徴
とする請求項６記載の基準電圧発生回路。 - 【請求項８】 上記定電圧電源が演算増幅器と該演算増
幅器の出力に接続されて該出力の変化を上記演算増幅器
の入力側に帰還する帰還抵抗とを備え、上記定電流源お
よび複数組の抵抗分圧回路が上記演算増幅器の出力に接
続されるとともに、上記定電流源から出力する上記参照
電圧を上記演算増幅器の入力に接続したことを特徴とす
る請求項７記載の基準電圧発生回路。 - 【請求項９】 上記定電流源が集積回路により構成され
ていることを特徴とする請求項１から８のいずれか一記
載の基準電圧発生回路。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7071779A JPH08272468A (ja) | 1995-03-29 | 1995-03-29 | 基準電圧発生回路 |
| US08/543,933 US6201381B1 (en) | 1995-03-29 | 1995-10-17 | Reference voltage generating circuit with controllable linear temperature coefficient |
| DE19545160A DE19545160C2 (de) | 1995-03-29 | 1995-12-04 | Bezugsspannungs-Generatorschaltung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7071779A JPH08272468A (ja) | 1995-03-29 | 1995-03-29 | 基準電圧発生回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08272468A true JPH08272468A (ja) | 1996-10-18 |
Family
ID=13470404
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7071779A Pending JPH08272468A (ja) | 1995-03-29 | 1995-03-29 | 基準電圧発生回路 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6201381B1 (ja) |
| JP (1) | JPH08272468A (ja) |
| DE (1) | DE19545160C2 (ja) |
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| JP2011141179A (ja) * | 2010-01-07 | 2011-07-21 | Toyota Central R&D Labs Inc | 電圧処理回路 |
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|---|---|---|---|---|
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| FR2856207A1 (fr) * | 2003-06-12 | 2004-12-17 | St Microelectronics Sa | Commutateur en technologie bipolaire |
| US6958597B1 (en) * | 2004-05-07 | 2005-10-25 | Ememory Technology Inc. | Voltage generating apparatus with a fine-tune current module |
| US20080122413A1 (en) * | 2006-06-12 | 2008-05-29 | Boon-Aik Ang | Method and apparatus for versatile high voltage level detection with relative noise immunity |
| KR100799836B1 (ko) | 2006-09-11 | 2008-01-31 | 삼성전기주식회사 | 온도 변화에 둔감한 출력 보상 회로 |
| US7724075B2 (en) * | 2006-12-06 | 2010-05-25 | Spansion Llc | Method to provide a higher reference voltage at a lower power supply in flash memory devices |
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| KR20160072703A (ko) * | 2014-12-15 | 2016-06-23 | 에스케이하이닉스 주식회사 | 기준전압 생성회로 |
| CN105739586B (zh) * | 2016-04-01 | 2017-09-22 | 深圳还是威健康科技有限公司 | 一种电流基准源电路 |
| CN106443134B (zh) * | 2016-10-26 | 2023-11-03 | 深圳青铜剑技术有限公司 | 一种开环型霍尔电流传感器及电路 |
| TWI654509B (zh) * | 2018-01-03 | 2019-03-21 | 立積電子股份有限公司 | 參考電壓產生器 |
| TWI699963B (zh) | 2019-04-23 | 2020-07-21 | 立積電子股份有限公司 | 功率放大器及其溫度補償方法 |
| CN115705068B (zh) * | 2021-08-04 | 2026-01-02 | 瑞昱半导体股份有限公司 | 电压调节装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4990846A (en) * | 1990-03-26 | 1991-02-05 | Delco Electronics Corporation | Temperature compensated voltage reference circuit |
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-
1995
- 1995-03-29 JP JP7071779A patent/JPH08272468A/ja active Pending
- 1995-10-17 US US08/543,933 patent/US6201381B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-12-04 DE DE19545160A patent/DE19545160C2/de not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6201381B1 (en) | 2001-03-13 |
| DE19545160A1 (de) | 1996-10-10 |
| DE19545160C2 (de) | 1998-06-18 |
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