JPH08302114A - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
熱可塑性樹脂組成物Info
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- JPH08302114A JPH08302114A JP7106761A JP10676195A JPH08302114A JP H08302114 A JPH08302114 A JP H08302114A JP 7106761 A JP7106761 A JP 7106761A JP 10676195 A JP10676195 A JP 10676195A JP H08302114 A JPH08302114 A JP H08302114A
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- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L23/02—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
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- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 特定のポリプロピレンを使用して、低温衝撃
性および耐熱剛性を改良した熱可塑性樹脂組成物を提供
する。 【構成】 （Ａ）プロピレンのホモ重合体および／また
はエチレン−プロピレンブロック共重合体（ただし、メ
ルトインデックスが０．５〜１０ｇ／１０ｍｉｎ）１０
〜５０重量％と（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴム５０〜
９０重量％とからなる混合物を有機過酸化物および架橋
助剤の存在下で動的に熱処理した熱処理物を、（Ｃ）プ
ロピレンのホモ重合体および／またはエチレン−プロピ
レンブロック共重合体（ただし、プロピレンの単独重合
部分のメルトインデックスが３０〜１５０ｇ／１０ｍｉ
ｎかつプロピレンの単独重合部分のアイソタクチックペ
ンタッド分率が０．９８以上）に、最終組成物における
（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴムの含量が１０〜４０重
量％になるように混合してなる熱可塑性樹脂組成物
性および耐熱剛性を改良した熱可塑性樹脂組成物を提供
する。 【構成】 （Ａ）プロピレンのホモ重合体および／また
はエチレン−プロピレンブロック共重合体（ただし、メ
ルトインデックスが０．５〜１０ｇ／１０ｍｉｎ）１０
〜５０重量％と（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴム５０〜
９０重量％とからなる混合物を有機過酸化物および架橋
助剤の存在下で動的に熱処理した熱処理物を、（Ｃ）プ
ロピレンのホモ重合体および／またはエチレン−プロピ
レンブロック共重合体（ただし、プロピレンの単独重合
部分のメルトインデックスが３０〜１５０ｇ／１０ｍｉ
ｎかつプロピレンの単独重合部分のアイソタクチックペ
ンタッド分率が０．９８以上）に、最終組成物における
（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴムの含量が１０〜４０重
量％になるように混合してなる熱可塑性樹脂組成物
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱可塑性樹脂組成物に関
する。詳しくはポリプロピレンとオレフィン系共重合体
ゴムからなる熱可塑性樹脂組成物に関する。かかる組成
物は機械的性質、特に曲げ弾性率、耐熱剛性、耐衝撃性
に優れ、例えば家電用部品等の用途に好適な熱可塑性樹
脂組成物を提供するものである。
する。詳しくはポリプロピレンとオレフィン系共重合体
ゴムからなる熱可塑性樹脂組成物に関する。かかる組成
物は機械的性質、特に曲げ弾性率、耐熱剛性、耐衝撃性
に優れ、例えば家電用部品等の用途に好適な熱可塑性樹
脂組成物を提供するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、家電用部品用等の成形材料として
エチレン−プロピレンブロック共重合体が使用されてい
る。このエチレン−プロピレンブロック共重合体は、曲
げ弾性率および熱変形温度、衝撃強度のバランスは取れ
ているが、低温における衝撃強度が不十分である等の欠
点がある。低温衝撃性を改良するためにプロピレン−エ
チレンブロック共重合体にエチレン−プロピレン共重合
体ゴム等を配合することが、特開昭５３−２２５５２
号、同５３−４００４５号公報等に提案されている。し
かしエチレン−プロピレン共重合体ゴムを配合するため
に曲げ弾性率および熱変形温度等の熱的性質が劣り、こ
れを解決するためにさらに炭酸カルシウム、硫酸バリウ
ム、マイカ、結晶性ケイ酸カルシウムおよびタルク等の
無機充填剤を加えて配合することが、特開昭５１−１３
６７３５号、同５３−６４２５６号、同５３−６４２５
７号、同５７−５５９５２号、同５７−２０７６３０
号、同５８−１７１３９号、同５８−１１１８４６号、
同５９−９８１５７号、特公昭５５−３３７４号公報等
において提案されている。また近年、ポリプロピレンま
たはエチレン−プロピレンブロック共重合体のプロピレ
ン単独重合部分のアイソタクチックペンタッド分率を上
げることにより曲げ弾性率、表面硬度等を改善した樹脂
組成物が、特開平５−５９２５１号、同５−２３０３２
１号公報等に提案されている。また、オレフィン系プラ
スチックに加硫ゴムを配合することにより耐衝撃性が改
善されることが、特公昭３６−１１２４０号、同３８−
２１２６号および同４１−２１７８５号公報等に提案さ
れている。しかし加硫ゴムを配合すると流動性が低下し
外観不良を生じ易くなるため、鉱物油系軟化剤やパーオ
キサイド非架橋型ゴム状物質を配合し流動性を改善され
たものが、特公昭５６−１５７４０号および同５６−１
５７４３号公報等に提案されている。更に、衝撃強度及
び剛性のバランスの良好な材料として特開平６−１４５
４３７が提案されている。しかし、最近になり高熱部位
に使用するため、家電用部品等の耐熱剛性の更なる改良
が要望されるようになってきた。ところが耐低温衝撃性
と耐熱剛性は相反する性能であり、従来の技術において
は低温衝撃性を損なわずに耐熱剛性を改良するには限界
があった。
エチレン−プロピレンブロック共重合体が使用されてい
る。このエチレン−プロピレンブロック共重合体は、曲
げ弾性率および熱変形温度、衝撃強度のバランスは取れ
ているが、低温における衝撃強度が不十分である等の欠
点がある。低温衝撃性を改良するためにプロピレン−エ
チレンブロック共重合体にエチレン−プロピレン共重合
体ゴム等を配合することが、特開昭５３−２２５５２
号、同５３−４００４５号公報等に提案されている。し
かしエチレン−プロピレン共重合体ゴムを配合するため
に曲げ弾性率および熱変形温度等の熱的性質が劣り、こ
れを解決するためにさらに炭酸カルシウム、硫酸バリウ
ム、マイカ、結晶性ケイ酸カルシウムおよびタルク等の
無機充填剤を加えて配合することが、特開昭５１−１３
６７３５号、同５３−６４２５６号、同５３−６４２５
７号、同５７−５５９５２号、同５７−２０７６３０
号、同５８−１７１３９号、同５８−１１１８４６号、
同５９−９８１５７号、特公昭５５−３３７４号公報等
において提案されている。また近年、ポリプロピレンま
たはエチレン−プロピレンブロック共重合体のプロピレ
ン単独重合部分のアイソタクチックペンタッド分率を上
げることにより曲げ弾性率、表面硬度等を改善した樹脂
組成物が、特開平５−５９２５１号、同５−２３０３２
１号公報等に提案されている。また、オレフィン系プラ
スチックに加硫ゴムを配合することにより耐衝撃性が改
善されることが、特公昭３６−１１２４０号、同３８−
２１２６号および同４１−２１７８５号公報等に提案さ
れている。しかし加硫ゴムを配合すると流動性が低下し
外観不良を生じ易くなるため、鉱物油系軟化剤やパーオ
キサイド非架橋型ゴム状物質を配合し流動性を改善され
たものが、特公昭５６−１５７４０号および同５６−１
５７４３号公報等に提案されている。更に、衝撃強度及
び剛性のバランスの良好な材料として特開平６−１４５
４３７が提案されている。しかし、最近になり高熱部位
に使用するため、家電用部品等の耐熱剛性の更なる改良
が要望されるようになってきた。ところが耐低温衝撃性
と耐熱剛性は相反する性能であり、従来の技術において
は低温衝撃性を損なわずに耐熱剛性を改良するには限界
があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】かかる現状において本
発明の課題は、特定のポリプロピレンを使用し、低温衝
撃性および耐熱剛性を改良した熱可塑性樹脂組成物を提
供することにある。またかかる熱可塑性樹脂組成物に更
に無機充填剤を配合し、低温衝撃性および耐熱剛性がよ
り一層改良された熱可塑性樹脂組成物を提供することに
ある。
発明の課題は、特定のポリプロピレンを使用し、低温衝
撃性および耐熱剛性を改良した熱可塑性樹脂組成物を提
供することにある。またかかる熱可塑性樹脂組成物に更
に無機充填剤を配合し、低温衝撃性および耐熱剛性がよ
り一層改良された熱可塑性樹脂組成物を提供することに
ある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、ポリプロ
ピレン中にオレフィン系共重合体ゴムを分散させること
による耐衝撃性、耐熱剛性の改良について研究を続けて
きた。その結果、ポリプロピレンおよびオレフィン系共
重合体ゴムからなる混合物を有機過酸化物および架橋助
剤の存在下で動的に熱処理したものを、特定のポリプロ
ピレンと溶融混合することにより耐低温衝撃性、耐熱剛
性を同時に改良できることを見出し、本発明を完成させ
るに至った。すなわち、本発明は（Ａ）プロピレンのホ
モ重合体および／またはエチレン−プロピレンブロック
共重合体（ただし、メルトインデックス（ＪＩＳ−Ｋ−
６７５８、２３０℃）が０．５〜１０ｇ／１０ｍｉｎで
ある。）１０〜５０重量％と（Ｂ）オレフィン系共重合
体ゴム５０〜９０重量％とからなる混合物を有機過酸化
物および架橋助剤の存在下で動的に熱処理した熱処理物
を、（Ｃ）プロピレンのホモ重合体および／またはエチ
レン−プロピレンブロック共重合体（ただし、プロピレ
ンの単独重合部分のメルトインデックス（ＪＩＳ−Ｋ−
６７５８、２３０℃）が３０〜１５０ｇ／１０ｍｉｎか
つプロピレンの単独重合部分のアイソタクチックペンタ
ッド分率が０．９８以上である。）に、最終組成物にお
ける（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴムの含量が１０〜４
０重量％になるように混合してなる熱可塑性樹脂組成物
にかかるものである。更には、かかる熱可塑性樹脂組成
物に無機充填剤を配合してなる熱可塑性樹脂組成物にか
かるものである。
ピレン中にオレフィン系共重合体ゴムを分散させること
による耐衝撃性、耐熱剛性の改良について研究を続けて
きた。その結果、ポリプロピレンおよびオレフィン系共
重合体ゴムからなる混合物を有機過酸化物および架橋助
剤の存在下で動的に熱処理したものを、特定のポリプロ
ピレンと溶融混合することにより耐低温衝撃性、耐熱剛
性を同時に改良できることを見出し、本発明を完成させ
るに至った。すなわち、本発明は（Ａ）プロピレンのホ
モ重合体および／またはエチレン−プロピレンブロック
共重合体（ただし、メルトインデックス（ＪＩＳ−Ｋ−
６７５８、２３０℃）が０．５〜１０ｇ／１０ｍｉｎで
ある。）１０〜５０重量％と（Ｂ）オレフィン系共重合
体ゴム５０〜９０重量％とからなる混合物を有機過酸化
物および架橋助剤の存在下で動的に熱処理した熱処理物
を、（Ｃ）プロピレンのホモ重合体および／またはエチ
レン−プロピレンブロック共重合体（ただし、プロピレ
ンの単独重合部分のメルトインデックス（ＪＩＳ−Ｋ−
６７５８、２３０℃）が３０〜１５０ｇ／１０ｍｉｎか
つプロピレンの単独重合部分のアイソタクチックペンタ
ッド分率が０．９８以上である。）に、最終組成物にお
ける（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴムの含量が１０〜４
０重量％になるように混合してなる熱可塑性樹脂組成物
にかかるものである。更には、かかる熱可塑性樹脂組成
物に無機充填剤を配合してなる熱可塑性樹脂組成物にか
かるものである。
【０００５】以下、本発明について詳細に説明する。本
発明に用いる（Ａ）プロピレンのホモ重合体および／ま
たはエチレン−プロピレンブロック共重合体とは、プロ
ピレンのホモ重合体即ちプロピレンの単独重合体、また
はエチレン−プロピレンブロック共重合体即ちプロピレ
ンの単独重合後エチレンおよびプロピレンを共重合した
ものである。これらは単独で用いても混合して用いても
良い。かかる重合体のメルトインデックスは０．５〜１
０ｇ／１０ｍｉｎのものが用いられ、好ましくは３〜９
ｇ／１０ｍｉｎである。メルトインデックスが０．５ｇ
／１０ｍｉｎ未満では流動性が低いため、成形品の外観
不良を招く。１０ｇ／１０ｍｉｎを超えた場合には、機
械的性質の低下を招く。エチレン−プロピレンブロック
共重合体におけるエチレン−プロピレン共重合部分のエ
チレン含量は２０〜７０重量％であり、好ましくは２５
〜６０重量％である。
発明に用いる（Ａ）プロピレンのホモ重合体および／ま
たはエチレン−プロピレンブロック共重合体とは、プロ
ピレンのホモ重合体即ちプロピレンの単独重合体、また
はエチレン−プロピレンブロック共重合体即ちプロピレ
ンの単独重合後エチレンおよびプロピレンを共重合した
ものである。これらは単独で用いても混合して用いても
良い。かかる重合体のメルトインデックスは０．５〜１
０ｇ／１０ｍｉｎのものが用いられ、好ましくは３〜９
ｇ／１０ｍｉｎである。メルトインデックスが０．５ｇ
／１０ｍｉｎ未満では流動性が低いため、成形品の外観
不良を招く。１０ｇ／１０ｍｉｎを超えた場合には、機
械的性質の低下を招く。エチレン−プロピレンブロック
共重合体におけるエチレン−プロピレン共重合部分のエ
チレン含量は２０〜７０重量％であり、好ましくは２５
〜６０重量％である。
【０００６】エチレン−プロピレンブロック共重合体に
おいて、エチレン−プロピレン共重合体部分の全体のブ
ロック共重合体に対する重量比率Ｘは、プロピレンの単
独重合部分と全体のブロック共重合体の各々の結晶融解
熱量を測定することにより、次式から計算で求めること
ができる。 Ｘ＝１−（ΔＨｆ）T ／（ΔＨｆ）P （ΔＨｆ）T ：全体のブロック共重合体の融解熱量（ｃ
ａｌ／ｇ） （ΔＨｆ）P ：プロピレンの単独重合部分の融解熱量
（ｃａｌ／ｇ） エチレン含量の決定は、プレスシートを作製して測定し
た赤外吸収スペクトルに現れるメチル基およびメチレン
基の特性吸収の吸光度を用いる、検量線法による。エチ
レン−プロピレン共重合体部分のエチレン含量は、ブロ
ック共重合体全体のエチレン含量を測定し、次式から計
算で求めることができる。 （Ｃ2'）EP＝（Ｃ2'）T ／Ｘ （Ｃ2'）T ：ブロック共重合体全体のエチレン含量（重
量％） （Ｃ2'）EP：エチレン−プロピレン共重合体部分のエチ
レン含量（重量％）
おいて、エチレン−プロピレン共重合体部分の全体のブ
ロック共重合体に対する重量比率Ｘは、プロピレンの単
独重合部分と全体のブロック共重合体の各々の結晶融解
熱量を測定することにより、次式から計算で求めること
ができる。 Ｘ＝１−（ΔＨｆ）T ／（ΔＨｆ）P （ΔＨｆ）T ：全体のブロック共重合体の融解熱量（ｃ
ａｌ／ｇ） （ΔＨｆ）P ：プロピレンの単独重合部分の融解熱量
（ｃａｌ／ｇ） エチレン含量の決定は、プレスシートを作製して測定し
た赤外吸収スペクトルに現れるメチル基およびメチレン
基の特性吸収の吸光度を用いる、検量線法による。エチ
レン−プロピレン共重合体部分のエチレン含量は、ブロ
ック共重合体全体のエチレン含量を測定し、次式から計
算で求めることができる。 （Ｃ2'）EP＝（Ｃ2'）T ／Ｘ （Ｃ2'）T ：ブロック共重合体全体のエチレン含量（重
量％） （Ｃ2'）EP：エチレン−プロピレン共重合体部分のエチ
レン含量（重量％）
【０００７】一方、本発明で用いる（Ｂ）オレフィン系
共重合体ゴムとは、エチレンとα−オレフィンとの共重
合体またはエチレンとα−オレフィンと非共役ジエンと
の三元共重合体である。α−オレフィンとしてはプロピ
レン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキセン−１、ヘプ
テン−１、オクテン−１等が使用され、その中でもプロ
ピレン、ブテン−１が好ましい。非共役ジエンとして
は、たとえば１，４−ヘキサジエン、１，６−オクタジ
エンのような鎖状非共役ジエン；１，４−シクロヘキサ
ジエン、ジシクロペンタジエン、５−ビニルノルボルネ
ン、５−エチリデン−２−ノルボルネンのような環状非
共役ジエン；２，３−ジイソプロピリデン−５−ノルボ
ルネン、２−エチリデン−３−イソプロピリデン−５−
ノルボルネンのようなトリエンが挙げられ、中でも１，
４−ヘキサジエン、ジシクロペンタジエンおよび５−エ
チリデン−２−ノルボルネンが好ましい。 （Ｂ）オレフィン系共重合体ゴムとしては、これらを２
種類以上使うことを妨げない。
共重合体ゴムとは、エチレンとα−オレフィンとの共重
合体またはエチレンとα−オレフィンと非共役ジエンと
の三元共重合体である。α−オレフィンとしてはプロピ
レン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキセン−１、ヘプ
テン−１、オクテン−１等が使用され、その中でもプロ
ピレン、ブテン−１が好ましい。非共役ジエンとして
は、たとえば１，４−ヘキサジエン、１，６−オクタジ
エンのような鎖状非共役ジエン；１，４−シクロヘキサ
ジエン、ジシクロペンタジエン、５−ビニルノルボルネ
ン、５−エチリデン−２−ノルボルネンのような環状非
共役ジエン；２，３−ジイソプロピリデン−５−ノルボ
ルネン、２−エチリデン−３−イソプロピリデン−５−
ノルボルネンのようなトリエンが挙げられ、中でも１，
４−ヘキサジエン、ジシクロペンタジエンおよび５−エ
チリデン−２−ノルボルネンが好ましい。 （Ｂ）オレフィン系共重合体ゴムとしては、これらを２
種類以上使うことを妨げない。
【０００８】（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴムのエチレ
ン含量は９０〜４０重量％、α−オレフィン含量は１０
〜６０重量％、かつ非共役ジエン含量は０〜１２重量％
である。エチレン含量が９０重量％以上では、エチレン
成分が多くなることから、共重合体ゴムに結晶性が現
れ、その結果耐低温衝撃性が低下する。４０重量％未満
の場合には、有機過酸化物による分解反応が進みすぎる
ため、機械的性質の低下、および成形品の外観不良を招
く。エチレン含量は、好ましくは８０〜４５重量％であ
る。また非共役ジエン含量が１２重量％以上では架橋反
応を制御することが困難となってくる。また、（Ｂ）オ
レフィン系共重合体ゴムは、その１００℃のムーニー粘
度（ＭＬ1+4 １００℃）が１０〜１００、好ましくは２
０〜８０であることが必要である。１００℃のムーニー
粘度が１０未満では機械的性質に劣り、１００を越えた
場合には流動性が劣るため射出成形品の外観不良を招
く。
ン含量は９０〜４０重量％、α−オレフィン含量は１０
〜６０重量％、かつ非共役ジエン含量は０〜１２重量％
である。エチレン含量が９０重量％以上では、エチレン
成分が多くなることから、共重合体ゴムに結晶性が現
れ、その結果耐低温衝撃性が低下する。４０重量％未満
の場合には、有機過酸化物による分解反応が進みすぎる
ため、機械的性質の低下、および成形品の外観不良を招
く。エチレン含量は、好ましくは８０〜４５重量％であ
る。また非共役ジエン含量が１２重量％以上では架橋反
応を制御することが困難となってくる。また、（Ｂ）オ
レフィン系共重合体ゴムは、その１００℃のムーニー粘
度（ＭＬ1+4 １００℃）が１０〜１００、好ましくは２
０〜８０であることが必要である。１００℃のムーニー
粘度が１０未満では機械的性質に劣り、１００を越えた
場合には流動性が劣るため射出成形品の外観不良を招
く。
【０００９】本発明における（Ａ）プロピレンのホモ重
合体および／またはエチレン−プロピレンブロック共重
合体と（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴムとからなる混合
物１００重量％中の（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴムの
割合は５０〜９０重量％であり、好ましくは６０〜８０
重量％である。５０重量％未満では、有機過酸化物によ
る架橋反応が充分に進まず、機械的性質の向上につなが
らない。９０重量％を超えると、熱可塑的な性質が発現
し難い。
合体および／またはエチレン−プロピレンブロック共重
合体と（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴムとからなる混合
物１００重量％中の（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴムの
割合は５０〜９０重量％であり、好ましくは６０〜８０
重量％である。５０重量％未満では、有機過酸化物によ
る架橋反応が充分に進まず、機械的性質の向上につなが
らない。９０重量％を超えると、熱可塑的な性質が発現
し難い。
【００１０】本発明に用いる有機過酸化物としては、例
えば、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパー
オキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ
−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、１，３−ビス（ｔ
−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、１，１−
ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，５，５−トリメチル
シクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（パー
オキシベンゾイル）ヘキシン−３およびジクミルパーオ
キシド等が挙げられ特に制限はないが、溶融混練条件に
より適宜選択できる。有機過酸化物の添加割合は、
（Ａ）＋（Ｂ）１００重量％に対して０．０１〜１．０
重量％の範囲で選ぶことができる。０．０２重量％未満
では架橋反応の効果が少なく、１．０重量％を超えた場
合には、架橋反応の制御が難しい。
えば、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパー
オキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ
−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、１，３−ビス（ｔ
−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、１，１−
ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，５，５−トリメチル
シクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（パー
オキシベンゾイル）ヘキシン−３およびジクミルパーオ
キシド等が挙げられ特に制限はないが、溶融混練条件に
より適宜選択できる。有機過酸化物の添加割合は、
（Ａ）＋（Ｂ）１００重量％に対して０．０１〜１．０
重量％の範囲で選ぶことができる。０．０２重量％未満
では架橋反応の効果が少なく、１．０重量％を超えた場
合には、架橋反応の制御が難しい。
【００１１】本発明に用いる架橋助剤としては、ビスマ
レイミド化合物、例えばＮ，Ｎ’−ｍ−フェニレンビス
マレイミド、およびトルイレンビスマレイミドや、ｐ−
キノンジオキシウム、ニトロベンゼン、ジフェニルグア
ニジン、トリメチロールプロパン、エチレングリコール
ジメタクリレート等の多官能性化合物を使用することが
できる。Ｎ，Ｎ’−ｍーフェニレンビスマレイミドは、
例えば市販のスミファインＢＭ（住友化学社製）、ＨＶ
Ａ−２（デュポン社製）等を使用することができる。そ
の添加割合は、（Ａ）＋（Ｂ）１００重量％に対して
０．０１〜５．０重量％の範囲で選ぶことができる。
０．０１重量％未満では架橋に対する効果が発現し難
く、５．０重量％を超えた場合には成形性が劣る。好ま
しくは０．０５〜２．０重量％である。
レイミド化合物、例えばＮ，Ｎ’−ｍ−フェニレンビス
マレイミド、およびトルイレンビスマレイミドや、ｐ−
キノンジオキシウム、ニトロベンゼン、ジフェニルグア
ニジン、トリメチロールプロパン、エチレングリコール
ジメタクリレート等の多官能性化合物を使用することが
できる。Ｎ，Ｎ’−ｍーフェニレンビスマレイミドは、
例えば市販のスミファインＢＭ（住友化学社製）、ＨＶ
Ａ−２（デュポン社製）等を使用することができる。そ
の添加割合は、（Ａ）＋（Ｂ）１００重量％に対して
０．０１〜５．０重量％の範囲で選ぶことができる。
０．０１重量％未満では架橋に対する効果が発現し難
く、５．０重量％を超えた場合には成形性が劣る。好ま
しくは０．０５〜２．０重量％である。
【００１２】本発明の熱処理物（動的熱処理物というこ
ともある。）は（ａ）プロピレンのホモ重合体および／
またはエチレン−プロピレンブロック共重合体と（ｂ）
オレフィン系共重合体ゴムを上記有機過酸化物および架
橋助剤の存在下に動的に熱処理することにより得られ
る。本発明において動的に熱処理する方法としては、１
６０〜２８０℃の温度範囲にて、ミキシングロールやバ
ンバリーミキサー、二軸混練押出機、ニーダーおよび連
続ミキサー等公知の混練用機器にて溶融混練を行うこと
ができる。この場合、窒素や炭酸ガス等の不活性ガス中
で行うことがより望ましい。
ともある。）は（ａ）プロピレンのホモ重合体および／
またはエチレン−プロピレンブロック共重合体と（ｂ）
オレフィン系共重合体ゴムを上記有機過酸化物および架
橋助剤の存在下に動的に熱処理することにより得られ
る。本発明において動的に熱処理する方法としては、１
６０〜２８０℃の温度範囲にて、ミキシングロールやバ
ンバリーミキサー、二軸混練押出機、ニーダーおよび連
続ミキサー等公知の混練用機器にて溶融混練を行うこと
ができる。この場合、窒素や炭酸ガス等の不活性ガス中
で行うことがより望ましい。
【００１３】本発明においては、動的熱処理物に通常の
熱可塑性エラストマー組成物における流動性および外観
改良のために使用する鉱物油系軟化剤を使用しない方が
好ましい。これは鉱物油系軟化剤が剛性および耐熱性を
低下させるために本発明の目的に合わないためである。
熱可塑性エラストマー組成物における流動性および外観
改良のために使用する鉱物油系軟化剤を使用しない方が
好ましい。これは鉱物油系軟化剤が剛性および耐熱性を
低下させるために本発明の目的に合わないためである。
【００１４】次に、動的熱処理物と混合する本発明に用
いる（Ｃ）プロピレンのホモ重合体および／またはエチ
レン−プロピレンブロック共重合体とは、プロピレンの
ホモ重合体即ちプロピレンの単独重合体またはエチレン
−プロピレンブロック共重合体即ちプロピレンの単独重
合後エチレンおよびプロピレンを共重合したものであ
る。これらは単独で用いても混合して用いても良い。エ
チレン−プロピレンブロック共重合体におけるエチレン
−プロピレン共重合部分のエチレン含量は２０〜７０重
量％であり、好ましくは２５〜６０重量％である。プロ
ピレンの単独重合部分のアイソタクチックペンタッド分
率は０．９８以上であることが必要である。０．９８未
満では本発明の目的に必要な剛性および耐熱性を得るこ
とが困難である。プロピレンの単独重合部分のメルトイ
ンデックスは３０〜１５０ｇ／１０ｍｉｎであることが
必要である。３０ｇ／１０ｍｉｎ未満では流動性が低
く、１５０ｇ／１０ｍｉｎを超えた場合には機械的性質
の低下を招く。尚、エチレン−プロピレンブロック共重
合体のプロピレンの単独重合部分は、その製造時にプロ
ピレンの単独重合後に重合槽内より取り出すことにより
得ることができる。また、プロピレンの単独重合部分と
は、プロピレンのホモ重合体およびエチレン−プロピレ
ンブロック共重合体のプロピレンの単独重合部分の両方
を指す。
いる（Ｃ）プロピレンのホモ重合体および／またはエチ
レン−プロピレンブロック共重合体とは、プロピレンの
ホモ重合体即ちプロピレンの単独重合体またはエチレン
−プロピレンブロック共重合体即ちプロピレンの単独重
合後エチレンおよびプロピレンを共重合したものであ
る。これらは単独で用いても混合して用いても良い。エ
チレン−プロピレンブロック共重合体におけるエチレン
−プロピレン共重合部分のエチレン含量は２０〜７０重
量％であり、好ましくは２５〜６０重量％である。プロ
ピレンの単独重合部分のアイソタクチックペンタッド分
率は０．９８以上であることが必要である。０．９８未
満では本発明の目的に必要な剛性および耐熱性を得るこ
とが困難である。プロピレンの単独重合部分のメルトイ
ンデックスは３０〜１５０ｇ／１０ｍｉｎであることが
必要である。３０ｇ／１０ｍｉｎ未満では流動性が低
く、１５０ｇ／１０ｍｉｎを超えた場合には機械的性質
の低下を招く。尚、エチレン−プロピレンブロック共重
合体のプロピレンの単独重合部分は、その製造時にプロ
ピレンの単独重合後に重合槽内より取り出すことにより
得ることができる。また、プロピレンの単独重合部分と
は、プロピレンのホモ重合体およびエチレン−プロピレ
ンブロック共重合体のプロピレンの単独重合部分の両方
を指す。
【００１５】ここでいうアイソタクチックペンタッド分
率とは、Ａ．ＺａｍｂｅｌｌｉらによってＭａｃｒｏｍ
ｏｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５（１９７３）に発表され
ている方法、すなわち13Ｃ−ＮＭＲを使用して測定され
る結晶性ポリプロピレン分子鎖中のペンタッド単位での
アイソタクチック連鎖、換言すればプロピレンモノマー
単位が５個連続してメソ結合した連鎖の中心にあるプロ
ピレンモノマー単位の分率である。ただし、ＮＭＲ吸収
ピークの帰属に関しては、その後発刊されたＭａｃｒｏ
ｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１９７５）に基づい
て行うものである。具体的には13Ｃ−ＮＭＲスペクトル
のメチル炭素領域の全吸収ピーク中のｍｍｍｍピークの
面積分率としてアイソタクチック・ペンタッド分率を測
定する。この方法により英国ＮＡＴＩＯＮＡＬ ＰＨＹ
ＳＩＣＡＬ ＬＡＢＯＲＡＴＯＲＹのＮＰＬ標準物質Ｃ
ＲＭ Ｎｏ．Ｍ１９−１４ Ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎ
ｅＰＰ／ＭＷＤ／２のアイソタクチック・ペンタッド分
率を測定したところ、０．９４４であった。
率とは、Ａ．ＺａｍｂｅｌｌｉらによってＭａｃｒｏｍ
ｏｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５（１９７３）に発表され
ている方法、すなわち13Ｃ−ＮＭＲを使用して測定され
る結晶性ポリプロピレン分子鎖中のペンタッド単位での
アイソタクチック連鎖、換言すればプロピレンモノマー
単位が５個連続してメソ結合した連鎖の中心にあるプロ
ピレンモノマー単位の分率である。ただし、ＮＭＲ吸収
ピークの帰属に関しては、その後発刊されたＭａｃｒｏ
ｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１９７５）に基づい
て行うものである。具体的には13Ｃ−ＮＭＲスペクトル
のメチル炭素領域の全吸収ピーク中のｍｍｍｍピークの
面積分率としてアイソタクチック・ペンタッド分率を測
定する。この方法により英国ＮＡＴＩＯＮＡＬ ＰＨＹ
ＳＩＣＡＬ ＬＡＢＯＲＡＴＯＲＹのＮＰＬ標準物質Ｃ
ＲＭ Ｎｏ．Ｍ１９−１４ Ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎ
ｅＰＰ／ＭＷＤ／２のアイソタクチック・ペンタッド分
率を測定したところ、０．９４４であった。
【００１６】本発明において、熱処理物と（Ｃ）プロピ
レンのホモ重合体および／またはエチレン−プロピレン
ブロック共重合体とを混合する方法についても、前記の
動的熱処理物の場合と同様に公知の混練機器にて溶融混
練を行うことができる。なお本発明を実施するに当たっ
ては、混練は二段階に分けて実施してもよいし、多段フ
ィード式の二軸混練機を用いて一段階ですることもでき
る。
レンのホモ重合体および／またはエチレン−プロピレン
ブロック共重合体とを混合する方法についても、前記の
動的熱処理物の場合と同様に公知の混練機器にて溶融混
練を行うことができる。なお本発明を実施するに当たっ
ては、混練は二段階に分けて実施してもよいし、多段フ
ィード式の二軸混練機を用いて一段階ですることもでき
る。
【００１７】かくして得られた本発明における熱可塑性
樹脂組成物中の（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴム含量は
１０〜４０重量％であることが必要である。１０重量％
未満では低温衝撃性が劣り、４０重量％を超えると流動
性の低下を招き、成形品の外観不良を招く。好ましくは
１２〜３０重量％である。
樹脂組成物中の（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴム含量は
１０〜４０重量％であることが必要である。１０重量％
未満では低温衝撃性が劣り、４０重量％を超えると流動
性の低下を招き、成形品の外観不良を招く。好ましくは
１２〜３０重量％である。
【００１８】本発明においては、更に上記（Ａ）〜
（Ｃ）よりなる熱可塑性樹脂組成物に対し（Ｄ）無機充
填剤を加えることにより剛性や耐熱性を向上させること
ができる。（Ｄ）無機充填剤の添加量は、（Ａ）〜
（Ｄ）に対し５〜４０重量％である。５重量％未満で
は、剛性や耐熱性の向上効果が少なく、４０重量％を超
えると流動性が低下する。
（Ｃ）よりなる熱可塑性樹脂組成物に対し（Ｄ）無機充
填剤を加えることにより剛性や耐熱性を向上させること
ができる。（Ｄ）無機充填剤の添加量は、（Ａ）〜
（Ｄ）に対し５〜４０重量％である。５重量％未満で
は、剛性や耐熱性の向上効果が少なく、４０重量％を超
えると流動性が低下する。
【００１９】使用される（Ｄ）無機充填剤としては剛性
および耐熱性を改良させるものであればよく、例えば炭
酸カルシウム、硫酸バリウム、マイカ、結晶性ケイ酸カ
ルシウム、タルクおよびガラス繊維等が挙げられるが、
特にタルク、ガラス繊維が好ましい。タルクとしては平
均粒径１〜５μｍが好ましい。平均粒径が１μｍ未満で
は再凝集、分散不良等の問題を生じる。また平均粒径が
５μｍ以上では耐衝撃性、剛性の改良に効果が少ない。
またガラス繊維としては、シランカップリング剤で表面
処理をした、繊維径４〜１３μｍのチョップドガラスが
好適に用いられる。
および耐熱性を改良させるものであればよく、例えば炭
酸カルシウム、硫酸バリウム、マイカ、結晶性ケイ酸カ
ルシウム、タルクおよびガラス繊維等が挙げられるが、
特にタルク、ガラス繊維が好ましい。タルクとしては平
均粒径１〜５μｍが好ましい。平均粒径が１μｍ未満で
は再凝集、分散不良等の問題を生じる。また平均粒径が
５μｍ以上では耐衝撃性、剛性の改良に効果が少ない。
またガラス繊維としては、シランカップリング剤で表面
処理をした、繊維径４〜１３μｍのチョップドガラスが
好適に用いられる。
【００２０】本発明において（Ｄ）無機充填剤の混合
は、前記の混練機器が同様に使用でき、上記（Ａ）〜
（Ｃ）よりなる熱可塑性樹脂組成物を予め得た後（Ｄ）
を混合する方法、あるいは（Ａ）、（Ｂ）の熱処理物に
（Ｃ）を混合する際に同時に（Ｄ）を混合する方法等が
採用することができる。通常は（Ａ）、（Ｂ）の熱処理
物に（Ｃ）と（Ｄ）を同時に添加混合する方法が使用さ
れる。
は、前記の混練機器が同様に使用でき、上記（Ａ）〜
（Ｃ）よりなる熱可塑性樹脂組成物を予め得た後（Ｄ）
を混合する方法、あるいは（Ａ）、（Ｂ）の熱処理物に
（Ｃ）を混合する際に同時に（Ｄ）を混合する方法等が
採用することができる。通常は（Ａ）、（Ｂ）の熱処理
物に（Ｃ）と（Ｄ）を同時に添加混合する方法が使用さ
れる。
【００２１】本発明にかかる熱可塑性樹脂組成物は、さ
らに本発明の目的を損なわない範囲で、耐熱安定剤、核
剤、紫外線吸収剤、滑剤、帯電防止剤、難燃剤、顔料、
染料、他の重合体等を含有してもよい。
らに本発明の目的を損なわない範囲で、耐熱安定剤、核
剤、紫外線吸収剤、滑剤、帯電防止剤、難燃剤、顔料、
染料、他の重合体等を含有してもよい。
【００２２】
【実施例】以下に本発明の実施例を示すが、本発明はこ
れに限定されるものではない。尚、実施例における物性
値の測定法および使用した混練機器の仕様は以下の通り
である。 （１）メルトインデックス（ＭＩ） ＪＩＳ−Ｋ−６７５８に規定された方法にて行なった。
測定温度は２３０℃であり荷重は２．１６ｋｇで測定し
た。 （２）曲げ試験 ＪＩＳ−Ｋ−７２０３に規定された方法によった。射出
成形により成形された試験片（厚み６．４ｍｍ）を用
い、スパン長さ１００ｍｍ、荷重速度２．０ｍｍ／分の
条件で曲げ弾性率を評価した。測定温度は２３℃で行な
った。 （３）アイゾット衝撃強度(Izod Impact) ＪＩＳ−Ｋ−７１１０に規定された方法によった。射出
成形により成形された試験片（厚み６．４ｍｍ）を用
い、成形後にノッチ加工してノッチ付き衝撃強度を評価
した。測定温度はことわりのない限り２３℃で行なっ
た。それ以外の温度の場合は所定温度の恒温槽で２時間
状態調整をした後に測定を行なった。 （４）ロックウェル硬度 ＪＩＳ−Ｋ−７２０２に規定された方法によった。射出
成形により成形された試験片（厚み３．２ｍｍの２枚重
ね）を用い、鋼球はＲを用い評価し、値はＲスケールで
表示した。 （５）加熱変形温度（ＨＤＴ） ＪＩＳ−Ｋ−７２０７に規定された方法によった。射出
成形により成形された試験片（厚み６．４ｍｍ）を用
い、４．６ｋｇｆ／ｃｍ2 のファイバストレスで、２℃
／ｍｉｎで昇温した際に試験片が０．２５４ｍｍのたわ
みを生ずる温度を測定した。 （６）バンバリーミキサー 神戸製鋼社製 ＭＩＸＴＲＯＮ ＢＢ−１６ ＭＩＸＥ
Ｒ、２ウイング型ローター、チャンバー容積１７．７リ
ットルのものを使用した。 （７）二軸混練押出機 日本製鋼社製 ＴＥＸ−４４ＳＳ−３０Ｗ−２Ｖ（異方
向回転型）、スクリュー４４ｍｍ×３０Ｌ／Ｄを使用し
た。
れに限定されるものではない。尚、実施例における物性
値の測定法および使用した混練機器の仕様は以下の通り
である。 （１）メルトインデックス（ＭＩ） ＪＩＳ−Ｋ−６７５８に規定された方法にて行なった。
測定温度は２３０℃であり荷重は２．１６ｋｇで測定し
た。 （２）曲げ試験 ＪＩＳ−Ｋ−７２０３に規定された方法によった。射出
成形により成形された試験片（厚み６．４ｍｍ）を用
い、スパン長さ１００ｍｍ、荷重速度２．０ｍｍ／分の
条件で曲げ弾性率を評価した。測定温度は２３℃で行な
った。 （３）アイゾット衝撃強度(Izod Impact) ＪＩＳ−Ｋ−７１１０に規定された方法によった。射出
成形により成形された試験片（厚み６．４ｍｍ）を用
い、成形後にノッチ加工してノッチ付き衝撃強度を評価
した。測定温度はことわりのない限り２３℃で行なっ
た。それ以外の温度の場合は所定温度の恒温槽で２時間
状態調整をした後に測定を行なった。 （４）ロックウェル硬度 ＪＩＳ−Ｋ−７２０２に規定された方法によった。射出
成形により成形された試験片（厚み３．２ｍｍの２枚重
ね）を用い、鋼球はＲを用い評価し、値はＲスケールで
表示した。 （５）加熱変形温度（ＨＤＴ） ＪＩＳ−Ｋ−７２０７に規定された方法によった。射出
成形により成形された試験片（厚み６．４ｍｍ）を用
い、４．６ｋｇｆ／ｃｍ2 のファイバストレスで、２℃
／ｍｉｎで昇温した際に試験片が０．２５４ｍｍのたわ
みを生ずる温度を測定した。 （６）バンバリーミキサー 神戸製鋼社製 ＭＩＸＴＲＯＮ ＢＢ−１６ ＭＩＸＥ
Ｒ、２ウイング型ローター、チャンバー容積１７．７リ
ットルのものを使用した。 （７）二軸混練押出機 日本製鋼社製 ＴＥＸ−４４ＳＳ−３０Ｗ−２Ｖ（異方
向回転型）、スクリュー４４ｍｍ×３０Ｌ／Ｄを使用し
た。
【００２３】以下に示す実施例・比較例において、各種
材料は表１、２に示す略称、即ち次のものを使用する。 ＰＰ：プロピレンホモ重合体 ＢＣ：エチレン−プロピレンブロック重合体 ＥＰＲ：エチレン−プロピレン共重合体ゴム ＥＢＲ：エチレン−ブテン−１共重合体ゴム ＥＰＤＭ：エチレン−プロピレン−非共役ジエン三元共
重合体ゴム ＴＡＬＣ：タルク ＰＯ：有機過酸化物 ２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキ
シ）ヘキサン ＢＭ：架橋助剤 Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミド
材料は表１、２に示す略称、即ち次のものを使用する。 ＰＰ：プロピレンホモ重合体 ＢＣ：エチレン−プロピレンブロック重合体 ＥＰＲ：エチレン−プロピレン共重合体ゴム ＥＢＲ：エチレン−ブテン−１共重合体ゴム ＥＰＤＭ：エチレン−プロピレン−非共役ジエン三元共
重合体ゴム ＴＡＬＣ：タルク ＰＯ：有機過酸化物 ２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキ
シ）ヘキサン ＢＭ：架橋助剤 Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミド
【００２４】実施例１ プロピレンのホモ重合部分のアイソタクチックペンタッ
ド分率が０．９７、メルトインデックスが８ｇ／１０ｍ
ｉｎであるプロピレンホモ重合体（ＰＰ−１）３０重量
％とプロピレン含量が５０重量％、非共役ジエンである
５−エチリデン−２−ノルボルネン含量が５．３重量
％、１００℃のムーニー粘度が４３であるエチレン−プ
ロピレン−非共役ジエン三元共重合体ゴム（ＥＰＤＭ−
１）７０重量％を２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−
ブチルパーオキシ）ヘキサン０．０４重量％およびＮ，
Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミド０．５重量％の存
在下で、バンバリーミキサーにて断熱状態で１０分間混
練し、その後ロールに通してシートカッターにてペレッ
ト（以降、ＭＢあるいはＭＢペレットと称する。）にし
た（第１工程）。次いで、アイソタクチックペンタッド
分率が０．９８、メルトインデックスが７７ｇ／１０ｍ
ｉｎであるプロピレンホモ重合体（ＰＰ−３）４４重量
％とプロピレンのホモ重合部分のアイソタクチックペン
タッド分率が０．９８、エチレン−プロピレン共重合部
分含量が１６．７重量％、メルトインデックスが１２ｇ
／１０ｍｉｎであるエチレン−プロピレンブロック共重
合体（ＢＣ）３６重量％および第１工程で作製したＭＢ
ペレット２０重量％を各種安定剤と均一混合した後、二
軸混練押出機にて２００℃で造粒し（第２工程）、射出
成形機にて試片を作製し評価した。表２にＭＢおよび均
一混合物（コンパウンド）の組成を参考までに示す。ま
た、その結果を表３に示す。
ド分率が０．９７、メルトインデックスが８ｇ／１０ｍ
ｉｎであるプロピレンホモ重合体（ＰＰ−１）３０重量
％とプロピレン含量が５０重量％、非共役ジエンである
５−エチリデン−２−ノルボルネン含量が５．３重量
％、１００℃のムーニー粘度が４３であるエチレン−プ
ロピレン−非共役ジエン三元共重合体ゴム（ＥＰＤＭ−
１）７０重量％を２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−
ブチルパーオキシ）ヘキサン０．０４重量％およびＮ，
Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミド０．５重量％の存
在下で、バンバリーミキサーにて断熱状態で１０分間混
練し、その後ロールに通してシートカッターにてペレッ
ト（以降、ＭＢあるいはＭＢペレットと称する。）にし
た（第１工程）。次いで、アイソタクチックペンタッド
分率が０．９８、メルトインデックスが７７ｇ／１０ｍ
ｉｎであるプロピレンホモ重合体（ＰＰ−３）４４重量
％とプロピレンのホモ重合部分のアイソタクチックペン
タッド分率が０．９８、エチレン−プロピレン共重合部
分含量が１６．７重量％、メルトインデックスが１２ｇ
／１０ｍｉｎであるエチレン−プロピレンブロック共重
合体（ＢＣ）３６重量％および第１工程で作製したＭＢ
ペレット２０重量％を各種安定剤と均一混合した後、二
軸混練押出機にて２００℃で造粒し（第２工程）、射出
成形機にて試片を作製し評価した。表２にＭＢおよび均
一混合物（コンパウンド）の組成を参考までに示す。ま
た、その結果を表３に示す。
【００２５】実施例２〜９ 表１の材料で表２の組成のＭＢを、バンバリーミキサー
にて断熱状態で１０分間混練し、その後ロールに通して
シートカッターにてペレットにし、ＭＢとした（第１工
程）。そのＭＢペレットを含んだ表２の組成のコンパウ
ンドを二軸混練押出機にて２００℃で造粒し（第２工
程）、射出成形機にて試片を作製し評価した。その結果
を表３に示す。
にて断熱状態で１０分間混練し、その後ロールに通して
シートカッターにてペレットにし、ＭＢとした（第１工
程）。そのＭＢペレットを含んだ表２の組成のコンパウ
ンドを二軸混練押出機にて２００℃で造粒し（第２工
程）、射出成形機にて試片を作製し評価した。その結果
を表３に示す。
【００２６】比較例１〜５ 表１の材料で表２の組成のコンパウンドを実施例１の第
２工程と同様に造粒し、試片を作製・評価した。その結
果を表３に示す。
２工程と同様に造粒し、試片を作製・評価した。その結
果を表３に示す。
【００２７】比較例６〜１２ 表１の材料で表２の組成のコンパウンドを実施例１の第
２工程と同様に造粒し、試片を作製・評価した。参考の
為に実施例２、６と併せて、その結果を表４に示す。
２工程と同様に造粒し、試片を作製・評価した。参考の
為に実施例２、６と併せて、その結果を表４に示す。
【００２８】実施例１０、比較例１３、１４ 表１の材料で表２の組成のＭＢを、バンバリーミキサー
にて断熱状態で１０分間混練し、その後ロールに通して
シートカッターにてペレットにし、ＭＢとした（第１工
程）。そのＭＢペレットを含んだ表２の組成のコンパウ
ンドを二軸混練押出機にて、２００℃で造粒し（第２工
程）、射出成形機にて試片を作製し評価した。参考の為
に実施例２と併せて、その結果を表５に示す。
にて断熱状態で１０分間混練し、その後ロールに通して
シートカッターにてペレットにし、ＭＢとした（第１工
程）。そのＭＢペレットを含んだ表２の組成のコンパウ
ンドを二軸混練押出機にて、２００℃で造粒し（第２工
程）、射出成形機にて試片を作製し評価した。参考の為
に実施例２と併せて、その結果を表５に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】
【表５】
【００３４】
【発明の効果】本発明によれば、特定のポリプロピレン
とオレフィン系共重合体ゴムとを有機過酸化物および架
橋助剤の存在下で動的に熱処理した熱処理物、特定のポ
リプロピレンを含有してなる熱可塑性樹脂組成物及びこ
の熱可塑性樹脂組成物に更に無機充填剤を配合した組成
物が提供される。かかる組成物は機械的性質、特に曲げ
弾性率、耐熱剛性、耐衝撃性に優れ、家電用部品等に好
適な材料として使用することができる。
とオレフィン系共重合体ゴムとを有機過酸化物および架
橋助剤の存在下で動的に熱処理した熱処理物、特定のポ
リプロピレンを含有してなる熱可塑性樹脂組成物及びこ
の熱可塑性樹脂組成物に更に無機充填剤を配合した組成
物が提供される。かかる組成物は機械的性質、特に曲げ
弾性率、耐熱剛性、耐衝撃性に優れ、家電用部品等に好
適な材料として使用することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｌ 23:16 23:08）
Claims (4)
- 【請求項１】（Ａ）プロピレンのホモ重合体および／ま
たはエチレン−プロピレンブロック共重合体（ただし、
メルトインデックス（ＪＩＳ−Ｋ−６７５８、２３０
℃）が０．５〜１０ｇ／１０ｍｉｎである。）１０〜５
０重量％と（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴム５０〜９０
重量％とからなる混合物を有機過酸化物および架橋助剤
の存在下で動的に熱処理した熱処理物を、（Ｃ）プロピ
レンのホモ重合体および／またはエチレン−プロピレン
ブロック共重合体（ただし、プロピレンの単独重合部分
のメルトインデックス（ＪＩＳ−Ｋ−６７５８、２３０
℃）が３０〜１５０ｇ／１０ｍｉｎかつプロピレンの単
独重合部分のアイソタクチックペンタッド分率が０．９
８以上である。）に、最終組成物における（Ｂ）オレフ
ィン系共重合体ゴムの含量が１０〜４０重量％になるよ
うに混合してなることを特徴とする熱可塑性樹脂組成
物。 - 【請求項２】（Ｂ）オレフィン系共重合体ゴムが、エチ
レン含量が９０〜４０重量％、α−オレフィン含量が１
０〜６０重量％、かつ非共役ジエン含量が０〜１２重量
％であるエチレン−α−オレフィン共重合体ゴムまたは
エチレン−α−オレフィン−非共役ジエン三元共重合体
ゴムであり、そのムーニー粘度（ＭＬ1+4 １００℃）が
１０〜１００であることを特徴とする請求項１記載の熱
可塑性樹脂組成物。 - 【請求項３】α−オレフィンが、プロピレンまたはブテ
ン−１であることを特徴とする請求項２記載の熱可塑性
樹脂組成物。 - 【請求項４】請求項１〜３いずれかに記載の熱可塑性樹
脂組成物９５〜６０重量％に、更に（Ｄ）無機充填剤５
〜４０重量％を配合してなることを特徴とする熱可塑性
樹脂組成物。
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