JPH0830215B2 - コイル内材質の均一性に優れた深絞り用鋼板の製造方法 - Google Patents
コイル内材質の均一性に優れた深絞り用鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0830215B2 JPH0830215B2 JP61215955A JP21595586A JPH0830215B2 JP H0830215 B2 JPH0830215 B2 JP H0830215B2 JP 61215955 A JP61215955 A JP 61215955A JP 21595586 A JP21595586 A JP 21595586A JP H0830215 B2 JPH0830215 B2 JP H0830215B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil
- temperature
- steel sheet
- less
- cementite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はコイル内材質の均一性に優れた深絞り用鋼板
の製造方法に関する。
の製造方法に関する。
（従来の技術） 低炭素アルミキルド鋼を用いて連続焼鈍により、深絞
り用冷延鋼板を製造する場合、熱間圧延後700℃以上の
高温で巻き取らないと、良好な深絞り性が得られないこ
とが知られている。これは高温で巻き取ることにより、
セメンタイトが凝集し、AlNが析出・粗大化する効果を
利用したものである。しかし、同法においても、冷却速
度の大きいコイル内外周部は、セメンタイトの凝集が不
十分で良好な深絞り性が得られない。このため、従来の
方法においては、深絞り性の劣るコイル内外周部を切り
落とすか、あるいは、特開昭58−37128号公報のごと
く、コイル内材質の均一性を改善するため高温で巻き取
った後で、コイルを保熱炉に挿入または保温カバーを被
せるなどにより、冷却速度を制御する方法がある。コイ
ルの両端を切り落とす方法は、簡便な方法ではあるが、
歩留りの低下をもたらす欠点があり、また炉に入れたり
保温カバーを被せる方法は、工程が煩雑になったり、著
しいコストの上昇を招くなどの欠点がある。
り用冷延鋼板を製造する場合、熱間圧延後700℃以上の
高温で巻き取らないと、良好な深絞り性が得られないこ
とが知られている。これは高温で巻き取ることにより、
セメンタイトが凝集し、AlNが析出・粗大化する効果を
利用したものである。しかし、同法においても、冷却速
度の大きいコイル内外周部は、セメンタイトの凝集が不
十分で良好な深絞り性が得られない。このため、従来の
方法においては、深絞り性の劣るコイル内外周部を切り
落とすか、あるいは、特開昭58−37128号公報のごと
く、コイル内材質の均一性を改善するため高温で巻き取
った後で、コイルを保熱炉に挿入または保温カバーを被
せるなどにより、冷却速度を制御する方法がある。コイ
ルの両端を切り落とす方法は、簡便な方法ではあるが、
歩留りの低下をもたらす欠点があり、また炉に入れたり
保温カバーを被せる方法は、工程が煩雑になったり、著
しいコストの上昇を招くなどの欠点がある。
（発明が解決しようとする問題点） 以上述べたように、従来法においては十分な深絞り性
（ｒ値）を得るためには高温巻取りが不可欠であるが、
コイルの内外周部は冷却速度が速いためセメンタイトは
十分に粗大凝集せず深絞り用鋼板として必要な深絞り性
が得られず歩留りの低下をもたらす欠点があり、また、
炉に入れたり保温カバーをかぶせる方法は工程が繁雑に
なったり、著しいコストの上昇を招く、などいくつかの
問題を抱えている。このような現状からアルミキルド鋼
を用いて連続焼鈍により深絞り用鋼板を製造する場合、
コイル内外周部の材質を向上させる方法の開発が熱望さ
れている。
（ｒ値）を得るためには高温巻取りが不可欠であるが、
コイルの内外周部は冷却速度が速いためセメンタイトは
十分に粗大凝集せず深絞り用鋼板として必要な深絞り性
が得られず歩留りの低下をもたらす欠点があり、また、
炉に入れたり保温カバーをかぶせる方法は工程が繁雑に
なったり、著しいコストの上昇を招く、などいくつかの
問題を抱えている。このような現状からアルミキルド鋼
を用いて連続焼鈍により深絞り用鋼板を製造する場合、
コイル内外周部の材質を向上させる方法の開発が熱望さ
れている。
即ち、本発明が解決しようとする問題点は、低炭素ア
ルミキルド鋼を素材として連続焼鈍により深絞り用鋼板
を製造する方法において、熱間圧延後高温巻取りをする
ことによりコイル内外周部の材質が劣化するという欠点
がある。
ルミキルド鋼を素材として連続焼鈍により深絞り用鋼板
を製造する方法において、熱間圧延後高温巻取りをする
ことによりコイル内外周部の材質が劣化するという欠点
がある。
（問題点を解決するための手段） 本発明の要旨は、次のとおりである。
C :0.01％超0.02％未満、 Si:0.30％以下、 Mn:0.05〜0.50％、 P :0.04％未満、 S :0.015％超〜0.05％、 Sol.Al:0.10％以下、 N :0.0080％以下、 残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を1000〜1200℃
の加熱温度に加熱した後、常法に従って熱間圧延を施
し、700℃以上800℃未満の温度で巻き取り、次いで圧下
率40％以上で冷間圧延を施し、連続焼鈍することを特徴
とするコイル内材質の均一性に優れた深絞り用鋼板の製
造方法。
の加熱温度に加熱した後、常法に従って熱間圧延を施
し、700℃以上800℃未満の温度で巻き取り、次いで圧下
率40％以上で冷間圧延を施し、連続焼鈍することを特徴
とするコイル内材質の均一性に優れた深絞り用鋼板の製
造方法。
アルミキルド鋼を用いて連続焼鈍により深絞り性（ｒ
値）を良好にするには、熱間圧延後の巻取り時にセメン
タイトをいかに粗大凝集させておくかということが重要
なポイントである。このために従来より高温巻取り法を
採用されている。しかし、高温で巻取っても前述のごと
く種々の弊害がある。
値）を良好にするには、熱間圧延後の巻取り時にセメン
タイトをいかに粗大凝集させておくかということが重要
なポイントである。このために従来より高温巻取り法を
採用されている。しかし、高温で巻取っても前述のごと
く種々の弊害がある。
本発明者等は高温巻取りを行ってもコイル内外周部の
深絞り性が低下しない方法について検討した結果、Ｃ含
有量が0.01％超0.02％未満の炭素鋼において、加熱温度
を1000〜1200℃に加熱し熱間圧延を行うことによって、
巻取り後のコイル内外周部相当の冷却速度においても、
セメンタイトが粗大凝集化し高いｒ値が得られるという
新知見を得て本発明を完成させた。
深絞り性が低下しない方法について検討した結果、Ｃ含
有量が0.01％超0.02％未満の炭素鋼において、加熱温度
を1000〜1200℃に加熱し熱間圧延を行うことによって、
巻取り後のコイル内外周部相当の冷却速度においても、
セメンタイトが粗大凝集化し高いｒ値が得られるという
新知見を得て本発明を完成させた。
即ち、詳細に記述すると、Ｃ含有量を0.02％未満とす
ることにより、熱間圧延後冷却中にα単相域を通過する
ためにＣがα相に完全に固溶し、さらに温度を下げてい
くと、フェライト結晶粒界にセメンタイトが析出してく
る。このとき、熱間圧延前の加熱温度を1000〜1200℃と
してMnS等の既存の析出物を凝集させて粗に分布させる
ことにより、セメンタイトの核が局在化し、そのセメン
タイトが粗大凝集化する。MnSやAlN等の既存の析出物が
密に存在するとセメンタイトは多数析出してくるが、粗
に分布している場合はそこから優先的に析出してくるた
めに粗大に凝集する。本発明はかかる知見に基づいてな
されたものである。
ることにより、熱間圧延後冷却中にα単相域を通過する
ためにＣがα相に完全に固溶し、さらに温度を下げてい
くと、フェライト結晶粒界にセメンタイトが析出してく
る。このとき、熱間圧延前の加熱温度を1000〜1200℃と
してMnS等の既存の析出物を凝集させて粗に分布させる
ことにより、セメンタイトの核が局在化し、そのセメン
タイトが粗大凝集化する。MnSやAlN等の既存の析出物が
密に存在するとセメンタイトは多数析出してくるが、粗
に分布している場合はそこから優先的に析出してくるた
めに粗大に凝集する。本発明はかかる知見に基づいてな
されたものである。
以下、本発明についてさらに詳細に説明する。
化学成分を限定する理由は次のとおりである。
Ｃは、0.02％以上含まれると、本発明の特徴である10
00〜1200℃に加熱した後熱間圧延をし高温で巻取って
も、コイル内外周部相当の速い冷却速度ではセメンタイ
トを粗大凝集化させることが不十分になり、ｒ値が低く
なるので0.02％未満とする。また、0.01％以下である
と、固溶Ｃが急激に増加し時効性が悪くなるので0.01％
超とする。
00〜1200℃に加熱した後熱間圧延をし高温で巻取って
も、コイル内外周部相当の速い冷却速度ではセメンタイ
トを粗大凝集化させることが不十分になり、ｒ値が低く
なるので0.02％未満とする。また、0.01％以下である
と、固溶Ｃが急激に増加し時効性が悪くなるので0.01％
超とする。
Siは、0.30％より多く含まれると化成処理性、溶融亜
鉛めっき性が低下するので上限を0.30％とする。
鉛めっき性が低下するので上限を0.30％とする。
Mnは0.05％より少ないと熱間脆性により疵が生じ、鋼
板の表面品位を損なうので0.05％を下限とし、0.50％よ
り多いと深絞り性が低下するので0.50％を上限とする。
板の表面品位を損なうので0.05％を下限とし、0.50％よ
り多いと深絞り性が低下するので0.50％を上限とする。
Ｐは、強度を上昇させるのに有効に用いることができ
るが、B0.04％以上では、二次加工性の点で好ましくな
いので0.04％未満を上限とする。
るが、B0.04％以上では、二次加工性の点で好ましくな
いので0.04％未満を上限とする。
Ｓは、MnSとして析出固定され巻取り時のセメンタイ
トの核とされるが、0.05％を超えると不必要に核が増え
てセメンタイトが粗大凝集しないので、上限を0.05％と
する。また、0.015％以下では核として適当な大きさに
ならないため、下限を0.015％超とするのが好ましい。
トの核とされるが、0.05％を超えると不必要に核が増え
てセメンタイトが粗大凝集しないので、上限を0.05％と
する。また、0.015％以下では核として適当な大きさに
ならないため、下限を0.015％超とするのが好ましい。
AlおよびＮはそれぞれ0.10％および0.0080％より多く
含まれると深絞り性が低下することと、不必要にセメン
タイトの核が多くなりセメンタイトが粗大凝集しないの
で、0.10％および0.0080％を上限とする。
含まれると深絞り性が低下することと、不必要にセメン
タイトの核が多くなりセメンタイトが粗大凝集しないの
で、0.10％および0.0080％を上限とする。
他はFeおよび不可避的不純物からなる成分である。
以上の化学成分範囲に成分調整された溶鋼を連続鋳造
あるいは造塊法によりスラブとなす。熱間圧延方法とし
ては加熱温度1000〜1200℃に加熱して仕上温度がAr3点
以上とする。加熱温度が1000℃より低いと仕上温度を確
保できないので1000℃を下限とする。上限はMnSの溶対
化温度から決まる。溶体化温度より高いと粗大なMnSが
一旦溶体化するために巻取り時には微細なMnSが多数存
在する。そのため、核が非常に多くなりセメンタイトが
粗大凝集しない。しかし、溶体化温度を上げるためMn
量,S量を上げてもMnSの数が増えるので、溶体化温度以
下であっても1200℃を超えるとセメンタイトは粗大凝集
しない。逆に、Mn量,S量を下げてMnSの数を減らすと、
溶体化温度より高い温度でも1200℃まではセメンタイト
が粗大凝集する。このため、本発明のMn量,S量の範囲で
は、加熱温度の上限はその量に依らず一定の1200℃とな
り、1200℃を超えるとｒ値が低くなるので、1200℃を上
限とする。
あるいは造塊法によりスラブとなす。熱間圧延方法とし
ては加熱温度1000〜1200℃に加熱して仕上温度がAr3点
以上とする。加熱温度が1000℃より低いと仕上温度を確
保できないので1000℃を下限とする。上限はMnSの溶対
化温度から決まる。溶体化温度より高いと粗大なMnSが
一旦溶体化するために巻取り時には微細なMnSが多数存
在する。そのため、核が非常に多くなりセメンタイトが
粗大凝集しない。しかし、溶体化温度を上げるためMn
量,S量を上げてもMnSの数が増えるので、溶体化温度以
下であっても1200℃を超えるとセメンタイトは粗大凝集
しない。逆に、Mn量,S量を下げてMnSの数を減らすと、
溶体化温度より高い温度でも1200℃まではセメンタイト
が粗大凝集する。このため、本発明のMn量,S量の範囲で
は、加熱温度の上限はその量に依らず一定の1200℃とな
り、1200℃を超えるとｒ値が低くなるので、1200℃を上
限とする。
巻取り温度は、材質上の観点からは上限はないが、80
0℃以上では結晶粒の粗大化は著しく、肌荒れを起こし
易くなるので、800℃未満とし、700℃より低い温度では
鋼板全体の深絞り性のレベルが低下するので、700℃以
上とする。かかる方法によって得られた熱延コイルを脱
スケール処理の後、冷間圧延を施す。圧下率40％未満で
は十分な深絞り性が得られないので冷延率の下限を40％
とする。
0℃以上では結晶粒の粗大化は著しく、肌荒れを起こし
易くなるので、800℃未満とし、700℃より低い温度では
鋼板全体の深絞り性のレベルが低下するので、700℃以
上とする。かかる方法によって得られた熱延コイルを脱
スケール処理の後、冷間圧延を施す。圧下率40％未満で
は十分な深絞り性が得られないので冷延率の下限を40％
とする。
次いで再結晶焼鈍を施すが、焼鈍方法は連続焼鈍とす
る。連続焼鈍としては、冷延鋼板、亜鉛めっき、錫めっ
き、クロムめっきなどの種々の品種を製造するプロセス
がいずれも採用可能である。連続焼鈍の条件として焼鈍
温度は、鋼板温度が再結晶温度以上であれば特に規定す
る必要はない。また、鋼板の時効性を向上させる目的で
行う過時効処理は必要に応じて行ってもよい。焼鈍後の
調質圧延、防錆処理、潤滑剤の塗布等も必要に応じて行
ってもよい。
る。連続焼鈍としては、冷延鋼板、亜鉛めっき、錫めっ
き、クロムめっきなどの種々の品種を製造するプロセス
がいずれも採用可能である。連続焼鈍の条件として焼鈍
温度は、鋼板温度が再結晶温度以上であれば特に規定す
る必要はない。また、鋼板の時効性を向上させる目的で
行う過時効処理は必要に応じて行ってもよい。焼鈍後の
調質圧延、防錆処理、潤滑剤の塗布等も必要に応じて行
ってもよい。
（実施例） 第１表に示す成分の鋼を溶製し、連続鋳造によりスラ
ブとなし、第２表の如く加熱した後、890℃以上の温度
で熱間圧延を行い、第２表の温度で巻取ってコイルとな
し、酸洗後80％の圧下率で冷間圧延し、次いで750℃−6
0秒の均熱とそれに引き続く350℃−３分の過時効処理を
施す連続焼鈍を行って冷延鋼板とした。得られた冷延鋼
板から巻取り時のコイル最内外周部および中央部に相当
する位置から試片を切り出し、深絞り性の指標であるｒ
値を測定した。また、熱延コイルの段階で試片を切り出
し、肌荒れ・深絞り性の低下原因になる粗大粒の発生状
況について調査した。製造条件とｒ値の測定結果、粗大
粒の発生の有無の調査結果を第２表に示す。
ブとなし、第２表の如く加熱した後、890℃以上の温度
で熱間圧延を行い、第２表の温度で巻取ってコイルとな
し、酸洗後80％の圧下率で冷間圧延し、次いで750℃−6
0秒の均熱とそれに引き続く350℃−３分の過時効処理を
施す連続焼鈍を行って冷延鋼板とした。得られた冷延鋼
板から巻取り時のコイル最内外周部および中央部に相当
する位置から試片を切り出し、深絞り性の指標であるｒ
値を測定した。また、熱延コイルの段階で試片を切り出
し、肌荒れ・深絞り性の低下原因になる粗大粒の発生状
況について調査した。製造条件とｒ値の測定結果、粗大
粒の発生の有無の調査結果を第２表に示す。
第２表から、本発明法ではコイル全体にわたって1.7
以上という高いｒ値が得られ、また粗大粒の発生もなく
コイル内材質の均一性に優れた深絞り用鋼板が得られる
ことがわかる。
以上という高いｒ値が得られ、また粗大粒の発生もなく
コイル内材質の均一性に優れた深絞り用鋼板が得られる
ことがわかる。
（発明の効果） 本発明により、コイルの最両端部を含めたコイル内材
質の均一性に優れた深絞り用鋼板を製造することがで
き、従来法におけるコイル両端部の材質劣化に起因する
歩留り低下の問題点が解消でき、極めて有利なものであ
る。
質の均一性に優れた深絞り用鋼板を製造することがで
き、従来法におけるコイル両端部の材質劣化に起因する
歩留り低下の問題点が解消でき、極めて有利なものであ
る。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−28528（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−258428（ＪＰ，Ａ) 特公 昭59−20733（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】C:0.01％超0.02％未満、 Si:0.30％以下、 Mn:0.05〜0.50％、 P :0.04％未満、 S :0.015％超〜0.05％、 Sol.Al:0.10％以下、 N :0.0080％以下、 残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を1000〜1200℃
の加熱温度に加熱した後、常法に従って熱間圧延を施
し、700℃以上800℃未満の温度で巻き取り、次いで圧下
率40％以上で冷間圧延を施し、連続焼鈍することを特徴
とするコイル内材質の均一性に優れた深絞り用鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61215955A JPH0830215B2 (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | コイル内材質の均一性に優れた深絞り用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61215955A JPH0830215B2 (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | コイル内材質の均一性に優れた深絞り用鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6372829A JPS6372829A (ja) | 1988-04-02 |
| JPH0830215B2 true JPH0830215B2 (ja) | 1996-03-27 |
Family
ID=16681011
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61215955A Expired - Lifetime JPH0830215B2 (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | コイル内材質の均一性に優れた深絞り用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0830215B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2678641B1 (fr) * | 1991-07-04 | 1998-11-20 | Lorraine Laminage | Acier a emboutissabilite amelioree et procede de fabrication de toles destinees a l'emboutissage. |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5920733A (ja) * | 1982-07-28 | 1984-02-02 | Nippon Denso Co Ltd | 自動変速制御システムを搭載してなる車両のための複合表示装置 |
| JPS5928528A (ja) * | 1982-08-10 | 1984-02-15 | Nippon Steel Corp | 時効性の優れた自動車用高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPS60258428A (ja) * | 1984-06-04 | 1985-12-20 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による時効性の良い冷延鋼板の製造方法 |
-
1986
- 1986-09-16 JP JP61215955A patent/JPH0830215B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6372829A (ja) | 1988-04-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6116323B2 (ja) | ||
| JPH0830215B2 (ja) | コイル内材質の均一性に優れた深絞り用鋼板の製造方法 | |
| JP2506684B2 (ja) | 連続焼鈍による深絞り性に優れた薄鋼板の製造法 | |
| JP3194120B2 (ja) | 連続焼鈍によるコイル内材質均一性に優れた非時効深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0718382A (ja) | 深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3533655B2 (ja) | 磁気異方性の小さな低級電磁鋼板の製造方法及び磁気異方性の小さな低級電磁鋼板 | |
| JPS5980726A (ja) | 深絞り性に優れた面内異方性の小さい高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3331535B2 (ja) | 磁気特性の優れた厚手無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS593528B2 (ja) | 成形性のすぐれた深絞り用亜鉛めつき鋼板の製造法 | |
| JPH01191748A (ja) | コイル内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2807994B2 (ja) | 深紋り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3446001B2 (ja) | 加工性に優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS5858413B2 (ja) | 成形性のすぐれた高張力めつき鋼板の製造法 | |
| JPH08143969A (ja) | 加工性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH06240358A (ja) | 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP4332960B2 (ja) | 高加工性軟質冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH01188630A (ja) | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6240319A (ja) | 連続焼鈍による深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 | |
| JPS6044377B2 (ja) | 連続焼鈍による耐時効性の優れた絞り用軟質冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6237323A (ja) | 連続焼鈍による深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 | |
| JPH01177322A (ja) | 極めて深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH01188626A (ja) | 焼付硬化性およびプレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6075519A (ja) | 連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法 | |
| JPH01188627A (ja) | 焼付硬化性およびプレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH07100817B2 (ja) | 遅時効性冷延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |