JPH08309401A - スラブ及びスラブ前後端加工方法 - Google Patents
スラブ及びスラブ前後端加工方法Info
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- JPH08309401A JPH08309401A JP11744595A JP11744595A JPH08309401A JP H08309401 A JPH08309401 A JP H08309401A JP 11744595 A JP11744595 A JP 11744595A JP 11744595 A JP11744595 A JP 11744595A JP H08309401 A JPH08309401 A JP H08309401A
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- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 35
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- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 abstract description 3
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 連続鋳造したスラブ２Ａを熱間圧延する前に
所要寸法に切断するスラブ前後端加工方法において、粗
圧延工程での幅方向圧延及び厚方向圧延により形成され
る粗バー２Ｃ前後端のクロップ形状変形量を計算あるい
は実績から予め求めておき、スラブ２Ｂ前後端を目的ク
ロップ形状から前記クロップ形状変形量を差し引いた形
状に切断する。 【効果】 生産性及び歩留りを低下させることなく、圧
延後スラブ２Ｃの前後端部を目的クロップ形状にするの
が簡単かつ容易にでき、クロップロスの低減及び通板性
の安定を得ることも可能になる。
所要寸法に切断するスラブ前後端加工方法において、粗
圧延工程での幅方向圧延及び厚方向圧延により形成され
る粗バー２Ｃ前後端のクロップ形状変形量を計算あるい
は実績から予め求めておき、スラブ２Ｂ前後端を目的ク
ロップ形状から前記クロップ形状変形量を差し引いた形
状に切断する。 【効果】 生産性及び歩留りを低下させることなく、圧
延後スラブ２Ｃの前後端部を目的クロップ形状にするの
が簡単かつ容易にでき、クロップロスの低減及び通板性
の安定を得ることも可能になる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間圧延前のスラブ及
びスラブ前後端加工方法に関するものである。
びスラブ前後端加工方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、連続鋳造等で得られたスラブ２
Ａは、図３に示すように、熱間圧延前にトーチカッタ３
で目的寸法に切断４して定寸スラブ２Ｂに形成され、竪
ロール５を有する圧延機で幅方向に圧延され、また、水
平ロール６を有する圧延機で厚方向（水平方向）に圧延
され、目的の板幅、板厚に形成される。
Ａは、図３に示すように、熱間圧延前にトーチカッタ３
で目的寸法に切断４して定寸スラブ２Ｂに形成され、竪
ロール５を有する圧延機で幅方向に圧延され、また、水
平ロール６を有する圧延機で厚方向（水平方向）に圧延
され、目的の板幅、板厚に形成される。
【０００３】幅方向圧延及び厚方向圧延された粗バー２
Ｃの前後端のクロップ形状は、後端Ｒではフィッシュテ
ール形状となり、前端Ｆではタング形状（幅殺し量等と
の関係でフィッシュテール形状よりも頻繁に発生す
る。）となる。従来、このフィッシュテール形状やタン
グ形状を抑制するために、熱間圧延前の前後端形状を加
工してから圧延することが提案されている。
Ｃの前後端のクロップ形状は、後端Ｒではフィッシュテ
ール形状となり、前端Ｆではタング形状（幅殺し量等と
の関係でフィッシュテール形状よりも頻繁に発生す
る。）となる。従来、このフィッシュテール形状やタン
グ形状を抑制するために、熱間圧延前の前後端形状を加
工してから圧延することが提案されている。
【０００４】例えば、特開昭５５−１５３６０２号公報
に開示された技術では、竪ロールによって初期矩形スラ
ブの四隅の角をつぶして角なしスラブを形成し、特開昭
５５−４８４０１号公報に開示された技術では、スラブ
の端部の板幅が小さくなるようにテーパ状に加工し、特
開昭５３−１２２５７号公報に開示された技術では、ス
ラブの断面形状を矩形断面の四隅の面取りをしている。
に開示された技術では、竪ロールによって初期矩形スラ
ブの四隅の角をつぶして角なしスラブを形成し、特開昭
５５−４８４０１号公報に開示された技術では、スラブ
の端部の板幅が小さくなるようにテーパ状に加工し、特
開昭５３−１２２５７号公報に開示された技術では、ス
ラブの断面形状を矩形断面の四隅の面取りをしている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記従来技術は総て、
スラブを圧延する前にその前後端を加工するための特別
の工程を必要とし、生産性が低下し、圧延機前にプレス
設備等の導入が必要であったり、四隅の面取りのために
歩留りが低下するという問題を有する。またクロップ形
状がタング形状になるのを抑制することは困難である。
スラブを圧延する前にその前後端を加工するための特別
の工程を必要とし、生産性が低下し、圧延機前にプレス
設備等の導入が必要であったり、四隅の面取りのために
歩留りが低下するという問題を有する。またクロップ形
状がタング形状になるのを抑制することは困難である。
【０００６】本発明は、熱間圧延前にスラブの前端部を
側部より中央が窪んだ円弧凹形状に、後端部を側部より
中央が突出した円弧凸形状にそれぞれ形成することによ
り、生産性及び歩留りを低下させることなく、前後端の
加工が簡単かつ容易にできるようにしたスラブ及びスラ
ブ前後端加工方法を提供することを目的とする。
側部より中央が窪んだ円弧凹形状に、後端部を側部より
中央が突出した円弧凸形状にそれぞれ形成することによ
り、生産性及び歩留りを低下させることなく、前後端の
加工が簡単かつ容易にできるようにしたスラブ及びスラ
ブ前後端加工方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明における課題解決
のための第１の具体的手段は、前端部を側部より中央が
窪んだ円弧凹形状に、後端部を側部より中央が突出した
円弧凸形状にそれぞれ形成したことである。本発明にお
ける課題解決のための第２の具体的手段は、熱間圧延前
にスラブをトーチカッタで後方向突出円弧状に切断する
ことである。
のための第１の具体的手段は、前端部を側部より中央が
窪んだ円弧凹形状に、後端部を側部より中央が突出した
円弧凸形状にそれぞれ形成したことである。本発明にお
ける課題解決のための第２の具体的手段は、熱間圧延前
にスラブをトーチカッタで後方向突出円弧状に切断する
ことである。
【０００８】本発明における課題解決のための第３の具
体的手段は、連続鋳造したスラブを熱間圧延する前に所
要寸法に切断するスラブ前後端加工方法において、粗圧
延工程での幅方向圧延及び厚方向圧延により形成される
粗バー前後端のクロップ形状変形量を計算あるいは実績
から予め求めておき、スラブ前後端を目的クロップ形状
から前記クロップ形状変形量を差し引いた形状に切断す
ることである。
体的手段は、連続鋳造したスラブを熱間圧延する前に所
要寸法に切断するスラブ前後端加工方法において、粗圧
延工程での幅方向圧延及び厚方向圧延により形成される
粗バー前後端のクロップ形状変形量を計算あるいは実績
から予め求めておき、スラブ前後端を目的クロップ形状
から前記クロップ形状変形量を差し引いた形状に切断す
ることである。
【０００９】
【作用】粗圧延工程での幅方向圧延及び厚方向圧延によ
り形成される粗バー前後端のクロップ形状変形量を計算
あるいは実績から予め求めておき、これで求められたク
ロップ形状変形量を目的クロップ形状から差し引いた形
状に、熱間圧延前のスラブ２Ａの前後端をトーチカッタ
３で切断する。
り形成される粗バー前後端のクロップ形状変形量を計算
あるいは実績から予め求めておき、これで求められたク
ロップ形状変形量を目的クロップ形状から差し引いた形
状に、熱間圧延前のスラブ２Ａの前後端をトーチカッタ
３で切断する。
【００１０】前記クロップ形状変形量はスラブの前端で
タング形状、後端でフィッシュテール形状になるので、
これを差し引いた熱間圧延前スラブ２Ｂの前後端切断形
状は、前端部Ｆが側部より中央が窪んだ円弧凹形状に、
後端部Ｒが側部より中央が突出した円弧凸形状となり、
トーチカッタ３は円弧状に移動するだけで、スラブ２Ｂ
の前後端を同時に切断加工する。切断加工後のスラブ２
Ｂを圧延すると円弧凹凸形状と変形量が略相殺されて、
前後方向に対して略直角の目的クロップ形状となる。
タング形状、後端でフィッシュテール形状になるので、
これを差し引いた熱間圧延前スラブ２Ｂの前後端切断形
状は、前端部Ｆが側部より中央が窪んだ円弧凹形状に、
後端部Ｒが側部より中央が突出した円弧凸形状となり、
トーチカッタ３は円弧状に移動するだけで、スラブ２Ｂ
の前後端を同時に切断加工する。切断加工後のスラブ２
Ｂを圧延すると円弧凹凸形状と変形量が略相殺されて、
前後方向に対して略直角の目的クロップ形状となる。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。図１において、連続鋳造等で得られた連続（長
尺）のスラブ２Ａは、熱間圧延の前にトーチカッタ３に
よって所要寸法に切断され、定寸スラブ２Ｂに形成され
る。
する。図１において、連続鋳造等で得られた連続（長
尺）のスラブ２Ａは、熱間圧延の前にトーチカッタ３に
よって所要寸法に切断され、定寸スラブ２Ｂに形成され
る。
【００１２】このトーチカッタ３による切断４は、トー
チカッタ３で後方向突出円弧状に移動して切断するもの
であり、先行定寸スラブ２Ｂの後端部Ｒを側部より中央
が突出した円弧凸形状に、後行定寸スラブ２Ｂの前端部
Ｆを側部より中央が窪んだ円弧凹形状に、１本の切断線
で同時に形成し、一定寸法の先行定寸スラブ２Ｂと後行
定寸スラブ２Ｂとに分離する。
チカッタ３で後方向突出円弧状に移動して切断するもの
であり、先行定寸スラブ２Ｂの後端部Ｒを側部より中央
が突出した円弧凸形状に、後行定寸スラブ２Ｂの前端部
Ｆを側部より中央が窪んだ円弧凹形状に、１本の切断線
で同時に形成し、一定寸法の先行定寸スラブ２Ｂと後行
定寸スラブ２Ｂとに分離する。
【００１３】切断後の定寸スラブ２Ｂは加熱炉に供給さ
れて加熱及び均熱処理された後、加熱炉から抽出されて
熱間圧延機の粗圧延部に装入され、竪ロール５で幅方向
に圧延され、また、水平ロール６で厚方向に圧延されて
粗バー２Ｃとなり、さらに仕上げ圧延部に装入される。
前記粗圧延部で圧延された粗バー２Ｃの前後端部Ｆ、Ｒ
のクロップ形状は、前端部Ｆがタング形状になろうとす
る変形を受けて、円弧凹形状から変形して前後方向に対
して直角に近いフィッシュテール形状となり、後端部Ｒ
がフィッシュテール形状になろうとする変形を受けて、
円弧凸形状から変形して前後方向方向に対して直角に近
いタング形状となり、これを仕上げ圧延することにより
さらに直角に近い形状となる。
れて加熱及び均熱処理された後、加熱炉から抽出されて
熱間圧延機の粗圧延部に装入され、竪ロール５で幅方向
に圧延され、また、水平ロール６で厚方向に圧延されて
粗バー２Ｃとなり、さらに仕上げ圧延部に装入される。
前記粗圧延部で圧延された粗バー２Ｃの前後端部Ｆ、Ｒ
のクロップ形状は、前端部Ｆがタング形状になろうとす
る変形を受けて、円弧凹形状から変形して前後方向に対
して直角に近いフィッシュテール形状となり、後端部Ｒ
がフィッシュテール形状になろうとする変形を受けて、
円弧凸形状から変形して前後方向方向に対して直角に近
いタング形状となり、これを仕上げ圧延することにより
さらに直角に近い形状となる。
【００１４】前記トーチカッタ３で切断形成する定寸ス
ラブ２Ｂの前後端部Ｆ、Ｒの円弧状クロップ形状は、粗
圧延工程での幅方向圧延及び厚方向圧延により形成され
る粗バー前後端のクロップ形状変形量を計算あるいは実
績から予め求めることができる。すなわち、一般軟鋼に
ついて実績データから求める場合、図３で示した従来の
前後方向直角の前後端部を有する定寸スラブ２Ｂを、粗
圧延工程で幅方向圧延及び厚方向圧延して、それで得ら
れた粗バー２Ｃの前後端のクロップ形状変形量ＰＦ、Ｐ
Ｒを実測し、その実測値を図２に示すように、幅圧下量
に対応させてプロットし、これを多数行って分布図を作
成し、傾向線α、βを描く。
ラブ２Ｂの前後端部Ｆ、Ｒの円弧状クロップ形状は、粗
圧延工程での幅方向圧延及び厚方向圧延により形成され
る粗バー前後端のクロップ形状変形量を計算あるいは実
績から予め求めることができる。すなわち、一般軟鋼に
ついて実績データから求める場合、図３で示した従来の
前後方向直角の前後端部を有する定寸スラブ２Ｂを、粗
圧延工程で幅方向圧延及び厚方向圧延して、それで得ら
れた粗バー２Ｃの前後端のクロップ形状変形量ＰＦ、Ｐ
Ｒを実測し、その実測値を図２に示すように、幅圧下量
に対応させてプロットし、これを多数行って分布図を作
成し、傾向線α、βを描く。
【００１５】そして、クロップ形状を制御する場合に
は、目的の幅圧下量ΔＷに対応するクロップ形状変形量
Ｐを読み取り、それを差し引く（相殺する）ように前端
部Ｆの円弧凹形状の窪み量（寸法ｈ）を決定する。前端
部Ｆの窪み量は同時に後端部Ｒの円弧凸形状の突出量
（寸法ｈ）となる。例えば、スラブ幅Ｗ＝９５５ｍｍ、
幅圧下量ΔＷ＝２４ｍｍの一般軟鋼材料については、図
２より深さｈ＝１４０ｍｍを読める。なお、幅圧下量Δ
Ｗは（スラブ幅Ｗ１−仕上げ狙い幅Ｗ２）を用いた。
は、目的の幅圧下量ΔＷに対応するクロップ形状変形量
Ｐを読み取り、それを差し引く（相殺する）ように前端
部Ｆの円弧凹形状の窪み量（寸法ｈ）を決定する。前端
部Ｆの窪み量は同時に後端部Ｒの円弧凸形状の突出量
（寸法ｈ）となる。例えば、スラブ幅Ｗ＝９５５ｍｍ、
幅圧下量ΔＷ＝２４ｍｍの一般軟鋼材料については、図
２より深さｈ＝１４０ｍｍを読める。なお、幅圧下量Δ
Ｗは（スラブ幅Ｗ１−仕上げ狙い幅Ｗ２）を用いた。
【００１６】クロップ形状変形量を計算で求める場合、
切断形状を二次曲線で近似しているとし、 ｙ＝ａ・ｘ2 、 ａ＝４ｈ／Ｗ2 ここで深さｈ＝１４０ｍｍ、Ｗ＝９５５ｍｍとして、ａ
＝６．１４・１０-4となる。
切断形状を二次曲線で近似しているとし、 ｙ＝ａ・ｘ2 、 ａ＝４ｈ／Ｗ2 ここで深さｈ＝１４０ｍｍ、Ｗ＝９５５ｍｍとして、ａ
＝６．１４・１０-4となる。
【００１７】圧延前のスラブ２Ｂの前後端Ｆ、Ｒの切断
形状を、圧延後の目的（仕上がり）クロップ形状からク
ロップ形状変形量を差し引いた形状にすることにより、
圧延中に前端部Ｆでは側部よりも中央部が前方向に突出
するように変形して窪んだ円弧凹形状を埋めるようにな
り、後端部Ｒでは中央部よりも側部が突出するように変
形して円弧凸形状の凸部がなくなるようになり、前後端
部が凹凸の極めて少ない略直線状の形状となる。
形状を、圧延後の目的（仕上がり）クロップ形状からク
ロップ形状変形量を差し引いた形状にすることにより、
圧延中に前端部Ｆでは側部よりも中央部が前方向に突出
するように変形して窪んだ円弧凹形状を埋めるようにな
り、後端部Ｒでは中央部よりも側部が突出するように変
形して円弧凸形状の凸部がなくなるようになり、前後端
部が凹凸の極めて少ない略直線状の形状となる。
【００１８】なお、実績データから、粗バー２Ｃの前端
部Ｆの形状は、前後方向に直角であるよりフィッシュテ
ール気味の方がクロップロスを低減でき、後端部Ｒの形
状は、前後方向に直角であるよりタング気味の方が通板
性が良好になる。前記実績データの前後クロップ形状変
形量ＰＦ、ＰＲは同一ではなく、従って、切断線４の形
状を決定する場合、先行材と後行材について、クロップ
ロス低減と通板性の重点度を比較して、先行材の通板性
の方を重視する場合には、切断線４を先行材に所要の後
端形状に決定し、クロップロス低減の方を重視する場合
には、切断線４を後行材に所要の前端形状に決定する。
部Ｆの形状は、前後方向に直角であるよりフィッシュテ
ール気味の方がクロップロスを低減でき、後端部Ｒの形
状は、前後方向に直角であるよりタング気味の方が通板
性が良好になる。前記実績データの前後クロップ形状変
形量ＰＦ、ＰＲは同一ではなく、従って、切断線４の形
状を決定する場合、先行材と後行材について、クロップ
ロス低減と通板性の重点度を比較して、先行材の通板性
の方を重視する場合には、切断線４を先行材に所要の後
端形状に決定し、クロップロス低減の方を重視する場合
には、切断線４を後行材に所要の前端形状に決定する。
【００１９】
【発明の効果】以上詳述した本発明によれば、スラブの
前端部を側部より中央が窪んだ円弧凹形状に、後端部を
側部より中央が突出した円弧凸形状にそれぞれ形成して
いるので、圧延で前端部がタング形状に、後端部がフィ
ッシュテール形状になるのを減少させることができる。
前端部を側部より中央が窪んだ円弧凹形状に、後端部を
側部より中央が突出した円弧凸形状にそれぞれ形成して
いるので、圧延で前端部がタング形状に、後端部がフィ
ッシュテール形状になるのを減少させることができる。
【００２０】また、熱間圧延前にスラブをトーチカッタ
で後方向突出円弧状に切断するので、圧延で前端部タン
グ形状及び後端部フィッシュテール形状になるのが減少
できるスラブを、生産性及び歩留りを低下させることな
く、前後端の加工が簡単かつ容易にできる。さらに、粗
圧延工程での幅方向圧延及び厚方向圧延により形成され
る粗バー前後端のクロップ形状変形量を計算あるいは実
績から予め求めておき、スラブ前後端を目的クロップ形
状から前記クロップ形状変形量を差し引いた形状に切断
するので、生産性及び歩留りを低下させることなく、圧
延後スラブの前後端部を目的クロップ形状にするのが簡
単かつ容易にでき、クロップロスの低減及び通板性の安
定を得ることも可能になる。
で後方向突出円弧状に切断するので、圧延で前端部タン
グ形状及び後端部フィッシュテール形状になるのが減少
できるスラブを、生産性及び歩留りを低下させることな
く、前後端の加工が簡単かつ容易にできる。さらに、粗
圧延工程での幅方向圧延及び厚方向圧延により形成され
る粗バー前後端のクロップ形状変形量を計算あるいは実
績から予め求めておき、スラブ前後端を目的クロップ形
状から前記クロップ形状変形量を差し引いた形状に切断
するので、生産性及び歩留りを低下させることなく、圧
延後スラブの前後端部を目的クロップ形状にするのが簡
単かつ容易にでき、クロップロスの低減及び通板性の安
定を得ることも可能になる。
【図１】本発明の実施例を示す説明図である。
【図２】クロップ形状変形量の実績分布図である。
【図３】従来技術を示す説明図である。
２ スラブ ２Ａ 連続スラブ ２Ｂ 定寸スラブ ２Ｃ 粗バー ３ トーチカッタ ４ 切断（線） ５ 竪ロール ６ 水平ロール Ｆ 前端部 Ｒ 後端部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 平田 清 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内
Claims (3)
- 【請求項１】 前端部を側部より中央が窪んだ円弧凹形
状に、後端部を側部より中央が突出した円弧凸形状にそ
れぞれ形成したことを特徴とするスラブ。 - 【請求項２】 熱間圧延前にスラブをトーチカッタで後
方向突出円弧状に切断することを特徴とするスラブ前後
端加工方法。 - 【請求項３】 連続鋳造したスラブを熱間圧延する前に
所要寸法に切断するスラブ前後端加工方法において、粗
圧延工程での幅方向圧延及び厚方向圧延により形成され
る粗バー前後端のクロップ形状変形量を計算あるいは実
績から予め求めておき、スラブ前後端を目的クロップ形
状から前記クロップ形状変形量を差し引いた形状に切断
することを特徴とするスラブ前後端加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11744595A JPH08309401A (ja) | 1995-05-16 | 1995-05-16 | スラブ及びスラブ前後端加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11744595A JPH08309401A (ja) | 1995-05-16 | 1995-05-16 | スラブ及びスラブ前後端加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08309401A true JPH08309401A (ja) | 1996-11-26 |
Family
ID=14711836
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11744595A Pending JPH08309401A (ja) | 1995-05-16 | 1995-05-16 | スラブ及びスラブ前後端加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08309401A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10318286B3 (de) * | 2003-04-22 | 2004-10-21 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zum Herstellen von warmverformten Metallflachprodukten aus Brammen |
| KR100852352B1 (ko) * | 2001-11-20 | 2008-08-13 | 주식회사 포스코 | 슬라브의 블리드 자동 제거장치 |
| DE19900779B4 (de) * | 1999-01-12 | 2010-04-01 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren zum Walzen von Metallband und Anlage zur Durchführung des Verfahrens |
| CN103252347A (zh) * | 2012-02-21 | 2013-08-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | 减少热轧中间坯头尾切舍量的连铸板坯头尾形状预控方法 |
| CN115476116A (zh) * | 2022-09-19 | 2022-12-16 | 西北有色金属研究院 | 一种超长钛合金板材制备方法 |
-
1995
- 1995-05-16 JP JP11744595A patent/JPH08309401A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN103252347A (zh) * | 2012-02-21 | 2013-08-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | 减少热轧中间坯头尾切舍量的连铸板坯头尾形状预控方法 |
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