JPH08319537A - 高強度高靱性制振合金及びその製造方法 - Google Patents
高強度高靱性制振合金及びその製造方法Info
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- JPH08319537A JPH08319537A JP14692995A JP14692995A JPH08319537A JP H08319537 A JPH08319537 A JP H08319537A JP 14692995 A JP14692995 A JP 14692995A JP 14692995 A JP14692995 A JP 14692995A JP H08319537 A JPH08319537 A JP H08319537A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 強度、靱性、制振性が同時に優れた構造材料
用制振合金を得る。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．
５〜３％、Ｍｎ：０．２〜２．５％、Ｐ：０．０１０％
以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：１〜５％、Ａｌ：
０．００５〜５％、Ｎ：０．００６％以下を含有し、必
要に応じＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂ、Ｃ
ａ、ＲＥＭを適宜含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物
からなる鋼を加熱温度９５０〜１１００℃、９５０℃以
下の圧下率３０〜７０％、圧延仕上温度７００〜８５０
℃、制振性向上のため好ましくは圧延仕上温度Ａｒ1 ＋
５０℃〜Ａｒ1 −２０℃で熱間圧延し、６５０〜９５０
℃で焼戻しまたは焼きなまし熱処理して、（２００）回
折強度比が２．０〜１５．０、損失係数≧０．０３、０
℃でのシャルピー吸収エネルギー≧５０Ｊ、引張強さ≧
４００ＭＰａの高強度高靱性制振合金を得る。
用制振合金を得る。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．
５〜３％、Ｍｎ：０．２〜２．５％、Ｐ：０．０１０％
以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：１〜５％、Ａｌ：
０．００５〜５％、Ｎ：０．００６％以下を含有し、必
要に応じＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂ、Ｃ
ａ、ＲＥＭを適宜含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物
からなる鋼を加熱温度９５０〜１１００℃、９５０℃以
下の圧下率３０〜７０％、圧延仕上温度７００〜８５０
℃、制振性向上のため好ましくは圧延仕上温度Ａｒ1 ＋
５０℃〜Ａｒ1 −２０℃で熱間圧延し、６５０〜９５０
℃で焼戻しまたは焼きなまし熱処理して、（２００）回
折強度比が２．０〜１５．０、損失係数≧０．０３、０
℃でのシャルピー吸収エネルギー≧５０Ｊ、引張強さ≧
４００ＭＰａの高強度高靱性制振合金を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、船舶、橋梁、産業機
械、建築用構造材料としての強度と靱性を満足し、同時
に高い制振性を有する制振合金及びその製造方法に関す
るものである。
械、建築用構造材料としての強度と靱性を満足し、同時
に高い制振性を有する制振合金及びその製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】最近、船舶、橋梁、産業機械、建築物の
材料には、構造材料の基本特性である強度に加え高い制
振性と靱性が同時に要求される傾向にある。たとえば、
橋梁上の高速鉄道走行時や大規模土木、建築作業時の騒
音、振動を構造材料そのものの制振効果で抑え、かつ、
構造部材として十分な強度と靱性を有する材料である。
材料には、構造材料の基本特性である強度に加え高い制
振性と靱性が同時に要求される傾向にある。たとえば、
橋梁上の高速鉄道走行時や大規模土木、建築作業時の騒
音、振動を構造材料そのものの制振効果で抑え、かつ、
構造部材として十分な強度と靱性を有する材料である。
【０００３】樹脂サンドイッチ型制振鋼板に替わる制振
性を目的とした部材に供される従来の鉄系材料は、振動
による交番応力作用下での磁壁移動の非可逆運動による
ヒステリシスに起因した高い制振特性を得るため、フェ
ライトフォーマーを添加して組織をフェライト単相化す
ることをねらい、Ａｌ及びＳｉを添加した材料と、Ｃｒ
を積極的に添加した材料との２種類に分けられる。前者
の例としては、特開平４−９９１４８号公報に記載され
るようにＡｌを最高７．０５％及びＳｉを最高４．５％
まで添加した強磁性型制振合金があり、後者の例として
は、特開昭５２−７３１１８号公報に記載されるように
Ｃｒを８〜３０％添加した強磁性制振合金などがある。
さらに、特開平６−２２０５８３号公報及び特開平５−
３０２１４８号公報には、Ｍｎが０．１又は０．２％以
下で、Ｃｒを１〜５％添加した強磁性制振合金が記載さ
れている。また、特願平６−２５８９８２号明細書に
は、Ｍｎを０．２〜２．５％、Ｃｒを１〜５％添加した
強磁性制振合金が記載されている。
性を目的とした部材に供される従来の鉄系材料は、振動
による交番応力作用下での磁壁移動の非可逆運動による
ヒステリシスに起因した高い制振特性を得るため、フェ
ライトフォーマーを添加して組織をフェライト単相化す
ることをねらい、Ａｌ及びＳｉを添加した材料と、Ｃｒ
を積極的に添加した材料との２種類に分けられる。前者
の例としては、特開平４−９９１４８号公報に記載され
るようにＡｌを最高７．０５％及びＳｉを最高４．５％
まで添加した強磁性型制振合金があり、後者の例として
は、特開昭５２−７３１１８号公報に記載されるように
Ｃｒを８〜３０％添加した強磁性制振合金などがある。
さらに、特開平６−２２０５８３号公報及び特開平５−
３０２１４８号公報には、Ｍｎが０．１又は０．２％以
下で、Ｃｒを１〜５％添加した強磁性制振合金が記載さ
れている。また、特願平６−２５８９８２号明細書に
は、Ｍｎを０．２〜２．５％、Ｃｒを１〜５％添加した
強磁性制振合金が記載されている。
【０００４】また、田中良平、「制振材料＜その機能と
応用＞」広済堂１９９２年３月発行、１９２〜１９７頁
には、強磁性型合金として、外部応力が磁区壁の移動を
引き起こし、それによるヒステリシス損で振動エネルギ
ーが吸収されることが記述されている。
応用＞」広済堂１９９２年３月発行、１９２〜１９７頁
には、強磁性型合金として、外部応力が磁区壁の移動を
引き起こし、それによるヒステリシス損で振動エネルギ
ーが吸収されることが記述されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の合金のうち特開平４−９９１４８号公報記載の合金は
Ａｌ及びＳｉ添加量の上限規制が不適当であるため、粗
大なＡｌ系及びＳｉ系介在物の生成をまねき、これが破
壊の発生点として作用するため靱性が低下する。また、
特開昭５２−７３１１８号公報記載の合金はＣｒ添加が
過剰なため、上記同様Ｃｒ系介在物の靱性低下をまね
く。さらに、特開平６−２２０５８３号公報及び特開平
５−３０２１４８号公報記載の合金は、強度上昇元素が
添加されていないため強度が低い。また、特願平６−２
５８９８２号明細書記載の合金は製造方法が適切でない
ため、制振性が低い。さらに、「制振材料＜その機能と
応用＞」は制振合金の機構を書いたもので、その向上策
や具体的な成分系・製造方法、あるいは制振性に加えて
強度と靱性を同時に満足させる方法に関する記述はな
い。
の合金のうち特開平４−９９１４８号公報記載の合金は
Ａｌ及びＳｉ添加量の上限規制が不適当であるため、粗
大なＡｌ系及びＳｉ系介在物の生成をまねき、これが破
壊の発生点として作用するため靱性が低下する。また、
特開昭５２−７３１１８号公報記載の合金はＣｒ添加が
過剰なため、上記同様Ｃｒ系介在物の靱性低下をまね
く。さらに、特開平６−２２０５８３号公報及び特開平
５−３０２１４８号公報記載の合金は、強度上昇元素が
添加されていないため強度が低い。また、特願平６−２
５８９８２号明細書記載の合金は製造方法が適切でない
ため、制振性が低い。さらに、「制振材料＜その機能と
応用＞」は制振合金の機構を書いたもので、その向上策
や具体的な成分系・製造方法、あるいは制振性に加えて
強度と靱性を同時に満足させる方法に関する記述はな
い。
【０００６】そこで本発明は、優れた制振性に加えて強
度と靱性を同時に満足する合金及びその製造方法を提供
することを目的とする。
度と靱性を同時に満足する合金及びその製造方法を提供
することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の高強度高靱性制
振合金は以下の〜の通りである。
振合金は以下の〜の通りである。
【０００８】 重量％で、Ｃ ：０．０２％以下、Ｓ
ｉ：０．５〜３％、Ｍｎ：０．２〜２．５％、Ｐ ：
０．０１０％以下、Ｓ ：０．００５％以下、Ｃｒ：１
〜５％、Ａｌ：０．００５〜５％、Ｎ ：０．００６％
以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、
（２００）回折強度比が２．０〜１５．０、損失係数≧
０．０３、０℃でのシャルピー吸収エネルギー≧５０
Ｊ、引張強さ≧４００ＭＰａの高強度高靱性制振合金。
ｉ：０．５〜３％、Ｍｎ：０．２〜２．５％、Ｐ ：
０．０１０％以下、Ｓ ：０．００５％以下、Ｃｒ：１
〜５％、Ａｌ：０．００５〜５％、Ｎ ：０．００６％
以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、
（２００）回折強度比が２．０〜１５．０、損失係数≧
０．０３、０℃でのシャルピー吸収エネルギー≧５０
Ｊ、引張強さ≧４００ＭＰａの高強度高靱性制振合金。
【０００９】 前記の合金と同一組成を有する鋼
に、さらに、重量％で、Ｃｕ：０．０５〜２．５％、Ｎ
ｉ：０．０５〜２．５％、Ｍｏ：０．０５〜４．５％、
Ｎｂ：０．００５〜０．２％、Ｖ ：０．００５〜０．
２％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｂ ：０．０００
３〜０．００５％の１種又は２種以上を含み、（２０
０）回折強度比が２．０〜１５．０、損失係数≧０．０
３、０℃でのシャルピー吸収エネルギー≧５０Ｊ、引張
強さ≧４３０ＭＰａの高強度高靱性制振合金。
に、さらに、重量％で、Ｃｕ：０．０５〜２．５％、Ｎ
ｉ：０．０５〜２．５％、Ｍｏ：０．０５〜４．５％、
Ｎｂ：０．００５〜０．２％、Ｖ ：０．００５〜０．
２％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｂ ：０．０００
３〜０．００５％の１種又は２種以上を含み、（２０
０）回折強度比が２．０〜１５．０、損失係数≧０．０
３、０℃でのシャルピー吸収エネルギー≧５０Ｊ、引張
強さ≧４３０ＭＰａの高強度高靱性制振合金。
【００１０】 前記又はの合金と同一組成を有す
る鋼に、さらに、重量％で、Ｃａ ：０．００１〜０．
０５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．１％の１種又は２種
を含み、（２００）回折強度比が２．０〜１５．０、損
失係数≧０．０３、０℃でのシャルピー吸収エネルギー
≧７０Ｊ、引張強さ≧４００ＭＰａの高強度高靱性制振
合金。
る鋼に、さらに、重量％で、Ｃａ ：０．００１〜０．
０５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．１％の１種又は２種
を含み、（２００）回折強度比が２．０〜１５．０、損
失係数≧０．０３、０℃でのシャルピー吸収エネルギー
≧７０Ｊ、引張強さ≧４００ＭＰａの高強度高靱性制振
合金。
【００１１】また、本発明の高強度高靱性制振合金の製
造方法は以下の〜の通りである。
造方法は以下の〜の通りである。
【００１２】 重量％で、Ｃ ：０．０２％以下、Ｓ
ｉ：０．５〜３％、Ｍｎ：０．２〜２．５％、Ｐ ：
０．０１０％以下、Ｓ ：０．００５％以下、Ｃｒ：１
〜５％、Ａｌ：０．００５〜５％、Ｎ ：０．００６％
以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼
を加熱温度９５０〜１１００℃、９５０℃以下の圧下率
３０〜７０％、圧延仕上温度７００〜８５０℃で熱間圧
延し、６５０〜９５０℃で焼戻し又は焼きなまし熱処理
することを特徴とする損失係数≧０．０３、０℃でのシ
ャルピー吸収エネルギー≧５０Ｊ、引張強さ≧４００Ｍ
Ｐａの高強度高靱性制振合金の製造方法。
ｉ：０．５〜３％、Ｍｎ：０．２〜２．５％、Ｐ ：
０．０１０％以下、Ｓ ：０．００５％以下、Ｃｒ：１
〜５％、Ａｌ：０．００５〜５％、Ｎ ：０．００６％
以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼
を加熱温度９５０〜１１００℃、９５０℃以下の圧下率
３０〜７０％、圧延仕上温度７００〜８５０℃で熱間圧
延し、６５０〜９５０℃で焼戻し又は焼きなまし熱処理
することを特徴とする損失係数≧０．０３、０℃でのシ
ャルピー吸収エネルギー≧５０Ｊ、引張強さ≧４００Ｍ
Ｐａの高強度高靱性制振合金の製造方法。
【００１３】 前記の合金と同一組成を有する鋼
に、さらに、重量％で、Ｃｕ：０．０５〜２．５％、Ｎ
ｉ：０．０５〜２．５％、Ｍｏ：０．０５〜４．５％、
Ｎｂ：０．００５〜０．２％、Ｖ ：０．００５〜０．
２％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｂ ：０．０００
３〜０．００５％の１種又は２種以上を含み、加熱温度
９５０〜１１００℃、９５０℃以下の圧下率３０〜７０
％、圧延仕上温度７００〜８５０℃で熱間圧延し、６５
０〜９５０℃で焼戻し又は焼きなまし熱処理することを
特徴とする損失係数≧０．０３、０℃でのシャルピー吸
収エネルギー≧５０Ｊ、引張強さ≧４３０ＭＰａの高強
度高靱性制振合金の製造方法。
に、さらに、重量％で、Ｃｕ：０．０５〜２．５％、Ｎ
ｉ：０．０５〜２．５％、Ｍｏ：０．０５〜４．５％、
Ｎｂ：０．００５〜０．２％、Ｖ ：０．００５〜０．
２％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｂ ：０．０００
３〜０．００５％の１種又は２種以上を含み、加熱温度
９５０〜１１００℃、９５０℃以下の圧下率３０〜７０
％、圧延仕上温度７００〜８５０℃で熱間圧延し、６５
０〜９５０℃で焼戻し又は焼きなまし熱処理することを
特徴とする損失係数≧０．０３、０℃でのシャルピー吸
収エネルギー≧５０Ｊ、引張強さ≧４３０ＭＰａの高強
度高靱性制振合金の製造方法。
【００１４】 前記又はの合金と同一組成を有す
る鋼に、さらに、重量％で、Ｃａ ：０．００１〜０．
０５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．１％の１種又は２種
を含み、加熱温度９５０〜１１００℃、９５０℃以下の
圧下率３０〜７０％、圧延仕上温度７００〜８５０℃で
熱間圧延し、６５０〜９５０℃で焼戻し又は焼きなまし
熱処理することを特徴とする損失係数≧０．０３、０℃
でのシャルピー吸収エネルギー≧７０Ｊ、引張強さ≧４
００ＭＰａの高強度高靱性制振合金の製造方法。
る鋼に、さらに、重量％で、Ｃａ ：０．００１〜０．
０５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．１％の１種又は２種
を含み、加熱温度９５０〜１１００℃、９５０℃以下の
圧下率３０〜７０％、圧延仕上温度７００〜８５０℃で
熱間圧延し、６５０〜９５０℃で焼戻し又は焼きなまし
熱処理することを特徴とする損失係数≧０．０３、０℃
でのシャルピー吸収エネルギー≧７０Ｊ、引張強さ≧４
００ＭＰａの高強度高靱性制振合金の製造方法。
【００１５】 重量％で、Ｃ ：０．０２％以下、Ｓ
ｉ：０．５〜３％、Ｍｎ：０．２〜２．５％、Ｐ ：
０．０１０％以下、Ｓ ：０．００５％以下、Ｃｒ：１
〜５％、Ａｌ：０．００５〜５％、Ｎ ：０．００６％
以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼
を加熱温度９５０〜１１００℃、９５０℃以下の圧下率
３０〜７０％、圧延仕上温度Ａｒ1 −２０℃〜Ａｒ1＋
５０℃で熱間圧延し、６５０〜９５０℃で焼戻し又は焼
きなまし熱処理することを特徴とする損失係数≧０．０
３、０℃でのシャルピー吸収エネルギー≧５０Ｊ、引張
強さ≧４００ＭＰａの高強度高靱性制振合金の製造方
法。
ｉ：０．５〜３％、Ｍｎ：０．２〜２．５％、Ｐ ：
０．０１０％以下、Ｓ ：０．００５％以下、Ｃｒ：１
〜５％、Ａｌ：０．００５〜５％、Ｎ ：０．００６％
以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼
を加熱温度９５０〜１１００℃、９５０℃以下の圧下率
３０〜７０％、圧延仕上温度Ａｒ1 −２０℃〜Ａｒ1＋
５０℃で熱間圧延し、６５０〜９５０℃で焼戻し又は焼
きなまし熱処理することを特徴とする損失係数≧０．０
３、０℃でのシャルピー吸収エネルギー≧５０Ｊ、引張
強さ≧４００ＭＰａの高強度高靱性制振合金の製造方
法。
【００１６】 前記の合金と同一組成を有する鋼
に、さらに、重量％で、Ｃｕ：０．０５〜２．５％、Ｎ
ｉ：０．０５〜２．５％、Ｍｏ：０．０５〜４．５％、
Ｎｂ：０．００５〜０．２％、Ｖ ：０．００５〜０．
２％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｂ ：０．０００
３〜０．００５％の１種又は２種以上を含み、加熱温度
９５０〜１１００℃、９５０℃以下の圧下率３０〜７０
％、圧延仕上温度Ａｒ1 −２０℃〜Ａｒ1 ＋５０℃で熱
間圧延し、６５０〜９５０℃で焼戻し又は焼きなまし熱
処理することを特徴とする損失係数≧０．０３、０℃で
のシャルピー吸収エネルギー≧５０Ｊ、引張強さ≧４３
０ＭＰａの高強度高靱性制振合金の製造方法。
に、さらに、重量％で、Ｃｕ：０．０５〜２．５％、Ｎ
ｉ：０．０５〜２．５％、Ｍｏ：０．０５〜４．５％、
Ｎｂ：０．００５〜０．２％、Ｖ ：０．００５〜０．
２％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｂ ：０．０００
３〜０．００５％の１種又は２種以上を含み、加熱温度
９５０〜１１００℃、９５０℃以下の圧下率３０〜７０
％、圧延仕上温度Ａｒ1 −２０℃〜Ａｒ1 ＋５０℃で熱
間圧延し、６５０〜９５０℃で焼戻し又は焼きなまし熱
処理することを特徴とする損失係数≧０．０３、０℃で
のシャルピー吸収エネルギー≧５０Ｊ、引張強さ≧４３
０ＭＰａの高強度高靱性制振合金の製造方法。
【００１７】 前記又はの合金と同一組成を有す
る鋼に、さらに、重量％で、Ｃａ ：０．００１〜０．
０５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．１％の１種又は２種
以上を含み、加熱温度９５０〜１１００℃、９５０℃以
下の圧下率３０〜７０％、圧延仕上温度Ａｒ1 −２０℃
〜Ａｒ1 ＋５０℃で熱間圧延し、６５０〜９５０℃で焼
戻し又は焼きなまし熱処理することを特徴とする損失係
数≧０．０３、０℃でのシャルピー吸収エネルギー≧７
０Ｊ、引張強さ≧４００ＭＰａの高強度高靱性制振合金
の製造方法。
る鋼に、さらに、重量％で、Ｃａ ：０．００１〜０．
０５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．１％の１種又は２種
以上を含み、加熱温度９５０〜１１００℃、９５０℃以
下の圧下率３０〜７０％、圧延仕上温度Ａｒ1 −２０℃
〜Ａｒ1 ＋５０℃で熱間圧延し、６５０〜９５０℃で焼
戻し又は焼きなまし熱処理することを特徴とする損失係
数≧０．０３、０℃でのシャルピー吸収エネルギー≧７
０Ｊ、引張強さ≧４００ＭＰａの高強度高靱性制振合金
の製造方法。
【００１８】
【作用】本発明は、強磁性型の鉄系フェライト合金に、
耐食性向上に不可欠で、かつフェライトフォーマーであ
り固溶体強化に有効なＣｒを適切な範囲で添加し、さら
に、強度上昇に不可欠な固溶体強化元素のＭｎとフェラ
イトフォーマーでありかつ固溶体強化に有効なＳｉ、Ａ
ｌとを同時添加することにより、優れた制振性に加えて
強度と靱性を一度に有する合金を得ることに成功した。
すなわち、本発明は、振動による交番応力作用下での磁
壁移動の非可逆運動によるヒステリシスに起因した高い
制振特性を得るために適度のフェライトフォーマーを有
するフェライト相を基本とし、フェライトフォーマー及
び固溶体強化元素であり耐食性に有効なＣｒ、フェライ
トフォーマー及び固溶体強化元素であるＳｉとＡｌ、大
幅な強度上昇をもたらす固溶体強化元素であるＭｎの添
加によって、制振性と強度を同時に満足させる。このよ
うに、本発明合金にはマトリックスの磁性向上と強度向
上のためフェライトフォーマーを添加するが、過剰の添
加は介在物や析出物の生成を招き、磁壁移動を妨げ、制
振性を大きく損なうため上限がある。
耐食性向上に不可欠で、かつフェライトフォーマーであ
り固溶体強化に有効なＣｒを適切な範囲で添加し、さら
に、強度上昇に不可欠な固溶体強化元素のＭｎとフェラ
イトフォーマーでありかつ固溶体強化に有効なＳｉ、Ａ
ｌとを同時添加することにより、優れた制振性に加えて
強度と靱性を一度に有する合金を得ることに成功した。
すなわち、本発明は、振動による交番応力作用下での磁
壁移動の非可逆運動によるヒステリシスに起因した高い
制振特性を得るために適度のフェライトフォーマーを有
するフェライト相を基本とし、フェライトフォーマー及
び固溶体強化元素であり耐食性に有効なＣｒ、フェライ
トフォーマー及び固溶体強化元素であるＳｉとＡｌ、大
幅な強度上昇をもたらす固溶体強化元素であるＭｎの添
加によって、制振性と強度を同時に満足させる。このよ
うに、本発明合金にはマトリックスの磁性向上と強度向
上のためフェライトフォーマーを添加するが、過剰の添
加は介在物や析出物の生成を招き、磁壁移動を妨げ、制
振性を大きく損なうため上限がある。
【００１９】本発明の高強度高靱性制振合金の製造方法
は、細粒でも制振性向上が図れる方法である。従来は結
晶粒界が磁壁移動を阻害するため、もっぱら粗粒化する
ことで制振性を向上させていたが、粗粒では靱性が低下
する。本発明では、粗粒化による制振性向上に替わる方
法として、（２００）回折強度を高くすることにした。
（２００）回折強度を高くすると、鋼板表面に平行な方
向の＜１００＞方位が強化される。つまり、磁化容易方
向が鋼板表面に平行な方向に強化され、制振性が向上す
る。（２００）回折強度比を２以上にすれば制振性が向
上し、１５以上にすると逆に制振性が低下する。なお、
（２００）回折強度比とは、Ｘ線で板厚方向の（２０
０）回折強度を測定し、ランダムサンプル材の（２０
０）回折強度に対する比を求めたものである。
は、細粒でも制振性向上が図れる方法である。従来は結
晶粒界が磁壁移動を阻害するため、もっぱら粗粒化する
ことで制振性を向上させていたが、粗粒では靱性が低下
する。本発明では、粗粒化による制振性向上に替わる方
法として、（２００）回折強度を高くすることにした。
（２００）回折強度を高くすると、鋼板表面に平行な方
向の＜１００＞方位が強化される。つまり、磁化容易方
向が鋼板表面に平行な方向に強化され、制振性が向上す
る。（２００）回折強度比を２以上にすれば制振性が向
上し、１５以上にすると逆に制振性が低下する。なお、
（２００）回折強度比とは、Ｘ線で板厚方向の（２０
０）回折強度を測定し、ランダムサンプル材の（２０
０）回折強度に対する比を求めたものである。
【００２０】（２００）回折強度比を高くするためには
低温圧延を行うことが必要で、９５０℃以下の圧下率を
３０％以上にすればよい。圧延仕上温度をＡｒ1 −２０
℃〜Ａｒ1 ＋５０℃にすると（２００）回折強度比がさ
らに向上し、制振特性が一層向上する。熱間圧延後、圧
延によって鋼板中に導入された歪を減少させるために焼
戻し又は焼きなまし熱処理が必要であるが、集合組織は
高温で熱処理すると弱くなるため、上限温度は９５０℃
である。
低温圧延を行うことが必要で、９５０℃以下の圧下率を
３０％以上にすればよい。圧延仕上温度をＡｒ1 −２０
℃〜Ａｒ1 ＋５０℃にすると（２００）回折強度比がさ
らに向上し、制振特性が一層向上する。熱間圧延後、圧
延によって鋼板中に導入された歪を減少させるために焼
戻し又は焼きなまし熱処理が必要であるが、集合組織は
高温で熱処理すると弱くなるため、上限温度は９５０℃
である。
【００２１】次に、本発明の限定理由を説明する。
【００２２】Ｃは固溶状態でも炭化物として析出しても
磁壁移動の障害として作用して制振性を低下させるため
低いほど好ましく、上限を０．０２％とする。
磁壁移動の障害として作用して制振性を低下させるため
低いほど好ましく、上限を０．０２％とする。
【００２３】Ｓｉは脱酸材として重要である以外に、重
要なフェライトフォーマーかつ固溶体強化元素であるた
め制振性及び強度確保上不可欠であり、０．５％以上の
添加が必要である。一方、３％を超えて添加するとＳｉ
Ｏ2 などの介在物の生成をまねき、破壊の発生点として
作用するため靱性を著しく低下させる。従ってＳｉの添
加範囲は０．５〜３％とする。
要なフェライトフォーマーかつ固溶体強化元素であるた
め制振性及び強度確保上不可欠であり、０．５％以上の
添加が必要である。一方、３％を超えて添加するとＳｉ
Ｏ2 などの介在物の生成をまねき、破壊の発生点として
作用するため靱性を著しく低下させる。従ってＳｉの添
加範囲は０．５〜３％とする。
【００２４】Ｍｎは脱酸及びＳを固定して粒界脆化を抑
制すると同時に固溶体強化元素であるため最低０．２％
確保する必要があるが、２．５％以上の添加では制振性
の低下が起こる。このためＭｎ量は０．２〜２．５％と
する。
制すると同時に固溶体強化元素であるため最低０．２％
確保する必要があるが、２．５％以上の添加では制振性
の低下が起こる。このためＭｎ量は０．２〜２．５％と
する。
【００２５】Ｐ、Ｓは鋼中において非金属介在物を形成
し、かつ偏析することにより磁壁の移動を妨げる害を及
ぼし制振性を低下させるので少ないほどよい。このた
め、Ｐは０．０１０％以下、Ｓは０．００５％以下とす
る。
し、かつ偏析することにより磁壁の移動を妨げる害を及
ぼし制振性を低下させるので少ないほどよい。このた
め、Ｐは０．０１０％以下、Ｓは０．００５％以下とす
る。
【００２６】Ｃｒは重要なフェライトフォーマーであ
り、制振性向上及び強化元素として不可欠である。その
ため最低１％必要であるが、５％を超えるとＣｒ2 Ｎな
どの析出物が生じ、破壊の発生点として作用するため靱
性を著しく低下させる。従ってＣｒ量は１〜５％とす
る。
り、制振性向上及び強化元素として不可欠である。その
ため最低１％必要であるが、５％を超えるとＣｒ2 Ｎな
どの析出物が生じ、破壊の発生点として作用するため靱
性を著しく低下させる。従ってＣｒ量は１〜５％とす
る。
【００２７】ＡｌはＳｉやＭｎと同様に脱酸材として重
要であるほか、制振性と強度を向上させる重要な元素で
ある。最低０．００５％を確保する必要があるが、過剰
添加によりＡｌ2 Ｏ3 などの介在物のほか、Ｎと化合し
てＡｌＮなどの析出物を生成し、著しい靱性の低下をま
ねくため上限を５％に制限する。さらに、制振性向上の
観点から望ましいのは０．２〜０．４％である。
要であるほか、制振性と強度を向上させる重要な元素で
ある。最低０．００５％を確保する必要があるが、過剰
添加によりＡｌ2 Ｏ3 などの介在物のほか、Ｎと化合し
てＡｌＮなどの析出物を生成し、著しい靱性の低下をま
ねくため上限を５％に制限する。さらに、制振性向上の
観点から望ましいのは０．２〜０．４％である。
【００２８】Ｎは固溶状態でも窒化物として析出しても
磁壁移動の障害として作用して制振性を低下させるため
低いほど好ましく、上限を０．００６％とする。
磁壁移動の障害として作用して制振性を低下させるため
低いほど好ましく、上限を０．００６％とする。
【００２９】必要に応じて添加するＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、
Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂは強度上昇に有効な元素であり、そ
の効果が不足しない範囲として前記の量を下限とし、ま
た制振性及び靱性が劣化しない範囲として前記の量を上
限とした。
Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂは強度上昇に有効な元素であり、そ
の効果が不足しない範囲として前記の量を下限とし、ま
た制振性及び靱性が劣化しない範囲として前記の量を上
限とした。
【００３０】必要に応じて添加するＣａ、ＲＥＭは靱性
向上に有効な元素であり、その効果が不足しない範囲と
して前記の量を下限とし、また靱性がむしろ低下し制振
性が劣化しない範囲として前記の量を上限とした。
向上に有効な元素であり、その効果が不足しない範囲と
して前記の量を下限とし、また靱性がむしろ低下し制振
性が劣化しない範囲として前記の量を上限とした。
【００３１】加熱温度は加熱オーステナイト粒を微細に
し、（２００）回折強度比を高くするため１１００℃以
下とし、さらに、加熱時の鋼板内温度偏差をなくすため
９５０℃以上とする。
し、（２００）回折強度比を高くするため１１００℃以
下とし、さらに、加熱時の鋼板内温度偏差をなくすため
９５０℃以上とする。
【００３２】圧延条件に関しては、（２００）回折強度
比を高くするため９５０℃以下で３０％以上の圧延が必
要であるが、圧下率が７０％を超えると結晶粒が細粒に
なりすぎ、制振性が低下する。
比を高くするため９５０℃以下で３０％以上の圧延が必
要であるが、圧下率が７０％を超えると結晶粒が細粒に
なりすぎ、制振性が低下する。
【００３３】圧延仕上温度は９５０℃以下で３０％以上
の圧延を行うため８５０℃以下となるが、７００℃未満
ではフェライト域圧延となり靱性が低下するため、下限
は７００℃とする。さらに、圧延仕上温度をＡｒ1 −２
０℃〜Ａｒ1 ＋５０℃にすれば（２００）回折強度比が
さらに向上し、制振特性が一層向上する。
の圧延を行うため８５０℃以下となるが、７００℃未満
ではフェライト域圧延となり靱性が低下するため、下限
は７００℃とする。さらに、圧延仕上温度をＡｒ1 −２
０℃〜Ａｒ1 ＋５０℃にすれば（２００）回折強度比が
さらに向上し、制振特性が一層向上する。
【００３４】熱間圧延後、圧延によって鋼板中に導入さ
れた歪を減少させるために焼戻し又は焼きなまし熱処理
が必要であり、６５０℃以上の熱処理を行うが、集合組
織は高温で熱処理すると弱くなるため、上限温度は９５
０℃とする。
れた歪を減少させるために焼戻し又は焼きなまし熱処理
が必要であり、６５０℃以上の熱処理を行うが、集合組
織は高温で熱処理すると弱くなるため、上限温度は９５
０℃とする。
【００３５】
【実施例】まず表１に示す成分範囲の供試合金を作製
し、これより元厚×４０ｍｍ幅×２００ｍｍ長さの板状
試験片を加工し、機械インピーダンス法による制振性測
定を行った。
し、これより元厚×４０ｍｍ幅×２００ｍｍ長さの板状
試験片を加工し、機械インピーダンス法による制振性測
定を行った。
【００３６】表１に示す合金のうち鋼Ａ〜Ｅは本発明の
成分範囲の合金であり、鋼Ｆ〜Ｍは本発明の成分範囲外
の合金である。これらの鋼について、表２に示す製造条
件で製造したものの各種特性を合わせて表２に示す。例
１〜５は本発明例であり、例６〜２０は比較例である。
例１、２、６〜１３は板厚２０ｍｍ、例３は板厚２ｍ
ｍ、例４、５は板厚７０ｍｍ、例１４〜２０は板厚４０
ｍｍである。
成分範囲の合金であり、鋼Ｆ〜Ｍは本発明の成分範囲外
の合金である。これらの鋼について、表２に示す製造条
件で製造したものの各種特性を合わせて表２に示す。例
１〜５は本発明例であり、例６〜２０は比較例である。
例１、２、６〜１３は板厚２０ｍｍ、例３は板厚２ｍ
ｍ、例４、５は板厚７０ｍｍ、例１４〜２０は板厚４０
ｍｍである。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】本発明例１は（２００）回折強度比が２以
上で、良好な制振性能（η≧０．０３）、高強度（≧４
００ＭＰａ）、高靱性（≧５０Ｊ）を有する。本発明例
２、３は、強度上昇に有効な選択元素を含有するため、
さらに高強度（≧４３０ＭＰａ）で、かつ、本発明例２
はＡｌが望ましい範囲にあるため制振性能がさらに高
い。本発明例４、５は靱性上昇に有効な選択元素を含有
するため、さらに高靱性（≧７０Ｊ）である。
上で、良好な制振性能（η≧０．０３）、高強度（≧４
００ＭＰａ）、高靱性（≧５０Ｊ）を有する。本発明例
２、３は、強度上昇に有効な選択元素を含有するため、
さらに高強度（≧４３０ＭＰａ）で、かつ、本発明例２
はＡｌが望ましい範囲にあるため制振性能がさらに高
い。本発明例４、５は靱性上昇に有効な選択元素を含有
するため、さらに高靱性（≧７０Ｊ）である。
【００４０】比較例６はＣが高く、制振性能が低い。比
較例７はＳｉが低く、制振性能、強度が低い。比較例８
はＳｉが高く、靱性が低い。比較例９はＭｎが高く、制
振性能が低い。比較例１０はＰが高く、比較例１１はＳ
が高く、制振性能が低い。比較例１２はＣｒが低く、制
振性能が低い。比較例１３はＣｒが高く、靱性が低い。
比較例１４はＡｌが高く、靱性が低い。比較例１５はＮ
が高く、制振性能が低い。比較例１６は加熱温度が高
く、比較例１７は９５０℃以下の圧下率が低く、（２０
０）回折強度比が低く、制振性能が低い。比較例１８は
圧延仕上温度が低く、靱性が低い。比較例１９は熱処理
温度が低く、制振性能が低い。比較例２０は熱処理温度
が高く、（２００）回折強度比が低く、制振性能が低
い。
較例７はＳｉが低く、制振性能、強度が低い。比較例８
はＳｉが高く、靱性が低い。比較例９はＭｎが高く、制
振性能が低い。比較例１０はＰが高く、比較例１１はＳ
が高く、制振性能が低い。比較例１２はＣｒが低く、制
振性能が低い。比較例１３はＣｒが高く、靱性が低い。
比較例１４はＡｌが高く、靱性が低い。比較例１５はＮ
が高く、制振性能が低い。比較例１６は加熱温度が高
く、比較例１７は９５０℃以下の圧下率が低く、（２０
０）回折強度比が低く、制振性能が低い。比較例１８は
圧延仕上温度が低く、靱性が低い。比較例１９は熱処理
温度が低く、制振性能が低い。比較例２０は熱処理温度
が高く、（２００）回折強度比が低く、制振性能が低
い。
【００４１】次に、表３に示す本発明の成分範囲の合金
の鋼Ｐ、Ｑ、Ｒについて、表４に示す製造条件で製造し
たものの各種特性を合わせて表４に示す。例２１、２
２、２３は本発明例であり、例２４〜２７は比較例であ
る。板厚は全て２０ｍｍである。鋼Ｐ、Ｑ、ＲのＡｒ1
はそれぞれ７３０℃、７４０℃、７９０℃である。
の鋼Ｐ、Ｑ、Ｒについて、表４に示す製造条件で製造し
たものの各種特性を合わせて表４に示す。例２１、２
２、２３は本発明例であり、例２４〜２７は比較例であ
る。板厚は全て２０ｍｍである。鋼Ｐ、Ｑ、ＲのＡｒ1
はそれぞれ７３０℃、７４０℃、７９０℃である。
【００４２】
【表３】
【００４３】
【表４】
【００４４】本発明例２１、２２、２３は圧延仕上温度
がＡｒ1 ＋５０℃〜Ａｒ1 −２０℃で、（２００）回折
強度比が３以上で、さらに良好な制振性能（η≧０．０
４）、高強度（≧４００ＭＰａ）、高靱性（≧５０Ｊ）
を有する。
がＡｒ1 ＋５０℃〜Ａｒ1 −２０℃で、（２００）回折
強度比が３以上で、さらに良好な制振性能（η≧０．０
４）、高強度（≧４００ＭＰａ）、高靱性（≧５０Ｊ）
を有する。
【００４５】比較例２４、２６は圧延仕上温度がＡｒ1
＋５０℃を超え、比較例２５、２７は圧延仕上温度がＡ
ｒ1 −２０℃未満で、（２００）回折強度比が低く、制
振性能が低い。
＋５０℃を超え、比較例２５、２７は圧延仕上温度がＡ
ｒ1 −２０℃未満で、（２００）回折強度比が低く、制
振性能が低い。
【００４６】
【発明の効果】本発明により、強度、靱性、制振性能が
同時に要求される船舶、橋梁、産業機械、建設用構造材
料の供給が可能となる。
同時に要求される船舶、橋梁、産業機械、建設用構造材
料の供給が可能となる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/54 Ｃ２２Ｃ 38/54
Claims (9)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０２％以下、 Ｓｉ：０．５〜３％、 Ｍｎ：０．２〜２．５％、 Ｐ ：０．０１０％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｒ：１〜５％、 Ａｌ：０．００５〜５％、 Ｎ ：０．００６％以下 を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、（２
００）回折強度比が２．０〜１５．０、損失係数≧０．
０３、０℃でのシャルピー吸収エネルギー≧５０Ｊ、引
張強さ≧４００ＭＰａの高強度高靱性制振合金。 - 【請求項２】 請求項１記載の合金と同一組成を有する
鋼に、さらに、重量％で、 Ｃｕ：０．０５〜２．５％、 Ｎｉ：０．０５〜２．５％、 Ｍｏ：０．０５〜４．５％、 Ｎｂ：０．００５〜０．２％、 Ｖ ：０．００５〜０．２％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００５％ の１種又は２種以上を含み、（２００）回折強度比が
２．０〜１５．０、損失係数≧０．０３、０℃でのシャ
ルピー吸収エネルギー≧５０Ｊ、引張強さ≧４３０ＭＰ
ａの高強度高靱性制振合金。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載の合金と同一組成を
有する鋼に、さらに、重量％で、 Ｃａ ：０．００１〜０．０５％、 ＲＥＭ：０．００１〜０．１％ の１種又は２種を含み、（２００）回折強度比が２．０
〜１５．０、損失係数≧０．０３、０℃でのシャルピー
吸収エネルギー≧７０Ｊ、引張強さ≧４００ＭＰａの高
強度高靱性制振合金。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．０２％以下、 Ｓｉ：０．５〜３％、 Ｍｎ：０．２〜２．５％、 Ｐ ：０．０１０％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｒ：１〜５％、 Ａｌ：０．００５〜５％、 Ｎ ：０．００６％以下 を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を加
熱温度９５０〜１１００℃、９５０℃以下の圧下率３０
〜７０％、圧延仕上温度７００〜８５０℃で熱間圧延
し、６５０〜９５０℃で焼戻し又は焼きなまし熱処理す
ることを特徴とする損失係数≧０．０３、０℃でのシャ
ルピー吸収エネルギー≧５０Ｊ、引張強さ≧４００ＭＰ
ａの高強度高靱性制振合金の製造方法。 - 【請求項５】 請求項４記載の合金と同一組成を有する
鋼に、さらに、重量％で、 Ｃｕ：０．０５〜２．５％、 Ｎｉ：０．０５〜２．５％、 Ｍｏ：０．０５〜４．５％、 Ｎｂ：０．００５〜０．２％、 Ｖ ：０．００５〜０．２％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００５％ の１種又は２種以上を含み、加熱温度９５０〜１１００
℃、９５０℃以下の圧下率３０〜７０％、圧延仕上温度
７００〜８５０℃で熱間圧延し、６５０〜９５０℃で焼
戻し又は焼きなまし熱処理することを特徴とする損失係
数≧０．０３、０℃でのシャルピー吸収エネルギー≧５
０Ｊ、引張強さ≧４３０ＭＰａの高強度高靱性制振合金
の製造方法。 - 【請求項６】 請求項４又は５記載の合金と同一組成を
有する鋼に、さらに、重量％で、 Ｃａ ：０．００１〜０．０５％、 ＲＥＭ：０．００１〜０．１％ の１種又は２種を含み、加熱温度９５０〜１１００℃、
９５０℃以下の圧下率３０〜７０％、圧延仕上温度７０
０〜８５０℃で熱間圧延し、６５０〜９５０℃で焼戻し
又は焼きなまし熱処理することを特徴とする損失係数≧
０．０３、０℃でのシャルピー吸収エネルギー≧７０
Ｊ、引張強さ≧４００ＭＰａの高強度高靱性制振合金の
製造方法。 - 【請求項７】 重量％で、 Ｃ ：０．０２％以下、 Ｓｉ：０．５〜３％、 Ｍｎ：０．２〜２．５％、 Ｐ ：０．０１０％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｒ：１〜５％、 Ａｌ：０．００５〜５％、 Ｎ ：０．００６％以下 を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を加
熱温度９５０〜１１００℃、９５０℃以下の圧下率３０
〜７０％、圧延仕上温度Ａｒ1 −２０℃〜Ａｒ1＋５０
℃で熱間圧延し、６５０〜９５０℃で焼戻し又は焼きな
まし熱処理することを特徴とする損失係数≧０．０３、
０℃でのシャルピー吸収エネルギー≧５０Ｊ、引張強さ
≧４００ＭＰａの高強度高靱性制振合金の製造方法。 - 【請求項８】 請求項７記載の合金と同一組成を有する
鋼に、さらに、重量％で、 Ｃｕ：０．０５〜２．５％、 Ｎｉ：０．０５〜２．５％、 Ｍｏ：０．０５〜４．５％、 Ｎｂ：０．００５〜０．２％、 Ｖ ：０．００５〜０．２％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００５％ の１種又は２種以上を含み、加熱温度９５０〜１１００
℃、９５０℃以下の圧下率３０〜７０％、圧延仕上温度
Ａｒ1 −２０℃〜Ａｒ1 ＋５０℃で熱間圧延し、６５０
〜９５０℃で焼戻し又は焼きなまし熱処理することを特
徴とする損失係数≧０．０３、０℃でのシャルピー吸収
エネルギー≧５０Ｊ、引張強さ≧４３０ＭＰａの高強度
高靱性制振合金の製造方法。 - 【請求項９】 請求項７又は８記載の合金と同一組成を
有する鋼に、さらに、重量％で、 Ｃａ ：０．００１〜０．０５％、 ＲＥＭ：０．００１〜０．１％ の１種又は２種以上を含み、加熱温度９５０〜１１００
℃、９５０℃以下の圧下率３０〜７０％、圧延仕上温度
Ａｒ1 −２０℃〜Ａｒ1 ＋５０℃で熱間圧延し、６５０
〜９５０℃で焼戻し又は焼きなまし熱処理することを特
徴とする損失係数≧０．０３、０℃でのシャルピー吸収
エネルギー≧７０Ｊ、引張強さ≧４００ＭＰａの高強度
高靱性制振合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14692995A JP3492026B2 (ja) | 1995-03-20 | 1995-05-23 | 高強度高靱性制振合金及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8599195 | 1995-03-20 | ||
| JP7-85991 | 1995-03-20 | ||
| JP14692995A JP3492026B2 (ja) | 1995-03-20 | 1995-05-23 | 高強度高靱性制振合金及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08319537A true JPH08319537A (ja) | 1996-12-03 |
| JP3492026B2 JP3492026B2 (ja) | 2004-02-03 |
Family
ID=26427016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14692995A Expired - Fee Related JP3492026B2 (ja) | 1995-03-20 | 1995-05-23 | 高強度高靱性制振合金及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3492026B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100635074B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2006-10-16 | 주식회사 포스코 | 조대 석출물에 의한 고강도 고인성 열연강판 제조방법 |
| WO2011129062A1 (ja) * | 2010-04-14 | 2011-10-20 | 株式会社豊田自動織機 | 加工性に優れた鉄合金およびそれを用いた制振部材 |
| EP2336377A4 (en) * | 2008-10-10 | 2014-06-25 | Toyota Jidoshokki Kk | IRON ALLOY, IRON ALLOY ELEMENT AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| RU2623947C1 (ru) * | 2016-05-04 | 2017-06-29 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Демпфирующая сталь и изделие, выполненное из нее |
| CN113637920A (zh) * | 2021-08-19 | 2021-11-12 | 西南交通大学 | 一种多元Fe-Al基阻尼合金及其制备方法 |
| CN113737104A (zh) * | 2021-09-07 | 2021-12-03 | 燕山大学 | 一种高铝耐候钢及其制备方法 |
-
1995
- 1995-05-23 JP JP14692995A patent/JP3492026B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100635074B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2006-10-16 | 주식회사 포스코 | 조대 석출물에 의한 고강도 고인성 열연강판 제조방법 |
| EP2336377A4 (en) * | 2008-10-10 | 2014-06-25 | Toyota Jidoshokki Kk | IRON ALLOY, IRON ALLOY ELEMENT AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| WO2011129062A1 (ja) * | 2010-04-14 | 2011-10-20 | 株式会社豊田自動織機 | 加工性に優れた鉄合金およびそれを用いた制振部材 |
| RU2623947C1 (ru) * | 2016-05-04 | 2017-06-29 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Демпфирующая сталь и изделие, выполненное из нее |
| CN113637920A (zh) * | 2021-08-19 | 2021-11-12 | 西南交通大学 | 一种多元Fe-Al基阻尼合金及其制备方法 |
| CN113737104A (zh) * | 2021-09-07 | 2021-12-03 | 燕山大学 | 一种高铝耐候钢及其制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3492026B2 (ja) | 2004-02-03 |
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