JPH09157794A

JPH09157794A - 制振合金及びその製造方法

Info

Publication number: JPH09157794A
Application number: JP31782195A
Authority: JP
Inventors: Yukio Tomita; 幸男冨田; Hidesato Mabuchi; 秀里間渕; Tatsuyuki Suyama; 竜之壽山
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1995-12-06
Filing date: 1995-12-06
Publication date: 1997-06-17

Abstract

(57)【要約】（修正有）【課題】制振性及び制振性と靭性が同時に優れた構造
材料用制振合金。【解決手段】Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｃｒ、Ａｌ、
Ｐ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂ、Ｎ、Ｃａ
を特定した鋼において（２００）回折強度比が２．５以
上の制振合金、及び、これに加えて結晶粒径が１２０μ
以下の高靭性を有する制振合金、あるいはさらに３８０
MPa 以上の高強度までも有する制振合金。上記成分を有
する鋳片を加熱温度１０００〜１１５０℃、９５０℃以
下の圧下率３０〜７０％、圧延仕上温度が８５０℃以
下、さらに、高靭性を有するためには圧延仕上温度が６
５０〜８５０℃、さらに、制振性の向上のためには、圧
延仕上温度がＡｒ₁＋５０℃〜Ａｒ₁−２０℃で、圧延
後に６５０〜１０００℃の焼戻しまたは焼きなましを行
う制振合金及びその製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、船舶、橋梁、産業
機械、建築用構造材料として高い制振性を有する制振合
金及び高靭性を有する制振合金に係わるものである。

【０００２】

【従来の技術】最近、船舶、橋梁、産業機械、建築物は
その材料には、構造材料の基本特性である靭性に加え高
い制振性が同時に要求される傾向にある。すなわち、た
とえば、橋梁上の高速鉄道走行時や大規模土木、建築作
業時の騒音、振動を構造材料そのものの制振効果で抑
え、かつ、構造部材として十分な靭性を有するという課
題を解決しようとするものである。

【０００３】樹脂サンドイッチ型制振鋼板に代わる制振
性を目的とした部材に供される従来の鉄系材料は、振動
による交番応力作用下での磁壁移動の非可逆運動による
ヒステリシスに起因した高い制振性を得るため、フェラ
イトフォーマーを添加して組織をフェライト単相化する
ことをねらい、Ａｌ及びＳｉを添加した材料と、Ｃｒを
積極的に添加した材料との２種類に分けられる。

【０００４】前者の例としては、特開平４−９９１４８
号公報に記載されるようにＡｌを最高７．０５％及びＳ
ｉを最高４．５％まで添加した強磁性型制振合金があ
り、後者の例としては、特開昭５２−７３１１８号公報
に記載されるようにＣｒを８〜３０％添加した強磁性制
振合金などがある。

【０００５】さらに、特開平６−２２０５８３号公報及
び特開平５−３０２１４８号公報で、Ｍｎが０．１また
は０．２％以下で、Ｃｒを１〜５％を添加した強磁性制
振合金がある。また、発明者らは、特願平６−２５８９
８２号でＭｎが０．２〜２．５％、Ｃｒを１〜５％を添
加した強磁性制振合金を提案した。

【０００６】また、田中良平、制振材料〈その機能と応
用〉広済堂１９９２年３月発行ｐ１９２〜１９７に強磁
性型合金として、外部応力が磁区壁の移動を引き起こし
それによるヒステリシス損で振動エネルギーが吸収され
ることが記述されている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の合金のうち特開平４−９９１４８号公報記載の合金は
Ａｌ及びＳｉ添加量の上限規制が不適当であるため、粗
大なＡｌ系及びＳｉ系介在物の生成をまねき、これが破
壊の発生点として作用するため靭性が低下する。また、
特開昭５２−７３１１８号公報記載の合金はＣｒ添加が
過剰なため、上記同様Ｃｒ系介在物の靭性低下をまね
く。

【０００８】さらに、特開平６−２２０５８３号公報及
び特開平５−３０２１４８号公報は、積極的な靭性向上
策がなされていないため、靭性が低い。また、特願平６
−２５８９８２号は靭性の確保優先で制振性については
不十分である。

【０００９】制振材料の文献では、制振合金の機構を書
いたもので、その向上策や具体的な成分系・製造方法あ
るいは制振性に加えて靭性を同時に満足する方法に関す
る記述はない。本発明は優れた制振性及び制振性と高靭
性を有する制振合金を提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】

（１）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１
％以上、０．５％以下、Ｍｎ：０．２％未満、Ｐ：０．
０１０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：０．５％
未満、Ａｌ：０．０６０％以上、３．５％以下、Ｎ：
０．００６％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物からなり、（２００）回折強度比が３．０以上である
ことを特徴とする制振合金。

【００１１】（２）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓ
ｉ：０．０１％以上、０．５％以下、Ｍｎ：０．２％以
上、２．５％以下、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．０
０５％以下、Ｃｒ：０．５％未満、Ａｌ：０．０６０％
以上、３．５％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、
残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、（２００）回折
強度比が２．５以上であることを特徴とする制振合金。

【００１２】（３）重量％で、Ｃｕ：０．０５〜２．５
％、Ｎｉ：０．０５〜２．５％、Ｍｏ：０．０５〜４．
５％、Ｎｂ：０．００５〜０．２％、Ｖ：０．００５〜
０．２％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｂ：０．００
０３〜０．００５％を１種または２種以上を含有するこ
とを特徴とする（１）または（２）のいずれかに記載の
制振合金。

【００１３】（４）重量％で、Ｃａ：０．００１〜０．
０５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．１％を１種または２
種を含有することを特徴とする（１）〜（３）のいずれ
かに記載の制振合金。（５）結晶粒径を１２０μ以下とすることにより高い靭
性を確保したことを特徴とする（１）〜（４）のいずれ
かに記載の制振合金。

【００１４】（６）加熱温度が１０００〜１１５０℃、
９３０℃以下の圧下率が３０〜７０％、圧延仕上温度が
８３０℃以下で熱間圧延後、室温まで冷却し、６３０〜
９８０℃で焼戻しまたは焼きなまし熱処理することを特
徴とする（１）〜（５）のいずれかに記載の制振合金の
製造方法。

【００１５】（７）圧延仕上温度の範囲を６３０〜８３
０℃とする熱間圧延を行うことを特徴とする（６）記載
の制振合金の製造方法。（８）圧延仕上温度の範囲をＡｒ₁−２０℃〜Ａｒ₁＋
５０℃とする熱間圧延を行うことを特徴とする（６）ま
たは（７）のいずれかに記載の制振合金の製造方法。

【００１６】

【発明の実施の形態】本発明は上記事情に鑑みなされた
もので、振動による交番応力作用下での磁壁移動の非可
逆運動によるヒステリシスに起因した高い制振性を得る
ために、磁壁移動に有害な各種元素や介在物、析出物の
生成を招き、磁壁移動を妨げ、制振性を大きく損なう元
素を極力低下した純鉄系成分を基本としている。

【００１７】さらに、従来は結晶粒界が磁壁移動を阻害
するため、もっぱら粗粒化することで制振性を向上させ
ていたが、発明者らは種々検討した結果、粗粒化による
制振性向上の方法に代わる方法として、（２００）回折
強度を高くすることで、大幅に制振性が向上することを
発見した。（２００）回折強度を高くすることで、鋼板
表面に平行な方向の〈１００〉方位が強化される。

【００１８】つまり、磁化容易方向が鋼板表面に平行な
方向に強化される。磁化容易方向を強化することで制振
性が向上することは新たな発見である。この（２００）
回折強度比を２．５以上にすることで制振性が向上する
ことを見い出した。（２００）回折強度比が２．５以上
にすると、制振性の指標である損失係数は０．０２以上
確保できて良く、制振性能の観点のみから見ると、（２
００）回折強度比は高いほど良いが、靭性など他の鋼材
特性との兼ね合いから実用上（２００）回折強度比は
２．５から１２．０の範囲が好ましく、その結果として
０．０２〜０．０５５の損失係数を確保するのが好まし
い。

【００１９】ここで、（２００）回折強度比は、Ｘ線回
折により板厚方向４分の１厚み位置における（２００）
回折強度を測定し、特定の方位を強化や制御していない
ランダムサンプル材の（２００）回折強度に対する比を
求めた。今回検討した結果では、（２００）回折強度比
は最大値でも１５程度であった。

【００２０】この（２００）回折強度比を高くするため
には、低温圧延を行うことが必要で、検討の結果、９３
０℃以下の圧下率を３０％以上にすることで達成でき
る。低温圧延の温度の上限については合金成分、特にＭ
ｎによって制限する必要があり、Ｍｎが０．２％未満の
時は９３０℃で良いが、Ｍｎが０．２％以上の時は８８
０℃にする必要がある。

【００２１】このため、圧延仕上温度は８３０℃（０．
２％以上の高Ｍｎ鋼では７８０℃）以下となる。さら
に、制振性向上のため詳細に検討した結果、圧延仕上温
度をＡｒ₁−２０℃〜Ａｒ₁＋５０℃にすることで（２
００）回折強度比がさらに向上し制振性が一層向上する
ことを見い出した。

【００２２】さらに、制振性、靭性を損なわずに強度を
大幅に上昇させることのできる元素としてＭｎを見い出
した。Ｍｎを０．２％以上添加することで、制振性と強
度の両立、あるいは、制振性、強度と靭性全て向上させ
ることが可能である。

【００２３】次に靭性向上のためには、結晶粒径を１２
０μ以下にすることが必要である。上記の（２００）回
折強度比を２．５以上にする製造方法のうち圧延仕上温
度が６３０℃未満では、結晶粒径が１２０μを超えるこ
とがあるため、圧延仕上温度は６３０℃以上とする。但
し、Ｍｎが０．２％未満の場合には、圧延仕上げ温度を
６８０℃以上にしないと結晶粒径が１２０μを超えるこ
とがあるため、６８０℃以上にしなければならない。

【００２４】熱間圧延後、（２００）回折強度比を高く
し、圧延によって鋼板中に導入された歪を減少するため
に、焼戻しまたは焼きなまし熱処理が必要であるが、高
温で熱処理すると（２００）回折強度比が低くなるた
め、上限温度は９８０℃である。但し、Ｍｎが０．２％
以上の場合には、（２００）回折強度比が低くなること
があるため、９３０℃を上限としなければならない。

【００２５】このように、細粒組織でも集合組織を導入
することで制振性が向上するが、さらに一層の制振性向
上の検討を行った。その結果、フェライトフォーマーで
あるＳｉを添加することで熱間圧延後の歪取り熱処理の
過程で若干の粗粒が達成され、制振性がさらに向上する
ことを見い出した。Ｓｉの添加で強度も上昇する。

【００２６】次に、本発明の限定理由を説明する。Ｃは
固溶状態でも炭化物として析出しても磁壁移動の障害と
して作用して制振性を低下させるため低いほど好まし
く、上限を０．０２％とする。

【００２７】Ｓｉは脱酸材として重要であるため、０．
０１％以上添加する必要があるが、０．５％を超えて添
加すると固溶状態で磁壁移動の障害として作用して制振
性を低下させるため、上限を０．５０％とする。

【００２８】Ｍｎは固溶体強化元素であり、制振性及び
靭性向上に効果がなく、添加することでコストアップと
なるため、特に３６０MPa 以上の高強度を必要とする場
合以外は、０．２％未満に限定するのが良い。特に３６
０MPa 以上の高強度を必要とする場合は、Ｍｎが制振性
及び靭性を劣化させることなく強度を高める唯一の元素
であるため、Ｍｎを０．２％以上添加する。ＭｎはＳを
固定して粒界脆化を抑制すると同時に固溶体強化元素で
強度を向上させる。但し、２．５％を超えて添加すると
制振性の低下がおこるため、Ｍｎの添加量の上限は２．
５％とする。

【００２９】Ｐ，Ｓは鋼中において非金属介在物を形成
し、かつ、偏析することにより磁壁の移動を妨げる害を
及ぼし制振性を低下させるので少ないほど良い。このた
め、Ｐは０．０１０％以下、Ｓは０．００５％以下とす
る。

【００３０】Ａｌは脱酸材として重要である以外に、重
要なフェライトフォーマーであるため制振性向上に不可
欠であり、０．０６０％超の添加が必要である。一方、
３．５％を超えて添加するとＡｌ₂Ｏ₃などの介在物の
生成をまねき、破壊の発生点として作用するため靭性を
著しく低下させる。従ってＡｌの添加範囲は０．０６０
％超、３．５％以下とする。

【００３１】Ｃｒはフェライトフォーマーであり、添加
することにより結晶粒を粗大化する元素であり、制振性
を若干向上させるが、同時に靭性の低下をまねき、また
高価な元素であるため極力添加量を低減することが好ま
しいため、上限を０．５％未満に制限する。

【００３２】Ｎは固溶状態でも窒化物として析出しても
磁壁移動の障害として作用して制振性を低下させるため
低いほど好ましく、上限を０．００６％とする。さら
に、必要に応じて添加されるＣｕ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｎｂ，
Ｖ，Ｔｉ，Ｂは強度上昇に有効な元素であり、その効果
が不足しない範囲として前記の量を下限とし、また制振
性及び靭性が低下しない範囲として、前記の量を上限と
した。さらに、必要に応じて添加されるＣａ，ＲＥＭは
靭性向上に有効な元素であり、その効果が不足しない範
囲として前記の量を下限とし、また靭性がむしろ低下し
制振性が低下しない範囲として、前記の量を上限とし
た。

【００３３】製造条件については、加熱温度は加熱オー
ステナイト粒を微細にし、（２００）回折強度比を高く
するため、１１５０℃以下とし、さらに、加熱時の鋼板
内温度偏差をなくすため、１０００℃以上とする。

【００３４】圧延条件に関しては、（２００）回折強度
比を高くするため、低温圧延することが必要で、その温
度の上限はＭｎが０．２％未満の場合は９３０℃であ
る。Ｍｎが０．２％以上の場合にはさらに低温の８８０
℃以下で行う。これらの温度以下の範囲において圧下率
３０％以上の圧延が必要であるが、圧下率が７０％を超
えると、圧延機に対する負荷が大きくなり、また、圧延
時間が長くなりコストアップ要因となるため、上限を７
０％とする。

【００３５】圧延仕上温度は、上記条件の低温圧延で圧
下率３０％以上の圧延を行うため、８３０℃（Ｍｎが
０．２％以上の場合には７８０℃）以下となるが、６８
０℃（Ｍｎが０．２％以上の場合は６３０℃）未満では
フェライト域圧延となり結晶粒径が１２０μ超となって
靭性が低下することがあるため、下限を６８０℃（Ｍｎ
が０．２％以上の場合は６３０℃）とする。従って圧延
仕上げ温度の範囲は６３０〜８３０℃である。さらに、
圧延仕上温度をＡｒ₁−２０℃〜Ａｒ₁＋５０℃にする
ことで（２００）回折強度比がさらに向上し制振特性が
一層向上する。

【００３６】熱間圧延後室温まで冷却した後、（２０
０）回折強度比をさらに向上させ、圧延によって鋼板中
に導入された歪を減少するために、焼戻しまたは焼きな
まし熱処理が必要であり、６８０℃以上の熱処理を行う
が、（２００）回折強度比は高温で熱処理すると弱くな
るため、上限温度は９８０℃とする。熱処理の温度範囲
と（２００）回折強度比の関係も合金のＭｎ含有量に依
存し、Ｍｎが０．２％未満の場合は６８０℃以上９８０
℃以下の温度範囲が良く、Ｍｎが０．２％以上の場合に
は、６３０〜９３０℃の温度範囲の熱処理が良い。

【００３７】

【実施例】表１に示す成分範囲の供試合金を作製し、こ
れより元厚×４０mm幅×４００mm長さの板状試験片を加
工し、機械インピータンス法による制振性測定を行っ
た。

【表１】

【００３８】

【表２】

【００３９】

【表３】

【００４０】

【表４】

【００４１】表１に示す合金のうち鋼Ａ１〜Ａ５及びＢ
１〜Ｂ５は本発明の成分範囲の合金であり、鋼Ｆ１〜Ｆ
８及びＧ１〜Ｇ１０は本発明の成分範囲外の合金であ
る。Ａ１〜Ａ５及びＦ１〜Ｆ８は低Ｍｎで０．２％未満
のもの、Ｂ１〜Ｂ５及びＧ１〜Ｇ１０は高Ｍｎで０．２
〜２．５％のものである。これらの鋼について、表２に
示す製造条件で製造したものの各種特性を合わせて表に
示す。なお、板厚６mm以上の各鋼板は熱間圧延後室温ま
で冷却した後、熱処理した。板厚がそれ未満のものは熱
間圧延後、巻取り、その後、熱処理した。

【００４２】例１〜１２は本発明例であり、例１３〜３
８は比較例である。例１〜３，１３〜１９は板厚３０m
m、７〜９，２５〜３２は板厚２５mm、例４は板厚２m
m、例１０は板厚１．８mm、例５，６は板厚５５mm、例
１１，１２は板厚３５mm、例２０〜２４は板厚２０mm、
例３３〜３８は板厚１８mmである。

【００４３】例１〜６の低Ｍｎのものについて見ると、
例１の本発明例は（２００）回折強度比が３．０以上
で、高い制振性能（η≧０．０２５）を有する。例２〜
６はさらに圧延仕上温度が６８０℃以上で、（２００）
回折強度比が３．０以上で、結晶粒径が１２０μ以下で
あり、高い制振性能（η≧０．０２５）と高靭性（≧８
０Ｊ）を有する。例３，４は、強度上昇に有効な選択元
素を含有するため、さらに高強度で、例５，６は靭性上
昇に有効な選択元素を含有するため、さらに高靭性（≧
１００Ｊ）である。

【００４４】次に例７〜１２の高Ｍｎのものについて見
ると、例７の本発明例は（２００）回折強度比が２．５
以上で、高強度（≧３６０MPa)で、高い制振性能（η≧
０．０２０）を有する。例８〜１２はさらに圧延仕上温
度が６３０℃以上で、（２００）回折強度比が２．５以
上で、結晶粒径が１２０μ以下であり、高強度（≧３６
０MPa)で、高い制振性能（η≧０．０２０）と高靭性
（≧８０Ｊ）を有する。例９，１０は、強度上昇に有効
な選択元素を含有するため、さらに高強度（≧３９０MP
a)で、例１１，１２は靭性上昇に有効な選択元素を含有
するため、さらに高靭性（≧１００Ｊ）である。

【００４５】低Ｍｎの比較例１３〜２４について見る
と、比較例１３は（２００）回折強度比が３．０以上だ
が、結晶粒径が１２０μ超で、Ｃが高く、制振性能と靭
性が低い。例１４は（２００）回折強度比が３．０以上
で、結晶粒径が１２０μ以下であるが、Ｓｉが高く、制
振性能が低い。例１５，１６は（２００）回折強度比が
３．０以上で、結晶粒径が１２０μ以下であるが、例１
５はＰが高く、例１６はＳが高く、制振性能が低い。

【００４６】例１７は（２００）回折強度比が３．０以
上で、結晶粒径が１２０μ以下であるが、Ｃｒが高く、
靭性が低い。例１８は（２００）回折強度比が３．０以
上で、結晶粒径が１２０μ以下であるが、Ａｌが低く、
制振性能が低い。例１９は（２００）回折強度比が３．
０以上で、結晶粒径が１２０μ以下であるが、Ａｌが高
く、制振性、靭性が低い。

【００４７】例２０は（２００）回折強度比が３．０以
上で、結晶粒径が１２０μ以下であるが、Ｎが高く、制
振性能が低い。例２１は加熱温度が高く、例２２は９３
０℃以下の圧下率が低く、（２００）回折強度比が低
く、結晶粒径が１２０μ超で、制振性能と靭性が低い。
例２３は熱処理温度が低く、（２００）回折強度比が低
く、結晶粒径は１２０μ以下であるが、制振性能が低
い。例２４は熱処理温度が高く、（２００）回折強度比
が低く、結晶粒径が１２０μ以下であるが、制振性能が
低い。

【００４８】一方、高Ｍｎの比較例について見ると、比
較例２５は（２００）回折強度比が２．５以上だが、結
晶粒径が１２０μ超で、Ｃが高く、制振性能と靭性が低
い。例２６は（２００）回折強度比が２．５以上で、結
晶粒径が１２０μ以下であるが、Ｓｉが高く、制振性能
が低い。例２７は（２００）回折強度比が２．５以上
で、結晶粒径が１２０μ以下であるが、Ｍｎが低く、強
度が低い。

【００４９】例２８は（２００）回折強度比が２．５以
上で、結晶粒径が１２０μ以下であるが、Ｍｎが高く制
振性能が低い。例２９，３０は（２００）回折強度比が
２．５以上で、結晶粒径が１２０μ以下であるが、例２
９はＰが高く、例３０はＳが高く、制振性能が低い。例
３１は（２００）回折強度比が２．５以上で、結晶粒径
が１２０μ以下であるが、Ｃｒが高く、靭性が低い。

【００５０】例３２は（２００）回折強度比が２．５以
上で、結晶粒径が１２０μ以下であるが、Ａｌが低く、
強度、制振性能が低い。例３３は（２００）回折強度比
が２．５以上で、結晶粒径が１２０μ以下であるが、Ａ
ｌが高く、靭性が低い。例３４は（２００）回折強度比
が２．５以上で、結晶粒径が１２０μ以下であるが、Ｎ
が高く、制振性能が低い。

【００５１】例３５は加熱温度が高く、例３６は８８０
℃以下の圧下率が低く、（２００）回折強度比が低く、
結晶粒径が１２０μ超で、制振性能と靭性が低い。例３
７は熱処理温度が低く、（２００）回折強度比が低く、
結晶粒径は１２０μ以下であるが、制振性能が低い。例
３８は熱処理温度が高く、（２００）回折強度比が低
く、結晶粒径が１２０μ以下であるが、制振性能が低
い。

【００５２】次に、表３に示す本発明の成分範囲の合金
の鋼Ｐ１，Ｐ２，Ｑ１，Ｑ２，Ｒ１，Ｒ２について表４
に示す本発明の製造条件で製造したものの各種特性を合
わせて示す。Ｐ１，Ｑ１，Ｒ１は０．２％未満の低Ｍｎ
鋼、Ｐ２，Ｑ２，Ｒ２は０．２％以上２．５％以下の高
Ｍｎ鋼である。例３９〜４１、例４５〜４７は圧延仕上
温度がさらに望ましい範囲にある例である。例３９〜４
１の板厚は全て２５mm、例４５〜４７の板厚は全て２０
mmである。鋼Ｐ１，Ｑ１，Ｒ１のＡｒ₁はそれぞれ７０
５℃，７３０℃，７００℃で、鋼Ｐ２，Ｑ２，Ｒ２のＡ
ｒ₁はそれぞれ６７５℃，６８０℃，６７０℃である。

【００５３】

【表５】

【００５４】

【表６】

【００５５】

【表７】

【００５６】例３９〜４１及び例４５〜４７は圧延仕上
温度がＡｒ₁＋５０℃〜Ａｒ₁−２０℃の範囲内にあ
り、（２００）回折強度比が４．０以上で、さらに良好
な制振性能（η≧０．０３）を有し、圧延仕上温度がＡ
ｒ₁＋５０℃〜Ａｒ₁−２０℃の範囲にない例４２〜４
４及び例４８〜５１に比べより良好な制振性能を有して
いる。

【００５７】

【発明の効果】本発明により、（２００）回折強度比が
２．５以上（損失係数０．０３以上）の制振性能の優れ
た鋼を提供することが可能となり、さらにこの制振性能
を有する鋼であって、この制振性能に加えてＶノッチシ
ャルピー衝撃試験の０℃の吸収エネルギー≧８０Ｊの高
靭性、あるいは引張強度≧３６０MPa 以上の高強度のい
ずれか１つまたは２つを同時に兼ね備えた船舶、橋梁、
産業機械、建設用構造材料の供給が可能となり、工業界
に与える効果は極めて大きい。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％以上、０．５％以下、Ｍｎ：０．２％未満、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：０．５％未満、Ａｌ：０．０６０％以上、３．５％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、（２
００）回折強度比が３．０以上であることを特徴とする
制振合金。
【請求項２】重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０１％以上、０．５％以下、Ｍｎ：０．２％以上、２．５％以下、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｒ：０．５％未満、Ａｌ：０．０６０％以上、３．５％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、（２
００）回折強度比が２．５以上であることを特徴とする
制振合金。
【請求項３】重量％で、Ｃｕ：０．０５〜２．５％、Ｎｉ：０．０５〜２．５％、Ｍｏ：０．０５〜４．５％、Ｎｂ：０．００５〜０．２％、Ｖ：０．００５〜０．２％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｂ：０．０００３〜０．００５％を１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
項１または２のいずれかに記載の制振合金。
【請求項４】重量％で、Ｃａ：０．００１〜０．０５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．１％を１種または２種を含有することを特徴とする請求項１
〜３のいずれかに記載の制振合金。
【請求項５】結晶粒径を１２０μ以下とすることによ
り高い靭性を確保したことを特徴とする請求項１〜４の
いずれかに記載の制振合金。
【請求項６】加熱温度が１０００〜１１５０℃、９３
０℃以下の圧下率が３０〜７０％、圧延仕上温度が８３
０℃以下で熱間圧延後、室温まで冷却し、６３０〜９８
０℃で焼戻しまたは焼きなまし熱処理することを特徴と
する請求項１〜５のいずれかに記載の制振合金の製造方
法。
【請求項７】圧延仕上温度の範囲を６３０〜８３０℃
とする熱間圧延を行うことを特徴とする請求項６記載の
制振合金の製造方法。
【請求項８】圧延仕上温度の範囲をＡｒ₁−２０℃〜
Ａｒ₁＋５０℃とする熱間圧延を行うことを特徴とする
請求項６または７のいずれかに記載の制振合金の製造方
法。