JPH08335414A - 酸化物超電導線およびその製造方法 - Google Patents
酸化物超電導線およびその製造方法Info
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- JPH08335414A JPH08335414A JP8059184A JP5918496A JPH08335414A JP H08335414 A JPH08335414 A JP H08335414A JP 8059184 A JP8059184 A JP 8059184A JP 5918496 A JP5918496 A JP 5918496A JP H08335414 A JPH08335414 A JP H08335414A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高臨界電流密度を維持しつつ、交流電流通電
時に線材内の電流の偏流が小さく、かつ、交流損失の小
さい酸化物超電導線およびその製造方法ならびにそれを
集合してなるケーブル導体を提供する。 【解決手段】 金属被覆された酸化物超電導体からなる
素線１１が複数本撚合せて構成される平角成形撚線であ
って、平角成形撚線の断面形状が矩形であり、平角成形
撚線を構成する素線１１の各々の断面のアスペクト比Ｗ
１／Ｔ１が２以上であることを特徴とする。
時に線材内の電流の偏流が小さく、かつ、交流損失の小
さい酸化物超電導線およびその製造方法ならびにそれを
集合してなるケーブル導体を提供する。 【解決手段】 金属被覆された酸化物超電導体からなる
素線１１が複数本撚合せて構成される平角成形撚線であ
って、平角成形撚線の断面形状が矩形であり、平角成形
撚線を構成する素線１１の各々の断面のアスペクト比Ｗ
１／Ｔ１が２以上であることを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、酸化物超電導線および
その製造方法ならびにそれを集合してなるケーブル導体
に関するものであり、特に、交流用途に使用する際に大
電流通電が可能となる酸化物超電導線およびその製造方
法ならびにそれを集合してなるケーブル導体に関するも
のである。
その製造方法ならびにそれを集合してなるケーブル導体
に関するものであり、特に、交流用途に使用する際に大
電流通電が可能となる酸化物超電導線およびその製造方
法ならびにそれを集合してなるケーブル導体に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】酸化物超電導体は液体窒素温度以上でも
超電導状態にあることが大きな特徴である。そのため、
この酸化物超電導体からなる線材は、液体窒素による冷
却によって使用することができるものとして、超電導機
器への応用が期待されている。
超電導状態にあることが大きな特徴である。そのため、
この酸化物超電導体からなる線材は、液体窒素による冷
却によって使用することができるものとして、超電導機
器への応用が期待されている。
【０００３】そこで、本発明者らは、銀を安定化剤に用
いて酸化物超電導体を多芯化した、テープ状のＢｉ系Ａ
ｇ被覆多芯線の開発を行なってきた。このＢｉ系Ａｇ被
覆線は、Ｂｉ系酸化物超電導体の前駆体となる原料粉末
を金属パイプに充填し、伸線工程の後、圧延と熱処理と
を複数回繰返すことにより作製できる。
いて酸化物超電導体を多芯化した、テープ状のＢｉ系Ａ
ｇ被覆多芯線の開発を行なってきた。このＢｉ系Ａｇ被
覆線は、Ｂｉ系酸化物超電導体の前駆体となる原料粉末
を金属パイプに充填し、伸線工程の後、圧延と熱処理と
を複数回繰返すことにより作製できる。
【０００４】また、多芯線の場合には、原料粉末を金属
パイプに充填し、伸線したものを、複数本金属パイプに
嵌合して多芯化し、さらに伸線した後、圧延と熱処理と
を複数回繰返すことにより作製できる。
パイプに充填し、伸線したものを、複数本金属パイプに
嵌合して多芯化し、さらに伸線した後、圧延と熱処理と
を複数回繰返すことにより作製できる。
【０００５】この製造工程の中で、圧延工程は、板状の
結晶構造を有するＢｉ系超電導体の結晶粒の配向性を上
げ、結晶粒間の結合を強固にするとともに、フィラメン
トの密度を上げることに効果があり、Ｂｉ系Ａｇ被覆線
の作製において高臨界電流密度を達成するのには不可欠
な工程と考えられる。
結晶構造を有するＢｉ系超電導体の結晶粒の配向性を上
げ、結晶粒間の結合を強固にするとともに、フィラメン
トの密度を上げることに効果があり、Ｂｉ系Ａｇ被覆線
の作製において高臨界電流密度を達成するのには不可欠
な工程と考えられる。
【０００６】また、この圧延によって線材のアスペクト
比が大きくなり、これに従いフィラメントの断面のアス
ペクト比も大きくなる。これは、板状結晶の成長にとっ
て有利であり、その結果、高臨界電流密度が得られるよ
うになる。
比が大きくなり、これに従いフィラメントの断面のアス
ペクト比も大きくなる。これは、板状結晶の成長にとっ
て有利であり、その結果、高臨界電流密度が得られるよ
うになる。
【０００７】一方、酸化物超電導体はセラミックスであ
ることから、超電導体の生成、結晶成長および結晶粒の
接合を強固にするために、焼結を目的とした熱処理工程
についても不可欠である。
ることから、超電導体の生成、結晶成長および結晶粒の
接合を強固にするために、焼結を目的とした熱処理工程
についても不可欠である。
【０００８】このようにして作製されたＢｉ系Ａｇ被覆
線材は、曲げ特性に優れ、１０4 Ａ／ｃｍ2 を超える臨
界電流密度を有する長尺線の作製が可能であることか
ら、超電導ケーブルやマグネット等への応用が期待され
る。
線材は、曲げ特性に優れ、１０4 Ａ／ｃｍ2 を超える臨
界電流密度を有する長尺線の作製が可能であることか
ら、超電導ケーブルやマグネット等への応用が期待され
る。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、酸化物
超電導線の交流応用の際には、運転時の変動磁界に起因
して生じる交流損失が問題となる。また、超電導線材を
集合してなるケーブル導体においては、線材間のインピ
ーダンスの不均一によって生じる偏流現象等の、直流応
用では生じ得ない新たな克服すべき課題が生じる。さら
に、このようにして生じる変流によって、導体化したと
きの損失が、素線の交流損失の和よりもさらに大きくな
るという問題もあった。
超電導線の交流応用の際には、運転時の変動磁界に起因
して生じる交流損失が問題となる。また、超電導線材を
集合してなるケーブル導体においては、線材間のインピ
ーダンスの不均一によって生じる偏流現象等の、直流応
用では生じ得ない新たな克服すべき課題が生じる。さら
に、このようにして生じる変流によって、導体化したと
きの損失が、素線の交流損失の和よりもさらに大きくな
るという問題もあった。
【００１０】このような交流応用の際に生じる課題に対
して、従来たとえば金属系超電導線材では、種々の対策
が検討されている。具体的には、交流損失を低減する目
的としては、フィラメントの周囲もしくは各フィラメン
ト間へ高抵抗バリア層を配置する、超電導フィラメント
の極細多芯化を行なう、マトリックスの比抵抗値を高く
する、等の対策が検討されている。また、交流マグネッ
ト用導体において、各フィラメントまたは各線材間のイ
ンピーダンスを均一化して電流偏流を抑制する目的とし
ては、フィラメントまたは線材に撚りを施す、線材また
はフィラメントを転位させる、等の対策が検討されてい
る。
して、従来たとえば金属系超電導線材では、種々の対策
が検討されている。具体的には、交流損失を低減する目
的としては、フィラメントの周囲もしくは各フィラメン
ト間へ高抵抗バリア層を配置する、超電導フィラメント
の極細多芯化を行なう、マトリックスの比抵抗値を高く
する、等の対策が検討されている。また、交流マグネッ
ト用導体において、各フィラメントまたは各線材間のイ
ンピーダンスを均一化して電流偏流を抑制する目的とし
ては、フィラメントまたは線材に撚りを施す、線材また
はフィラメントを転位させる、等の対策が検討されてい
る。
【００１１】さらに、大電流化のためには、超電導素線
を撚合せた一次撚線を、さらに撚合せた平角成形型多次
撚線構造とする等の対策が検討されている。
を撚合せた一次撚線を、さらに撚合せた平角成形型多次
撚線構造とする等の対策が検討されている。
【００１２】しかしながら、上述のＢｉ系Ａｇ被覆線を
交流用途に使用する場合にも、金属系超電導線と同様に
一次撚りした素線をさらに撚合せて多次撚線構造にする
等の対処を行なうべきであるが、酸化物超電導線の場合
には、金属系超電導線と全く同一の手法で前述の多次撚
線構造を実現するのは不可能である。なぜなら、金属系
超電導線の作製の場合には、線材作製に圧延および焼結
の工程が不要であるのに対して、Ｂｉ系Ａｇ被覆多芯線
は、上述のように圧延と焼結プロセスが必須だからであ
る。
交流用途に使用する場合にも、金属系超電導線と同様に
一次撚りした素線をさらに撚合せて多次撚線構造にする
等の対処を行なうべきであるが、酸化物超電導線の場合
には、金属系超電導線と全く同一の手法で前述の多次撚
線構造を実現するのは不可能である。なぜなら、金属系
超電導線の作製の場合には、線材作製に圧延および焼結
の工程が不要であるのに対して、Ｂｉ系Ａｇ被覆多芯線
は、上述のように圧延と焼結プロセスが必須だからであ
る。
【００１３】すなわち、Ｂｉ系酸化物超電導体はセラミ
ックスであり、曲げ歪に弱いため、焼結後の線材を撚合
せることは困難であり、たとえ撚合せることができた場
合にも、高い臨界電流密度が得られないという問題があ
った。さらに、圧延により断面のアスペクト比が大きく
なった線材を撚合せることは困難であり、たとえ撚合せ
ることができた場合にも、丸線を撚合せた場合と比較し
て撚線内に隙間部分が多くなり、高い臨界電流密度が得
られないという問題があった。
ックスであり、曲げ歪に弱いため、焼結後の線材を撚合
せることは困難であり、たとえ撚合せることができた場
合にも、高い臨界電流密度が得られないという問題があ
った。さらに、圧延により断面のアスペクト比が大きく
なった線材を撚合せることは困難であり、たとえ撚合せ
ることができた場合にも、丸線を撚合せた場合と比較し
て撚線内に隙間部分が多くなり、高い臨界電流密度が得
られないという問題があった。
【００１４】本発明の目的は、上述の問題を解決し、高
臨界電流密度を維持しつつ、交流電流通電時に線材内の
電流の偏流が小さく、かつ、交流損失の小さい、酸化物
超電導線およびその製造方法ならびにそれを集合してな
るケーブル導体を提供することにある。
臨界電流密度を維持しつつ、交流電流通電時に線材内の
電流の偏流が小さく、かつ、交流損失の小さい、酸化物
超電導線およびその製造方法ならびにそれを集合してな
るケーブル導体を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】この発明による酸化物超
電導線は、金属被覆された酸化物超電導体からなる素線
が、複数本撚合されて構成される平角成形撚線であっ
て、平角成形撚線の断面形状が矩形であり、平角成形撚
線を構成する素線の各々の断面のアスペクト比が２以上
であることを特徴としている。
電導線は、金属被覆された酸化物超電導体からなる素線
が、複数本撚合されて構成される平角成形撚線であっ
て、平角成形撚線の断面形状が矩形であり、平角成形撚
線を構成する素線の各々の断面のアスペクト比が２以上
であることを特徴としている。
【００１６】なお、この明細書中において、「アスペク
ト比」とは、酸化物超電導線材の横断面において、線材
の厚さと幅との比をいう。
ト比」とは、酸化物超電導線材の横断面において、線材
の厚さと幅との比をいう。
【００１７】素線のアスペクト比を２以上とすることに
より、素線内の超電導フィラメントを、アスペクト比の
大きな偏平形状とすることができる。その結果、高臨界
電流密度を有する超電導線を得ることができる。特に、
超電導フィラメントのアスペクト比は、１０前後である
ことが望ましい。なお、素線の断面のアスペクト比は、
好ましくは２０以下であるとよい。素線を撚合せて成形
する場合に、素線のアスペクト比を２０より大きくする
ことは困難だからである。
より、素線内の超電導フィラメントを、アスペクト比の
大きな偏平形状とすることができる。その結果、高臨界
電流密度を有する超電導線を得ることができる。特に、
超電導フィラメントのアスペクト比は、１０前後である
ことが望ましい。なお、素線の断面のアスペクト比は、
好ましくは２０以下であるとよい。素線を撚合せて成形
する場合に、素線のアスペクト比を２０より大きくする
ことは困難だからである。
【００１８】また、この発明によれば、撚合せることに
より、素線が完全に転位された形となるため、撚線中の
各素線のインピーダンスを等しくすることができる。
より、素線が完全に転位された形となるため、撚線中の
各素線のインピーダンスを等しくすることができる。
【００１９】また、この発明によれば、撚線の断面形状
が矩形である。そのため、コイルやケーブルに使用する
際に、線材を密に巻くことができ、コンパクト化に有利
である。
が矩形である。そのため、コイルやケーブルに使用する
際に、線材を密に巻くことができ、コンパクト化に有利
である。
【００２０】好ましくは、素線の金属被覆は銀または銀
合金からなり、金属被覆の外周に、銀より抵抗値の高い
材料からなる被覆層を備えているとよい。
合金からなり、金属被覆の外周に、銀より抵抗値の高い
材料からなる被覆層を備えているとよい。
【００２１】このような被覆層の存在により、撚線内で
の素線間の結合を防ぐことができ、交流損失の低減に有
効である。
の素線間の結合を防ぐことができ、交流損失の低減に有
効である。
【００２２】銀より抵抗値の高い材料としては、たとえ
ば高抵抗金属材料や無機絶縁材料等が挙げられる。
ば高抵抗金属材料や無機絶縁材料等が挙げられる。
【００２３】このような高抵抗金属材料または無機絶縁
材料等の銀より抵抗値の高い材料からなる被覆層がない
場合には、熱処理中に銀等の金属マトリックスが拡散し
て、素線同士が接合してしまうため、素線間の結合損失
が大きくなるおそれがある。このような結合損失の低減
のために、銀より抵抗値の高い被覆層は有効に作用す
る。
材料等の銀より抵抗値の高い材料からなる被覆層がない
場合には、熱処理中に銀等の金属マトリックスが拡散し
て、素線同士が接合してしまうため、素線間の結合損失
が大きくなるおそれがある。このような結合損失の低減
のために、銀より抵抗値の高い被覆層は有効に作用す
る。
【００２４】高抵抗材料としては、たとえばＡｇ−Ｍｎ
合金、Ａｇ−Ａｕ合金の他、高抵抗であるＮｉやＣｒ等
が挙げられる。
合金、Ａｇ−Ａｕ合金の他、高抵抗であるＮｉやＣｒ等
が挙げられる。
【００２５】また、無機絶縁材料としては、たとえば、
ＭｇやＣｕを酸化させて得られるＭｇＯ、ＣｕＯ等の酸
化物絶縁材料が挙げられる。このような絶縁材料からな
る被覆層によって、素線間の結合を完全になくすことが
できる。また、それによって、転位の効果もより完全と
なる。
ＭｇやＣｕを酸化させて得られるＭｇＯ、ＣｕＯ等の酸
化物絶縁材料が挙げられる。このような絶縁材料からな
る被覆層によって、素線間の結合を完全になくすことが
できる。また、それによって、転位の効果もより完全と
なる。
【００２６】この発明による酸化物超電導線の製造方法
は、酸化物超電導体またはその原料粉末が金属被覆され
てなる素線を複数本撚合せて撚線を作製するステップ
と、作製された撚線を平角成形するステップと、平角成
形された撚線に、圧延加工と８００℃以上の熱処理とを
複数回繰返し施すステップとを備えている。
は、酸化物超電導体またはその原料粉末が金属被覆され
てなる素線を複数本撚合せて撚線を作製するステップ
と、作製された撚線を平角成形するステップと、平角成
形された撚線に、圧延加工と８００℃以上の熱処理とを
複数回繰返し施すステップとを備えている。
【００２７】すなわち、まず、線材としての焼結を行な
っていない、酸化物超電導体またはその原料粉末が金属
被覆されてなる複数本の丸線状の素線を用意する。次
に、この素線を複数本撚合せて、撚線を作製する。撚線
数としては、たとえば３本撚り、７本撚り、１２本撚り
等が可能である。
っていない、酸化物超電導体またはその原料粉末が金属
被覆されてなる複数本の丸線状の素線を用意する。次
に、この素線を複数本撚合せて、撚線を作製する。撚線
数としては、たとえば３本撚り、７本撚り、１２本撚り
等が可能である。
【００２８】この撚線を平角成形した後、さらに圧延す
ることにより、素線中の断面が円状の超電導フィラメン
トを、アスペクト比の大きな平板形状に変形させること
ができる。なお、超電導フィラメントの形状は、厚さが
０．１〜１００μｍ、幅１μｍ〜１ｍｍの範囲となるこ
とが望ましい。また、平角成形時に、線材の上下から圧
延荷重をかけることにより、超電導フィラメントを同時
に変形させることが可能となる。
ることにより、素線中の断面が円状の超電導フィラメン
トを、アスペクト比の大きな平板形状に変形させること
ができる。なお、超電導フィラメントの形状は、厚さが
０．１〜１００μｍ、幅１μｍ〜１ｍｍの範囲となるこ
とが望ましい。また、平角成形時に、線材の上下から圧
延荷重をかけることにより、超電導フィラメントを同時
に変形させることが可能となる。
【００２９】その後、熱処理、圧延、熱処理という工程
を少なくとも１回以上経て、素線が完全に転位された構
造を持ち、交流用線材としての対処がなされた酸化物超
電導線材を得ることができる。
を少なくとも１回以上経て、素線が完全に転位された構
造を持ち、交流用線材としての対処がなされた酸化物超
電導線材を得ることができる。
【００３０】この発明によれば、各フィラメントが撚り
を施された構造を有し、かつ、圧延処理が施されてい
る。そのため、線材は、撚りによって各フィラメントの
インピーダンスが均一化される。その結果、交流電流通
電時にも、各フィラメントに電流を均一に流すことが可
能となる。さらに、フィラメント間の結合電流も抑制さ
れ、交流損失の低減にも効果がある。また、素線表面に
絶縁を行なえば、さらに結合電流を抑制し、交流損失を
低減することも可能である。
を施された構造を有し、かつ、圧延処理が施されてい
る。そのため、線材は、撚りによって各フィラメントの
インピーダンスが均一化される。その結果、交流電流通
電時にも、各フィラメントに電流を均一に流すことが可
能となる。さらに、フィラメント間の結合電流も抑制さ
れ、交流損失の低減にも効果がある。また、素線表面に
絶縁を行なえば、さらに結合電流を抑制し、交流損失を
低減することも可能である。
【００３１】また、この発明によれば、平角成形した撚
線に圧延処理と熱処理を施している。そのため、撚線化
の際の歪により壊れた粒接合を強固にし、乱れた配向を
整えることにより、高臨界電流密度も同時に達成でき
る。
線に圧延処理と熱処理を施している。そのため、撚線化
の際の歪により壊れた粒接合を強固にし、乱れた配向を
整えることにより、高臨界電流密度も同時に達成でき
る。
【００３２】また、この発明によれば、複数本の素線を
撚合せて得られた一次撚線を、さらに複数本撚合せるこ
とにより、平角成形型多次撚線を作製することもでき
る。撚合せの本数としては、たとえば９本の撚合せ等が
可能である。
撚合せて得られた一次撚線を、さらに複数本撚合せるこ
とにより、平角成形型多次撚線を作製することもでき
る。撚合せの本数としては、たとえば９本の撚合せ等が
可能である。
【００３３】このように撚線工程を複数回施すことは、
大容量化を目的に撚合せる素線数が増加した際、上述の
効果を得るために特に重要である。
大容量化を目的に撚合せる素線数が増加した際、上述の
効果を得るために特に重要である。
【００３４】また、この発明によれば、テープ状の素線
を複数本積層して一体化した後、撚合せることにより撚
線を作製してもよい。特に、銀シースＢｉ２２２３系超
電導線の場合には、テープ状にすることが高臨界電流密
度を得るために重要である。このようにテープ状の素線
を積層して断面のアスペクト比を小さくしてから撚合せ
ることにより、撚合せが容易になるとともに、曲げ歪な
どによる特性劣化を有効に防止することができる。
を複数本積層して一体化した後、撚合せることにより撚
線を作製してもよい。特に、銀シースＢｉ２２２３系超
電導線の場合には、テープ状にすることが高臨界電流密
度を得るために重要である。このようにテープ状の素線
を積層して断面のアスペクト比を小さくしてから撚合せ
ることにより、撚合せが容易になるとともに、曲げ歪な
どによる特性劣化を有効に防止することができる。
【００３５】一体化する方法としては、たとえば、積層
した後に熱処理を加え、銀の拡散により接合する方法、
圧縮成形する方法、平角管内に積層する方法等が挙げら
れる。一体化した後に伸線してから撚合せることが、長
尺線の場合には有効である。
した後に熱処理を加え、銀の拡散により接合する方法、
圧縮成形する方法、平角管内に積層する方法等が挙げら
れる。一体化した後に伸線してから撚合せることが、長
尺線の場合には有効である。
【００３６】なお、テープ状素線は、撚合せる前に予め
熱処理を施しておくことが好ましい。この熱処理によ
り、酸化物超電導体を生成させてから撚線等の工程を行
なった後に、さらに熱処理を行なうことにより、酸化物
超電導体の粒接合を強化し、高臨界電流密度を得ること
が可能になる。
熱処理を施しておくことが好ましい。この熱処理によ
り、酸化物超電導体を生成させてから撚線等の工程を行
なった後に、さらに熱処理を行なうことにより、酸化物
超電導体の粒接合を強化し、高臨界電流密度を得ること
が可能になる。
【００３７】また、この発明によれば、金属被覆された
素線を撚合せて撚線を作製する前に、予め素線の外周を
銀より抵抗値の高い材料で被覆するステップをさらに備
えるとよい。
素線を撚合せて撚線を作製する前に、予め素線の外周を
銀より抵抗値の高い材料で被覆するステップをさらに備
えるとよい。
【００３８】銀より抵抗値の高い材料からなる被覆層の
形成方法としては、たとえば高抵抗のＮｉやＣｒ等をめ
っきにより素線の外表面に付加する方法や、ＡｌＯ3 等
の酸化物絶縁材料の粉末が分散された液を、素線の外表
面に塗布する方法がある。
形成方法としては、たとえば高抵抗のＮｉやＣｒ等をめ
っきにより素線の外表面に付加する方法や、ＡｌＯ3 等
の酸化物絶縁材料の粉末が分散された液を、素線の外表
面に塗布する方法がある。
【００３９】また、素線の外周にＭｇ、Ｃｕ等の金属か
らなる被覆層を形成した後、これらを酸化してＭｇＯ、
ＣｕＯ等の酸化物絶縁材料からなる被覆層を形成しても
よい。特に、撚線圧延処理の後に酸化工程を施すことに
より、良好な加工性が得られる。すなわち、ＭｇＯ、Ｃ
ｕＯよりもＭｇ、Ｃｕの方が加工性に富むため、先に撚
線、圧延をした後に酸化させた方がより良好な形状に成
形、圧延できるからである。
らなる被覆層を形成した後、これらを酸化してＭｇＯ、
ＣｕＯ等の酸化物絶縁材料からなる被覆層を形成しても
よい。特に、撚線圧延処理の後に酸化工程を施すことに
より、良好な加工性が得られる。すなわち、ＭｇＯ、Ｃ
ｕＯよりもＭｇ、Ｃｕの方が加工性に富むため、先に撚
線、圧延をした後に酸化させた方がより良好な形状に成
形、圧延できるからである。
【００４０】また、この発明によれば、平角成形された
撚線を、圧延加工の前に予め金属で被覆するステップを
さらに備えるとよい。
撚線を、圧延加工の前に予め金属で被覆するステップを
さらに備えるとよい。
【００４１】平角成形された多次撚線後の外皮が薄く、
その後の圧延工程で超電導フィラメントが露出する等の
可能性がある場合には、このように予め金属で被覆する
ことが好ましい。
その後の圧延工程で超電導フィラメントが露出する等の
可能性がある場合には、このように予め金属で被覆する
ことが好ましい。
【００４２】金または銀合金等の金属で被覆された素線
の外周にさらに金属被覆層を形成する方法としては、た
とえば平角成形された多次撚線表面の金属コーティング
や、平角型の金属管への嵌合等が挙げられる。
の外周にさらに金属被覆層を形成する方法としては、た
とえば平角成形された多次撚線表面の金属コーティング
や、平角型の金属管への嵌合等が挙げられる。
【００４３】さらに、この発明によれば、素線は金属マ
トリックス内に複数本の超電導体が埋込まれてなる多芯
線であるとよい。このように、素線において超電導フィ
ラメントが多芯に分割されていることにより、線材の可
撓性が向上される。
トリックス内に複数本の超電導体が埋込まれてなる多芯
線であるとよい。このように、素線において超電導フィ
ラメントが多芯に分割されていることにより、線材の可
撓性が向上される。
【００４４】また、この発明によれば、素線は素線自体
に撚りが加えられているとよい。このように素線自体に
撚りが施されることにより、結合損および渦電流損が減
少し、その結果、交流損失が低減される。
に撚りが加えられているとよい。このように素線自体に
撚りが施されることにより、結合損および渦電流損が減
少し、その結果、交流損失が低減される。
【００４５】さらに、この発明によれば、平角成形され
た撚線に、圧延加工の前に一旦熱処理を施すステップを
さらに備えているとよい。このように平角成形された撚
線に８００℃前後の熱処理を施し、素線同士の拡散接合
を行なうことにより、圧延時の加工性を向上させること
ができる。
た撚線に、圧延加工の前に一旦熱処理を施すステップを
さらに備えているとよい。このように平角成形された撚
線に８００℃前後の熱処理を施し、素線同士の拡散接合
を行なうことにより、圧延時の加工性を向上させること
ができる。
【００４６】また、この発明によれば、平角成形撚線を
芯にして、その周囲に素線を巻付け平角成形する工程
を、複数回繰返すとよい。
芯にして、その周囲に素線を巻付け平角成形する工程
を、複数回繰返すとよい。
【００４７】平角撚り成形を複数回行なうことによっ
て、低損失かつ大容量の線材を得ることができる。ま
た、このような線材は、コンパクト、低損失、大容量の
ケーブル導体を構成する線材として有効である。
て、低損失かつ大容量の線材を得ることができる。ま
た、このような線材は、コンパクト、低損失、大容量の
ケーブル導体を構成する線材として有効である。
【００４８】また、この発明による酸化物超電導ケーブ
ル導体は、円筒形フォーマ上に酸化物超電導線を集合し
てなる酸化物超電導ケーブル導体であって、酸化物超電
導線は、金属被覆された酸化物超電導体からなる素線が
複数本撚合されて構成される平角成形撚線であって、平
角成形撚線の断面形状が矩形であり、平角成形撚線を構
成する素線の各々の断面のアスペクト比が２以上であ
る。
ル導体は、円筒形フォーマ上に酸化物超電導線を集合し
てなる酸化物超電導ケーブル導体であって、酸化物超電
導線は、金属被覆された酸化物超電導体からなる素線が
複数本撚合されて構成される平角成形撚線であって、平
角成形撚線の断面形状が矩形であり、平角成形撚線を構
成する素線の各々の断面のアスペクト比が２以上であ
る。
【００４９】たとえば、フォーマ上に酸化物超電導線を
１層集合してなる１層ケーブル導体では、すべての素線
が転位され、電磁気的に完全に等価な位置を占めている
ために、導体内の電流分布が均一になり、偏流による交
流損失の増大を防ぐことができる。また、フォーマ上に
線材をスパイラル状に巻く場合には、導体の長手方向の
磁場成分をキャンセルするために、２層導体として、１
層目と２層目の巻く方向を逆にすることが有効である。
このように、１層または２層導体とすることにより、多
層導体と比較して、層間のインピーダンスの違いによる
層間の偏流とそれに伴なう交流損失の増大を、最小限に
抑えることが可能となる。
１層集合してなる１層ケーブル導体では、すべての素線
が転位され、電磁気的に完全に等価な位置を占めている
ために、導体内の電流分布が均一になり、偏流による交
流損失の増大を防ぐことができる。また、フォーマ上に
線材をスパイラル状に巻く場合には、導体の長手方向の
磁場成分をキャンセルするために、２層導体として、１
層目と２層目の巻く方向を逆にすることが有効である。
このように、１層または２層導体とすることにより、多
層導体と比較して、層間のインピーダンスの違いによる
層間の偏流とそれに伴なう交流損失の増大を、最小限に
抑えることが可能となる。
【００５０】以上説明したように、この発明によれば、
高電流密度を有し、かつ、低損失送電が可能な金属被覆
された酸化物超電導線が得られる。
高電流密度を有し、かつ、低損失送電が可能な金属被覆
された酸化物超電導線が得られる。
【００５１】また、この発明によれば、撚線数および撚
りの次数（何回撚るか）を増加することによって、線材
１本当りの臨界電流を１００Ａ以上とすることも可能で
あり、大容量交流通電用に使用される酸化物超電導ケー
ブルや超電導マグネット向けの線材としても有用であ
る。
りの次数（何回撚るか）を増加することによって、線材
１本当りの臨界電流を１００Ａ以上とすることも可能で
あり、大容量交流通電用に使用される酸化物超電導ケー
ブルや超電導マグネット向けの線材としても有用であ
る。
【００５２】
（実施例１）Ｂｉ2 Ｏ3 、ＰｂＯ、ＳｒＣＯ3 、ＣａＣ
Ｏ3 およびＣｕＯを用いて、Ｂｉ：Ｐｂ：Ｓｒ：Ｃａ：
Ｃｕ＝１．８１：０．３０：１．９２：２．０１：３．
０３の組成比になるように、これらを配合した。この配
合した粉末を複数回熱処理した。なお、各熱処理後にお
いて、粉砕を行なった。このような熱処理および粉砕を
経て得られた粉末を、さらにボールミルにより粉砕し、
サブミクロンの粉末を得た。
Ｏ3 およびＣｕＯを用いて、Ｂｉ：Ｐｂ：Ｓｒ：Ｃａ：
Ｃｕ＝１．８１：０．３０：１．９２：２．０１：３．
０３の組成比になるように、これらを配合した。この配
合した粉末を複数回熱処理した。なお、各熱処理後にお
いて、粉砕を行なった。このような熱処理および粉砕を
経て得られた粉末を、さらにボールミルにより粉砕し、
サブミクロンの粉末を得た。
【００５３】このようにして得られた前駆体粉末を８０
０℃で２時間熱処理した後、外径１２ｍｍ、内径８ｍｍ
の銀パイプ中に充填した。次に、この粉末が充填された
銀パイプを０．９ｍｍまで伸線加工し、素線を作製し
た。この素線を７本撚りして、いわゆる一次撚線を作製
した。さらに、この一次撚線を１５本撚合せた後圧縮成
形し、平角成形された二次撚線を作製した。
０℃で２時間熱処理した後、外径１２ｍｍ、内径８ｍｍ
の銀パイプ中に充填した。次に、この粉末が充填された
銀パイプを０．９ｍｍまで伸線加工し、素線を作製し
た。この素線を７本撚りして、いわゆる一次撚線を作製
した。さらに、この一次撚線を１５本撚合せた後圧縮成
形し、平角成形された二次撚線を作製した。
【００５４】図１は、このようにして作製された二次撚
線の構造を示す断面図である。図１を参照して、この二
次撚線は、７本の素線１１が撚合されてなる一次撚線１
２がさらに１５本撚合されている。
線の構造を示す断面図である。図１を参照して、この二
次撚線は、７本の素線１１が撚合されてなる一次撚線１
２がさらに１５本撚合されている。
【００５５】続いて、この二次撚線に、８００℃で２時
間の熱処理を施して拡散接合で各素線を一体化させた
後、圧延処理を施した。次に、８４５℃で５０時間の熱
処理を施し、さらに圧延処理を施した後に、８４０℃で
５０時間の熱処理を行なった。
間の熱処理を施して拡散接合で各素線を一体化させた
後、圧延処理を施した。次に、８４５℃で５０時間の熱
処理を施し、さらに圧延処理を施した後に、８４０℃で
５０時間の熱処理を行なった。
【００５６】図２は、このようにして得られた酸化物超
電導線の構造を示す断面図である。図２を参照して、こ
の線材においては、平角成形撚線の断面形状が矩形であ
り、各素線１１の断面はアスペクト比（Ｗ１／Ｔ１）が
約４の偏平な形となっている。
電導線の構造を示す断面図である。図２を参照して、こ
の線材においては、平角成形撚線の断面形状が矩形であ
り、各素線１１の断面はアスペクト比（Ｗ１／Ｔ１）が
約４の偏平な形となっている。
【００５７】次に、このようにして得られた酸化物超電
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは５０Ａであった。
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは５０Ａであった。
【００５８】また、通電４端子法により、Ｉｃが１０Ａ
のＢｉ系Ａｇ被覆単芯線を５枚積層した積層導体と、本
線材の交流損失とを測定した。その結果、５０Ａｐ以下
の領域で、本線材の交流損失が５枚積層導体の交流損失
より小さいことを確認した。
のＢｉ系Ａｇ被覆単芯線を５枚積層した積層導体と、本
線材の交流損失とを測定した。その結果、５０Ａｐ以下
の領域で、本線材の交流損失が５枚積層導体の交流損失
より小さいことを確認した。
【００５９】（実施例２）
【００６０】実施例１と同様にして得られた実施例１と
組成の等しい前駆体粉末を、８００℃で２時間熱処理し
た後、外径１２ｍｍ、内径９ｍｍの銀パイプ中に充填し
た。次に、この粉末が充填された銀パイプを０．９ｍｍ
まで伸線加工し、素線を作製した。この素線を７本撚り
して、いわゆる一次撚線を作製した。さらに、この一次
撚線を１５本撚合せた後圧縮成形し、平角成形された二
次撚線を作製した。
組成の等しい前駆体粉末を、８００℃で２時間熱処理し
た後、外径１２ｍｍ、内径９ｍｍの銀パイプ中に充填し
た。次に、この粉末が充填された銀パイプを０．９ｍｍ
まで伸線加工し、素線を作製した。この素線を７本撚り
して、いわゆる一次撚線を作製した。さらに、この一次
撚線を１５本撚合せた後圧縮成形し、平角成形された二
次撚線を作製した。
【００６１】続いて、この二次撚線を、厚さ１ｍｍの平
角状の銀製の管に嵌合し、８００℃で２時間の拡散接合
を施した後に、圧延処理を施した。次に、８４５℃で５
０時間の熱処理を施し、さらに圧延処理を施した後に、
８４０℃で５０時間の熱処理を行なった。
角状の銀製の管に嵌合し、８００℃で２時間の拡散接合
を施した後に、圧延処理を施した。次に、８４５℃で５
０時間の熱処理を施し、さらに圧延処理を施した後に、
８４０℃で５０時間の熱処理を行なった。
【００６２】このようにして得られた酸化物超電導線の
構造は、実施例１と同様に、平角成形撚線の断面形状が
矩形であり、各素線の断面はアスペクト比が約４の偏平
な形であった。
構造は、実施例１と同様に、平角成形撚線の断面形状が
矩形であり、各素線の断面はアスペクト比が約４の偏平
な形であった。
【００６３】次に、このようにして得られた酸化物超電
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは５０Ａであった。
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは５０Ａであった。
【００６４】また、通電４端子法により、Ｉｃが１０Ａ
のＢｉ系Ａｇ被覆単芯線を５枚積層した積層導体と、本
線材の交流損失とを測定した。その結果、５０Ａｐ以下
の領域で、本線材の交流損失が５枚積層導体の交流損失
より小さいことを確認した。
のＢｉ系Ａｇ被覆単芯線を５枚積層した積層導体と、本
線材の交流損失とを測定した。その結果、５０Ａｐ以下
の領域で、本線材の交流損失が５枚積層導体の交流損失
より小さいことを確認した。
【００６５】（実施例３）実施例１と同様にして得られ
た実施例１と組成の等しい前駆体粉末を、８００℃で２
時間熱処理した後、外径１２ｍｍ、内径９ｍｍの銀パイ
プ中に充填した。次に、この粉末が充填された銀パイプ
を０．９ｍｍまで伸線加工し、さらに、その線材７本を
銀パイプに嵌合し、伸線して、７芯多芯線を作製した。
さらに、この７芯多芯線を、ピッチ２０ｍｍでツイスト
した。このようにして得られたツイストされた７芯多芯
線からなる素線を７本撚りして、いわゆる一次撚線を作
製した。さらに、この一次撚線を１５本撚合せた後圧縮
成形し、平角成形された二次撚線を作製した。
た実施例１と組成の等しい前駆体粉末を、８００℃で２
時間熱処理した後、外径１２ｍｍ、内径９ｍｍの銀パイ
プ中に充填した。次に、この粉末が充填された銀パイプ
を０．９ｍｍまで伸線加工し、さらに、その線材７本を
銀パイプに嵌合し、伸線して、７芯多芯線を作製した。
さらに、この７芯多芯線を、ピッチ２０ｍｍでツイスト
した。このようにして得られたツイストされた７芯多芯
線からなる素線を７本撚りして、いわゆる一次撚線を作
製した。さらに、この一次撚線を１５本撚合せた後圧縮
成形し、平角成形された二次撚線を作製した。
【００６６】続いて、この二次撚線を、厚さ１ｍｍの平
角状の銀製の管に嵌合し、８００℃で２時間の拡散接合
を施した後に、圧延処理を施した。次に、８４５℃で５
０時間の熱処理を施し、さらに圧延処理を施した後に、
８４０℃で５０時間の熱処理を行なった。
角状の銀製の管に嵌合し、８００℃で２時間の拡散接合
を施した後に、圧延処理を施した。次に、８４５℃で５
０時間の熱処理を施し、さらに圧延処理を施した後に、
８４０℃で５０時間の熱処理を行なった。
【００６７】このようにして得られた酸化物超電導線の
構造は、実施例１と同様に、平角成形撚線の断面形状が
矩形であり、各素線の断面はアスペクト比が約５の偏平
な形であった。
構造は、実施例１と同様に、平角成形撚線の断面形状が
矩形であり、各素線の断面はアスペクト比が約５の偏平
な形であった。
【００６８】次に、このようにして得られた酸化物超電
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは４０Ａであった。
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは４０Ａであった。
【００６９】また、通電４端子法により、Ｉｃが１０Ａ
のＢｉ系Ａｇ被覆単芯線を４枚積層した積層導体と、本
線材の交流損失とを測定した。その結果、４０Ａｐ以下
の領域で、本線材の交流損失が４枚積層導体の交流損失
より小さいことを確認した。
のＢｉ系Ａｇ被覆単芯線を４枚積層した積層導体と、本
線材の交流損失とを測定した。その結果、４０Ａｐ以下
の領域で、本線材の交流損失が４枚積層導体の交流損失
より小さいことを確認した。
【００７０】（実施例４）
【００７１】実施例１と同様にして得られた実施例１と
組成の等しい前駆体粉末を、８００℃で２時間熱処理し
た後、外径１２ｍｍ、内径１０ｍｍの銀パイプ中に充填
した。次に、この粉末が充填された銀パイプを伸線加工
したもの７本を、さらに外径１２ｍｍ、内径９ｍｍの銀
パイプに嵌合して７芯線とし、０．９ｍｍまで伸線加工
した。
組成の等しい前駆体粉末を、８００℃で２時間熱処理し
た後、外径１２ｍｍ、内径１０ｍｍの銀パイプ中に充填
した。次に、この粉末が充填された銀パイプを伸線加工
したもの７本を、さらに外径１２ｍｍ、内径９ｍｍの銀
パイプに嵌合して７芯線とし、０．９ｍｍまで伸線加工
した。
【００７２】このようにして得られた７芯線からなる素
線を７本撚りして、いわゆる一次撚線を作製した。さら
に、この一次撚線を１５本撚合せた後圧縮成形し、平角
成形された二次撚線を作製した。
線を７本撚りして、いわゆる一次撚線を作製した。さら
に、この一次撚線を１５本撚合せた後圧縮成形し、平角
成形された二次撚線を作製した。
【００７３】続いて、この二次撚線を、厚さ１ｍｍの平
角状の銀製の管に嵌合し、圧延処理を施し、８４５℃で
５０時間の熱処理を行ない、さらに圧延処理を施した後
に、８４０℃で５０時間の熱処理を行なった。
角状の銀製の管に嵌合し、圧延処理を施し、８４５℃で
５０時間の熱処理を行ない、さらに圧延処理を施した後
に、８４０℃で５０時間の熱処理を行なった。
【００７４】このようにして得られた酸化物超電導線の
構造は、実施例１と同様に、平角成形撚線の断面形状が
矩形であり、各素線の断面はアスペクト比が約５の偏平
な形であった。
構造は、実施例１と同様に、平角成形撚線の断面形状が
矩形であり、各素線の断面はアスペクト比が約５の偏平
な形であった。
【００７５】次に、このようにして得られた酸化物超電
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは４０Ａであった。
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは４０Ａであった。
【００７６】また、通電４端子法により、Ｉｃが４０Ａ
のＢｉ系Ａｇ被覆単芯線を４枚積層した積層導体と、本
線材の交流損失とを測定した。その結果、４０Ａｐ以下
の領域で、本線材の交流損失が４枚積層導体の交流損失
より小さいことを確認した。
のＢｉ系Ａｇ被覆単芯線を４枚積層した積層導体と、本
線材の交流損失とを測定した。その結果、４０Ａｐ以下
の領域で、本線材の交流損失が４枚積層導体の交流損失
より小さいことを確認した。
【００７７】（実施例５）実施例１と同様にして得られ
た実施例１と組成の等しい前駆体粉末を、８００℃で２
時間熱処理した後、外径２４ｍｍ、内径２０ｍｍの銀パ
イプに充填した。次に、この粉末が充填された銀パイプ
を直径１．０２ｍｍまで伸線加工したものを６１本、外
径２４ｍｍ、内径２０ｍｍの銀パイプに嵌合して、さら
に直径１．０２ｍｍまで伸線加工し、素線を作製した。
この素線を１２本撚合せ、平角に成形した。
た実施例１と組成の等しい前駆体粉末を、８００℃で２
時間熱処理した後、外径２４ｍｍ、内径２０ｍｍの銀パ
イプに充填した。次に、この粉末が充填された銀パイプ
を直径１．０２ｍｍまで伸線加工したものを６１本、外
径２４ｍｍ、内径２０ｍｍの銀パイプに嵌合して、さら
に直径１．０２ｍｍまで伸線加工し、素線を作製した。
この素線を１２本撚合せ、平角に成形した。
【００７８】図３は、このようにして得られた平角成形
撚線５２の構造を示す断面図である。図３を参照して、
この撚線５２のサイズは、幅Ｗ２が７．４ｍｍ、厚みＴ
２が１．４５ｍｍであった。
撚線５２の構造を示す断面図である。図３を参照して、
この撚線５２のサイズは、幅Ｗ２が７．４ｍｍ、厚みＴ
２が１．４５ｍｍであった。
【００７９】次に、この線材を厚み１ｍｍまで圧延した
後、８４５℃、５０時間の熱処理を行なった。その後、
０．９ｍｍまで圧延してから、８４０℃、５０時間の熱
処理を行なった。
後、８４５℃、５０時間の熱処理を行なった。その後、
０．９ｍｍまで圧延してから、８４０℃、５０時間の熱
処理を行なった。
【００８０】図４は、このようにして得られた本発明に
よる反応後の平角成形撚線５８の構造を示す断面図であ
る。
よる反応後の平角成形撚線５８の構造を示す断面図であ
る。
【００８１】図４を参照して、この撚線５８のサイズ
は、幅Ｗ２が１２ｍｍ、厚みＴ２が１ｍｍであった。ま
た、撚線５８を構成する素線５１のアスペクト比（Ｗ１
／Ｔ１）は、４．４であった。さらに、詳細な分析の結
果、素線５１内の超電導フィラメントのサイズは、幅約
１００μｍ、厚み約１０μｍであった。また、Ｂｉ２２
２３相の体積分率は約９５％であった。さらに、この超
電導平角成形撚線の臨界電流値Ｉｃは１１０Ａであっ
た。
は、幅Ｗ２が１２ｍｍ、厚みＴ２が１ｍｍであった。ま
た、撚線５８を構成する素線５１のアスペクト比（Ｗ１
／Ｔ１）は、４．４であった。さらに、詳細な分析の結
果、素線５１内の超電導フィラメントのサイズは、幅約
１００μｍ、厚み約１０μｍであった。また、Ｂｉ２２
２３相の体積分率は約９５％であった。さらに、この超
電導平角成形撚線の臨界電流値Ｉｃは１１０Ａであっ
た。
【００８２】この明細書において、「体積分率」とは、
超電導体が完全反磁性を示したときの帯磁率（−１／４
π［ｅｍＵ／ｃｃ］）に対して、実際の試料が示す帯磁
率の割合をいう。
超電導体が完全反磁性を示したときの帯磁率（−１／４
π［ｅｍＵ／ｃｃ］）に対して、実際の試料が示す帯磁
率の割合をいう。
【００８３】なお、図５は、圧延後の酸化物超電導線の
他の例の構造を示す断面図である。両側にガイドを設け
た状態で圧下率を３０％〜４０％にした条件で圧延する
ことにより、このように各素線１５１間に全く隙間のな
い構造の超電導線１５２が得られる。
他の例の構造を示す断面図である。両側にガイドを設け
た状態で圧下率を３０％〜４０％にした条件で圧延する
ことにより、このように各素線１５１間に全く隙間のな
い構造の超電導線１５２が得られる。
【００８４】また、比較として、上記線材と同様に６１
芯嵌合した後直径１．０２ｍｍまで伸線加工したものを
厚み０．２５ｍｍまで圧延し、８４５℃、５０時間の熱
処理を行なった線材を作製した。この線材を４枚積層
し、厚み０．９ｍｍまで圧延して８４０℃、５０時間の
熱処理を行なったものについて、臨界電流値Ｉｃを測定
した。その結果、臨界電流値Ｉｃは１００Ａであった。
芯嵌合した後直径１．０２ｍｍまで伸線加工したものを
厚み０．２５ｍｍまで圧延し、８４５℃、５０時間の熱
処理を行なった線材を作製した。この線材を４枚積層
し、厚み０．９ｍｍまで圧延して８４０℃、５０時間の
熱処理を行なったものについて、臨界電流値Ｉｃを測定
した。その結果、臨界電流値Ｉｃは１００Ａであった。
【００８５】さらに、上記２種類の線材について、通電
４端子法で交流損失を測定した。その結果、６０Ｈｚ，
２０Ａrms 通電時における交流損失は、平角撚線の場合
は０．０５ｍＷ／ｍであったのに対し、比較例では０．
５ｍＷ／ｍとなり、交流損失が１／１０に低減すること
がわかった。
４端子法で交流損失を測定した。その結果、６０Ｈｚ，
２０Ａrms 通電時における交流損失は、平角撚線の場合
は０．０５ｍＷ／ｍであったのに対し、比較例では０．
５ｍＷ／ｍとなり、交流損失が１／１０に低減すること
がわかった。
【００８６】（実施例６）実施例５で作製した素線の表
面に、ＣｒおよびＮｉのめっきを施した。この線材を１
２本撚合せて平角に成形した。成型後の撚線のサイズ
は、幅が７．４ｍｍ、厚みが１．４５ｍｍであった。こ
の線材を厚み１ｍｍまで圧延した後、８４５℃、５０時
間の熱処理を行なった。その後、０．９ｍｍまで圧延し
てから、８４０℃、５０時間の熱処理を行なった。
面に、ＣｒおよびＮｉのめっきを施した。この線材を１
２本撚合せて平角に成形した。成型後の撚線のサイズ
は、幅が７．４ｍｍ、厚みが１．４５ｍｍであった。こ
の線材を厚み１ｍｍまで圧延した後、８４５℃、５０時
間の熱処理を行なった。その後、０．９ｍｍまで圧延し
てから、８４０℃、５０時間の熱処理を行なった。
【００８７】図６は、このようにして得られた平角成形
撚線を構成する素線１の構造を示す断面図である。
撚線を構成する素線１の構造を示す断面図である。
【００８８】図６を参照して、この素線６１は、アスペ
クト比（Ｗ１／Ｔ１）が３．７の偏平な形状を有し、そ
の外周にＣｒおよびＮｉのめっきからなる被覆層６６を
備えていた。また、素線６１は、銀からなるマトリック
ス６４内に６１本の超電導体フィラメント６５が埋込ま
れて構成され、各フィラメント６５のサイズは、幅Ｗ５
が約９０μｍ、厚みＴ５が約１０μｍであった。
クト比（Ｗ１／Ｔ１）が３．７の偏平な形状を有し、そ
の外周にＣｒおよびＮｉのめっきからなる被覆層６６を
備えていた。また、素線６１は、銀からなるマトリック
ス６４内に６１本の超電導体フィラメント６５が埋込ま
れて構成され、各フィラメント６５のサイズは、幅Ｗ５
が約９０μｍ、厚みＴ５が約１０μｍであった。
【００８９】なお、図２示したフィラメント６５の配列
は一例であり、必ずしもこのような配列に限定されるも
のではない。
は一例であり、必ずしもこのような配列に限定されるも
のではない。
【００９０】また、Ｂｉ２２２３相の体積分率は約９５
％であり、臨界電流値Ｉｃは１０５Ａであった。
％であり、臨界電流値Ｉｃは１０５Ａであった。
【００９１】通電４端子法で交流損失を測定した結果、
２０Ａ通電時での交流損失は、０．０１ｍＷ／ｍであ
り、実施例１の撚線と比較して、交流損失が１／５に低
減することがわかった。
２０Ａ通電時での交流損失は、０．０１ｍＷ／ｍであ
り、実施例１の撚線と比較して、交流損失が１／５に低
減することがわかった。
【００９２】（実施例７）実施例１と同様にして得られ
た実施例１と組成の等しい前駆体粉末を、外径２４ｍ
ｍ、内径２０ｍｍの銀パイプに充填した。その後、直径
１．０２ｍｍまで伸線加工したものを６１本、外径２４
ｍｍ、内径２０ｍｍのＡｇ−Ｍｎ合金パイプに嵌合し
て、直径１．０２ｍｍまで伸線加工した。その線に、ピ
ッチ２５ｍｍのツイスト加工を施してから幅３ｍｍ、厚
み０．２５ｍｍまで圧延し、テープ状素線を作製した。
た実施例１と組成の等しい前駆体粉末を、外径２４ｍ
ｍ、内径２０ｍｍの銀パイプに充填した。その後、直径
１．０２ｍｍまで伸線加工したものを６１本、外径２４
ｍｍ、内径２０ｍｍのＡｇ−Ｍｎ合金パイプに嵌合し
て、直径１．０２ｍｍまで伸線加工した。その線に、ピ
ッチ２５ｍｍのツイスト加工を施してから幅３ｍｍ、厚
み０．２５ｍｍまで圧延し、テープ状素線を作製した。
【００９３】図７は、このようにして得られたテープ状
素線の構造を示す断面図である。図７を参照して、この
素線７１は、銀からなるマトリックス７４内に６１本の
超電導フィラメント７５が埋込まれて構成され、その外
周には、Ａｇ−Ｍｎ合金からなる被覆層７６が形成され
ている。
素線の構造を示す断面図である。図７を参照して、この
素線７１は、銀からなるマトリックス７４内に６１本の
超電導フィラメント７５が埋込まれて構成され、その外
周には、Ａｇ−Ｍｎ合金からなる被覆層７６が形成され
ている。
【００９４】次に、このようにして得られたテープ状素
線７１を図８に示すように１２本積層し、８４０℃、５
０時間の熱処理を行なった。次に、このようにして得ら
れた積層線材７７を、一辺が１ｍｍになるまで平角伸線
した後、図９に示すように４本撚合せて平角成形した。
成形の際に、厚みを１０％小さくした。この線材に対し
て、８４０℃、５０時間の熱処理を行なった。
線７１を図８に示すように１２本積層し、８４０℃、５
０時間の熱処理を行なった。次に、このようにして得ら
れた積層線材７７を、一辺が１ｍｍになるまで平角伸線
した後、図９に示すように４本撚合せて平角成形した。
成形の際に、厚みを１０％小さくした。この線材に対し
て、８４０℃、５０時間の熱処理を行なった。
【００９５】図１０は、このようにして得られた酸化物
超電導線の構造を示す断面図である。図１０を参照し
て、この線材は、４本の積層線材７７が撚合されて構成
される平角成形撚線である。
超電導線の構造を示す断面図である。図１０を参照し
て、この線材は、４本の積層線材７７が撚合されて構成
される平角成形撚線である。
【００９６】次に、このようにして得られた酸化物超電
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは５０Ａであった。
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは５０Ａであった。
【００９７】また、この酸化物超電導線において、超電
導フィラメントのサイズは、幅が約３０μｍ、厚みが約
３μｍであった。
導フィラメントのサイズは、幅が約３０μｍ、厚みが約
３μｍであった。
【００９８】さらに、このようにして得られた平角成形
撚線と、上述の実施例５中の比較用に作製した線材と同
様に６１芯嵌合した後伸線、圧延および熱処理を施して
得られた、臨界電流値Ｉｃが５０Ａの６１伸線とについ
て、通電４端子法で交流損失を測定した。その結果、２
０Ａpeak通電時における交流損失は、平角撚線の場合は
０．１ｍＷ／ｍであったのに対し、比較例てば４ｍＷ／
ｍとなり、交流損失が１／４０に低減することがわかっ
た。
撚線と、上述の実施例５中の比較用に作製した線材と同
様に６１芯嵌合した後伸線、圧延および熱処理を施して
得られた、臨界電流値Ｉｃが５０Ａの６１伸線とについ
て、通電４端子法で交流損失を測定した。その結果、２
０Ａpeak通電時における交流損失は、平角撚線の場合は
０．１ｍＷ／ｍであったのに対し、比較例てば４ｍＷ／
ｍとなり、交流損失が１／４０に低減することがわかっ
た。
【００９９】（実施例８）実施例７で用いた図７に示す
テープ状線材７１に、８４５℃、５０時間の熱処理を行
なった後に、厚み０．２２ｍｍまで圧延した。次に、そ
の表面にＣｒめっきを施した。続いて、図１１に示すよ
うに、表面にＣｒめっきが施された素線８１を１２本積
層して、銀の平角パイプ８６中に挿入した。このように
して得られた積層線材８７を、一辺が１ｍｍになるまで
平角伸線した後、さらに１２本撚合せて、平角成形し
た。この線材に対して、８４０℃、５０時間の熱処理を
行なった。
テープ状線材７１に、８４５℃、５０時間の熱処理を行
なった後に、厚み０．２２ｍｍまで圧延した。次に、そ
の表面にＣｒめっきを施した。続いて、図１１に示すよ
うに、表面にＣｒめっきが施された素線８１を１２本積
層して、銀の平角パイプ８６中に挿入した。このように
して得られた積層線材８７を、一辺が１ｍｍになるまで
平角伸線した後、さらに１２本撚合せて、平角成形し
た。この線材に対して、８４０℃、５０時間の熱処理を
行なった。
【０１００】図１２は、このようにして得られた酸化物
超電導線の構造を示す断面図である。図１２を参照し
て、この線材は、１２本の積層線材８７が撚合されて構
成される平角成形撚線である。
超電導線の構造を示す断面図である。図１２を参照し
て、この線材は、１２本の積層線材８７が撚合されて構
成される平角成形撚線である。
【０１０１】次に、このようにして得られた酸化物超電
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは１５０Ａであった。
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは１５０Ａであった。
【０１０２】また、この酸化物超電導線において、超電
導フィラメントのサイズは、幅が約３０μｍ、厚みが約
３μｍであった。
導フィラメントのサイズは、幅が約３０μｍ、厚みが約
３μｍであった。
【０１０３】さらに、このようにして得られた平角成形
撚線と、上述の実施例５中の比較用に作製した線材と同
様に６１芯嵌合した後、伸線、圧延および熱処理を施し
て得られた、臨界電流値Ｉｃが７０Ａの６１芯線をさら
に２本積層したものとについて、通電４端子法で交流損
失を測定した。その結果、５０Ａpeak通電時における交
流損失は、平角撚線の場合は０．０２ｍＷ／ｍであった
のに対し、比較例では４ｍＷ／ｍとなり、交流損失が低
減することがわかった。
撚線と、上述の実施例５中の比較用に作製した線材と同
様に６１芯嵌合した後、伸線、圧延および熱処理を施し
て得られた、臨界電流値Ｉｃが７０Ａの６１芯線をさら
に２本積層したものとについて、通電４端子法で交流損
失を測定した。その結果、５０Ａpeak通電時における交
流損失は、平角撚線の場合は０．０２ｍＷ／ｍであった
のに対し、比較例では４ｍＷ／ｍとなり、交流損失が低
減することがわかった。
【０１０４】（実施例９）実施例５で準備した直径１．
０２ｍｍの素線の表面に、厚みが１０μｍのＭｇめっき
またはＣｕめっきを施した、２種類の線材を作製した。
次に、実施例１と同様に、この素線を１２本撚合せて平
角成形した後、２回の圧延および熱処理工程を施して、
酸化物超電導平角成形撚線を作製した。
０２ｍｍの素線の表面に、厚みが１０μｍのＭｇめっき
またはＣｕめっきを施した、２種類の線材を作製した。
次に、実施例１と同様に、この素線を１２本撚合せて平
角成形した後、２回の圧延および熱処理工程を施して、
酸化物超電導平角成形撚線を作製した。
【０１０５】このようにして得られた超電導線において
は、２回の熱処理によって、素線表面のＣｕは酸化され
てＣｕＯとなっており、一方、素線表面のＭｇは同様に
酸化されてＭｇＯとなっていた。その結果、素線間は、
ほぼ完全な絶縁状態となっていた。
は、２回の熱処理によって、素線表面のＣｕは酸化され
てＣｕＯとなっており、一方、素線表面のＭｇは同様に
酸化されてＭｇＯとなっていた。その結果、素線間は、
ほぼ完全な絶縁状態となっていた。
【０１０６】次に、このようにして得られた酸化物超電
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは９８Ａであった。このこ
とから、素線表面に形成するＭｇめっきまたはＣｕめっ
きを十分に薄くすることにより、熱処理の際にすべての
ＣｕまたはＭｇが酸化されて、素線表面にはＣｕＯまた
はＭｇＯの酸化膜のみが形成される。したがって、この
場合には、超電導特性には、ＭｇやＣｕの与える影響が
ないことが確認された。
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは９８Ａであった。このこ
とから、素線表面に形成するＭｇめっきまたはＣｕめっ
きを十分に薄くすることにより、熱処理の際にすべての
ＣｕまたはＭｇが酸化されて、素線表面にはＣｕＯまた
はＭｇＯの酸化膜のみが形成される。したがって、この
場合には、超電導特性には、ＭｇやＣｕの与える影響が
ないことが確認された。
【０１０７】また、このようにして得られた酸化物超電
導線について、交流損失を測定した。その結果、２０Ａ
peak通電時の交流損失は、素線表面にＣｕＯ膜を形成し
た場合には０．０１ｍＷ／ｍであり、素線表面にＭｇＯ
を形成した場合には０．０２ｍＷ／ｍであり、ともに素
線間の結合損失が著しく低減できていることが確認され
た。
導線について、交流損失を測定した。その結果、２０Ａ
peak通電時の交流損失は、素線表面にＣｕＯ膜を形成し
た場合には０．０１ｍＷ／ｍであり、素線表面にＭｇＯ
を形成した場合には０．０２ｍＷ／ｍであり、ともに素
線間の結合損失が著しく低減できていることが確認され
た。
【０１０８】（実施例１０）実施例５で準備した直径
１．０２ｍｍの素線の表面に、アルミナの粉末を有機溶
媒に分散させた溶液を塗布した。次に、実施例１と同様
に、この素線を１２本撚合せて平角成形した後、２回の
圧延および熱処理を施して、酸化物超電導平角成形撚線
を作製した。
１．０２ｍｍの素線の表面に、アルミナの粉末を有機溶
媒に分散させた溶液を塗布した。次に、実施例１と同様
に、この素線を１２本撚合せて平角成形した後、２回の
圧延および熱処理を施して、酸化物超電導平角成形撚線
を作製した。
【０１０９】このようにして得られた超電導線において
は、２回の熱処理によって、素線表面はアルミナが均一
に分散された状態になっていた。その結果、素線間はほ
ぼ完全な絶縁状態となっていた。
は、２回の熱処理によって、素線表面はアルミナが均一
に分散された状態になっていた。その結果、素線間はほ
ぼ完全な絶縁状態となっていた。
【０１１０】次に、このようにして得られた酸化物超電
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは８９Ａであった。
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは８９Ａであった。
【０１１１】また、このようにして得られた酸化物超電
導線について交流損失を測定した。その結果、２０Ａ
peak通電時での交流損失は０．０２ｍＷ／ｍであり、素
線間の結合損失が著しく低減できていることが確認され
た。
導線について交流損失を測定した。その結果、２０Ａ
peak通電時での交流損失は０．０２ｍＷ／ｍであり、素
線間の結合損失が著しく低減できていることが確認され
た。
【０１１２】（実施例１１）実施例５において、銀パイ
プの代わりにＡｇ−Ｍｎ合金またはＡｇ−Ａｕ合金パイ
プをシース材として用いて、実施例５と全く同様な条件
で素線および平角成形撚線を作製した。得られた超電導
線について、液体窒素中でのＩｃおよび５１Ｈｚ，２０
Ａpeakにおける交流損失を測定した。特性の比較結果を
表１に示す。
プの代わりにＡｇ−Ｍｎ合金またはＡｇ−Ａｕ合金パイ
プをシース材として用いて、実施例５と全く同様な条件
で素線および平角成形撚線を作製した。得られた超電導
線について、液体窒素中でのＩｃおよび５１Ｈｚ，２０
Ａpeakにおける交流損失を測定した。特性の比較結果を
表１に示す。
【０１１３】
【表１】
【０１１４】表１を参照して、素線の金属被覆として高
抵抗の銀合金を用いることより、素線間の結合損失がか
なり低減される結果、交流損失が低減することがわかっ
た。
抵抗の銀合金を用いることより、素線間の結合損失がか
なり低減される結果、交流損失が低減することがわかっ
た。
【０１１５】（実施例１２）図１３は、本発明による酸
化物超電導ケーブル導体の一例の構造を示す斜視図であ
り、図１４は、この断面図である。
化物超電導ケーブル導体の一例の構造を示す斜視図であ
り、図１４は、この断面図である。
【０１１６】図１３および図１４を参照して、この酸化
物超電導ケーブル導体は、図４に示す実施例５の酸化物
超電導線５８を、Ｃｕパイプ９上にスパイラルに２層集
合してなるケーブル導体である。１層目はｓ撚り（反時
計回り）で、２層目はｚ撚り（時計回り）で集合されて
いる。次に、このようにして得られた酸化物超電導ケー
ブル導体について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測
定した。その結果、本ケーブル導体のＩｃは１５００Ａ
であった。
物超電導ケーブル導体は、図４に示す実施例５の酸化物
超電導線５８を、Ｃｕパイプ９上にスパイラルに２層集
合してなるケーブル導体である。１層目はｓ撚り（反時
計回り）で、２層目はｚ撚り（時計回り）で集合されて
いる。次に、このようにして得られた酸化物超電導ケー
ブル導体について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測
定した。その結果、本ケーブル導体のＩｃは１５００Ａ
であった。
【０１１７】比較のため、同じサイズのＣｕパイプ上
に、上述の実施例５中の比較用に作製した線材と同様に
６１芯嵌合した後伸線、圧延および熱処理をして得られ
た、臨界電流値Ｉｃが２５Ａの６１伸線を４層集合し、
臨界電流値Ｉｃが１５００Ａのケーブル導体を作製し
た。このようにして得られた２つのケーブル導体につい
て、交流損失を測定した。その結果、比較例の４層導体
よりも、本発明による撚線２層導体の方が、交流損失が
２桁小さな値となった。
に、上述の実施例５中の比較用に作製した線材と同様に
６１芯嵌合した後伸線、圧延および熱処理をして得られ
た、臨界電流値Ｉｃが２５Ａの６１伸線を４層集合し、
臨界電流値Ｉｃが１５００Ａのケーブル導体を作製し
た。このようにして得られた２つのケーブル導体につい
て、交流損失を測定した。その結果、比較例の４層導体
よりも、本発明による撚線２層導体の方が、交流損失が
２桁小さな値となった。
【０１１８】（実施例１３）図３に示す実施例５で作製
した圧延および熱処理する前の平角成形撚線５２を芯と
して、その周囲に１６本の実施例５で使用した素線５１
を巻付け、平角成形した。この線材を、厚さ２ｍｍに圧
延した後、８４５℃、５０時間の熱処理を行なった。そ
の後、厚さ１．９ｍｍに圧延してから８４０℃、５０時
間の熱処理を行なった。
した圧延および熱処理する前の平角成形撚線５２を芯と
して、その周囲に１６本の実施例５で使用した素線５１
を巻付け、平角成形した。この線材を、厚さ２ｍｍに圧
延した後、８４５℃、５０時間の熱処理を行なった。そ
の後、厚さ１．９ｍｍに圧延してから８４０℃、５０時
間の熱処理を行なった。
【０１１９】図１５は、このようにして得られた酸化物
超電導線の構造を示す断面図である。
超電導線の構造を示す断面図である。
【０１２０】次に、このようにして得られた酸化物超電
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは２３０Ａであった。
導線について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測定し
た。その結果、本線材のＩｃは２３０Ａであった。
【０１２１】また、この酸化物超電導線において、超電
導フィラメントのサイズは、幅が約１１０μｍであり、
厚みが９μｍであった。
導フィラメントのサイズは、幅が約１１０μｍであり、
厚みが９μｍであった。
【０１２２】また、比較として、実施例５と同様に６１
芯嵌合した後伸線、圧延および熱処理を施して得られた
線材を１０枚積層し、厚み２ｍｍまで圧延してから８４
０℃、５０時間の熱処理を行なったものについて、臨界
電流値Ｉｃを測定した。その結果、Ｉｃは２５０Ａであ
った。
芯嵌合した後伸線、圧延および熱処理を施して得られた
線材を１０枚積層し、厚み２ｍｍまで圧延してから８４
０℃、５０時間の熱処理を行なったものについて、臨界
電流値Ｉｃを測定した。その結果、Ｉｃは２５０Ａであ
った。
【０１２３】さらに、上記２種類の線材について、通電
用の端子法で交流損失を測定した。その結果、１００Ａ
rms 通電時での交流損失は、平角撚線の場合０．３ｍＷ
／ｍであったのに対し、比較例では２ｍＷ／ｍであり、
交流損失は低減していることが確認された。
用の端子法で交流損失を測定した。その結果、１００Ａ
rms 通電時での交流損失は、平角撚線の場合０．３ｍＷ
／ｍであったのに対し、比較例では２ｍＷ／ｍであり、
交流損失は低減していることが確認された。
【０１２４】（実施例１４）実施例６で作製した平角成
形撚線を用いて、実施例１２と同一の構造の酸化物超電
導ケーブル導体を作製した。得られた酸化物超電導ケー
ブル導体について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測
定したところ、１４００Ａであった。また、この導体の
交流損失を測定したところ、実施例１２のケーブル導体
の交流損失よりも１０％低い値が得られた。
形撚線を用いて、実施例１２と同一の構造の酸化物超電
導ケーブル導体を作製した。得られた酸化物超電導ケー
ブル導体について、液体窒素中での臨界電流値Ｉｃを測
定したところ、１４００Ａであった。また、この導体の
交流損失を測定したところ、実施例１２のケーブル導体
の交流損失よりも１０％低い値が得られた。
【図１】本発明による実施例１の酸化物超電導線の製造
の１つの工程における中間物を示す断面図である。
の１つの工程における中間物を示す断面図である。
【図２】本発明による実施例１の酸化物超電導線の構造
を示す断面図である。
を示す断面図である。
【図３】本発明による実施例５の酸化物超電導線の製造
の１つの工程における中間物を示す断面図である。
の１つの工程における中間物を示す断面図である。
【図４】本発明による実施例５の酸化物超電導線の製造
の他の工程における中間物を示す断面図である。
の他の工程における中間物を示す断面図である。
【図５】本発明による実施例５の酸化物超電導線の構造
を示す断面図である。
を示す断面図である。
【図６】本発明による実施例６の酸化物超電導線を構成
する素線の構造を示す断面図である。
する素線の構造を示す断面図である。
【図７】本発明による実施例７の酸化物超電導線に用い
られる素線の構造を示す断面図である。
られる素線の構造を示す断面図である。
【図８】本発明による実施例７の酸化物超電導線の製造
の１つの工程における中間物を示す断面図である。
の１つの工程における中間物を示す断面図である。
【図９】本発明による実施例７の酸化物超電導線の製造
の他の工程における中間物を示す断面図である。
の他の工程における中間物を示す断面図である。
【図１０】本発明による実施例７の酸化物超電導線の構
造を示す断面図である。
造を示す断面図である。
【図１１】本発明による実施例８の酸化物超電導線の製
造の１つの工程における中間物を示す断面図である。
造の１つの工程における中間物を示す断面図である。
【図１２】本発明による実施例８の酸化物超電導線の構
造を示す断面図である。
造を示す断面図である。
【図１３】本発明による実施例１２の酸化物超電導ケー
ブル導体の構造を示す斜視図である。
ブル導体の構造を示す斜視図である。
【図１４】本発明による実施例１２の酸化物超電導ケー
ブル導体の構造を示す断面図である。
ブル導体の構造を示す断面図である。
【図１５】本発明による実施例１３の酸化物超電導線の
構造を示す断面図である。
構造を示す断面図である。
１１，５１，６１，７１，８１，１５１ 素線 １２，５２，１５２ 一次撚線 ６４，７４ マトリックス ６５，７５ 超電導フィラメント ６６ ７６，８６ 被覆層７７，８７ 積層線材 ５８ 酸化物超電導線 ９ Ｃｕパイプ なお、各図中、同一符号は同一または相当部分を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 謙一 大阪市此花区島屋一丁目１番３号 住友電 気工業株式会社大阪製作所内
Claims (17)
- 【請求項１】 金属被覆された酸化物超電導体からなる
素線が、複数本撚合されて構成される平角成形撚線であ
って、 前記平角成形撚線の断面形状が矩形であり、 前記平角成形撚線を構成する前記素線の各々の断面のア
スペクト比が２以上である、酸化物超電導線。 - 【請求項２】 前記素線の前記金属被覆は、銀または銀
合金からなり、 前記金属被覆の外周に形成された、銀より抵抗値の高い
材料からなる被覆層をさらに備えた、請求項１記載の酸
化物超電導線。 - 【請求項３】 前記銀より抵抗値の高い材料は、高抵抗
金属材料および無機絶縁材料からなる群から選ばれるい
ずれかの材料を含む、請求項２記載の酸化物超電導線。 - 【請求項４】 酸化物超電導体またはその原料粉末が金
属被覆された素線を、複数本撚合せて撚線を作製するス
テップと、 前記作製された撚線を平角成形するステップと、 前記平角成形された撚線に、圧延加工と８００℃以上の
熱処理とを複数回繰返し施すステップとを備えた、酸化
物超電導線の製造方法。 - 【請求項５】 酸化物超電導体またはその原料粉末が金
属被覆された素線を、複数本撚合せて撚線を作製するス
テップと、 前記作製された撚線を、さらに複数本撚合せて平角成形
するステップと、 前記平角成形された撚線に、圧延加工と８００℃以上の
熱処理とを複数回繰返し施すステップとを備えた、酸化
物超電導線の製造方法。 - 【請求項６】 酸化物超電導体またはその原料粉末が金
属被覆されたテープ状素線を、複数本積層して一体化し
た後撚合せて撚線を作製するステップと、 前記作製された撚線を平角成形するステップと、 前記平角成形された撚線に、圧延加工と８００℃以上の
熱処理とを複数回繰返し施すステップとを備えた、酸化
物超電導線の製造方法。 - 【請求項７】 前記金属被覆された素線を撚合せて撚線
を作製する前に、予め前記素線の外周を銀より抵抗値の
高い材料で被覆するステップをさらに備えた、請求項４
〜請求項６のいずれかに記載の酸化物超電導線の製造方
法。 - 【請求項８】 前記素線の外周を銀より抵抗値の高い材
料で被覆するステップは、 前記素線の外周に金属からなる被覆層を形成するステッ
プと、 前記形成された被覆層の金属を酸化するステップとを含
む、請求項７記載の酸化物超電導線の製造方法。 - 【請求項９】 前記平角成形された撚線を、前記圧延加
工の前に予め金属で被覆するステップをさらに備えた、
請求項４〜請求項８のいずれかに記載の酸化物超電導線
の製造方法。 - 【請求項１０】 前記平角成形された撚線を金属で被覆
するステップは、前記平角成形された撚線を平角型の金
属管に嵌合することにより行なわれる、請求項９記載の
酸化物超電導線の製造方法。 - 【請求項１１】 前記金属被覆された素線は、金属マト
リックス内に複数本の超電導体が埋込まれてなる多芯線
である、請求項４〜請求項１０のいずれかに記載の酸化
物超電導線の製造方法。 - 【請求項１２】 前記素線は、素線自体に撚りが加えら
れている、請求項４〜請求項１１のいずれかに記載の酸
化物超電導線の製造方法。 - 【請求項１３】 前記平角成形された撚線に、前記圧延
加工の前に一旦熱処理を施すステップをさらに備えた、
請求項４〜請求項１２のいずれかに記載の酸化物超電導
線の製造方法。 - 【請求項１４】 前記酸化物超電導体は、Ｂｉ２２２３
系酸化物超電導体を含む、請求項４〜請求項１３のいず
れかに記載の酸化物超電導線の製造方法。 - 【請求項１５】 円筒形フォーマ上に酸化物超電導線を
集合してなる酸化物超電導ケーブル導体であって、 前記酸化物超電導線は、 金属被覆された酸化物超電導体からなる素線が複数本撚
合されて構成される平角成形撚線であって、 前記平角成形撚線の断面形状が矩形であり、 前記平角成形撚線を構成する前記素線の各々の断面のア
スペクト比が２以上である、酸化物超電導ケーブル導
体。 - 【請求項１６】 前記素線の前記金属被覆は、銀または
銀合金からなり、 前記金属被覆の外周に形成された、銀より抵抗値の高い
材料からなる被覆層をさらに備えた、請求項１５記載の
酸化物超電導ケーブル導体。 - 【請求項１７】 前記銀より抵抗値の高い材料は、高抵
抗金属材料および無機絶縁材料からなる群から選ばれる
いずれかの材料を含む、請求項１６記載の酸化物超電導
ケーブル導体。
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|---|---|---|---|
| JP05918496A JP3658841B2 (ja) | 1995-04-07 | 1996-03-15 | 酸化物超電導線およびその製造方法 |
| US08/627,281 US6305069B1 (en) | 1995-04-07 | 1996-04-04 | Method of preparing oxide superconductive wire |
| DK96105592T DK0736914T3 (da) | 1995-04-07 | 1996-04-09 | Superledende oxidledning og fremgangsmåde til fremstilling deraf |
| DE69621183T DE69621183T2 (de) | 1995-04-07 | 1996-04-09 | Draht aus supraleitendem Oxid und Verfahren zu dessen Herstellung |
| AT96105592T ATE217734T1 (de) | 1995-04-07 | 1996-04-09 | Draht aus supraleitendem oxid und verfahren zu dessen herstellung |
| EP96105592A EP0736914B8 (en) | 1995-04-07 | 1996-04-09 | Oxide superconducting wire and method of preparing the same |
| US09/954,577 US6566609B2 (en) | 1995-04-07 | 2001-09-18 | Oxide superconducting wire |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP7-82190 | 1995-04-07 | ||
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ID=26400241
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998038650A1 (fr) * | 1997-02-27 | 1998-09-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Materiau cable supraconducteur a base d'oxyde |
| JP2003123866A (ja) * | 2001-10-15 | 2003-04-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 超伝導線材の接続構造 |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69331631T2 (de) * | 1992-06-30 | 2003-02-06 | American Superconductor Corp., Westborough | Verfahren zur herstellung eines hochtemperatur-supraleiters |
| EP0828606A4 (en) * | 1995-05-19 | 1999-09-08 | American Superconductor Corp | MULTI-FILAMENT SUPERCONDUCTING COMPOSITE AND MANUFACTURING METHOD |
| US6469253B1 (en) | 1995-10-17 | 2002-10-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd | Oxide superconducting wire with stabilizing metal have none noble component |
| DE19742364A1 (de) * | 1997-09-25 | 1999-04-22 | Siemens Ag | Hoch-T(sub)c-Ein- oder Mehrkernsupraleiter und Verfahren zu dessen Herstellung |
| DK0917156T3 (da) * | 1997-11-14 | 2009-08-17 | Sumitomo Electric Industries | Oxidsuperledende snoet tråd og fremgangsmåde til fremstilling af denne |
| GB9805646D0 (en) * | 1998-03-18 | 1998-05-13 | Bicc Plc | Superconducting tapes |
| GB9805644D0 (en) * | 1998-03-18 | 1998-05-13 | Metal Manufactures Ltd | Superconducting tapes |
| GB9805641D0 (en) * | 1998-03-18 | 1998-05-13 | Metal Manufactures Ltd | Superconducting tapes |
| GB9805639D0 (en) * | 1998-03-18 | 1998-05-13 | Metal Manufactures Ltd | Superconducting tapes for alternating current and cables and other conductors in which they are used |
| WO2000002208A1 (en) * | 1998-06-30 | 2000-01-13 | Metal Manufactures Limited | Superconducting wires and their manufacture |
| US6596945B1 (en) | 1998-09-11 | 2003-07-22 | Southwire Company | Superconducting cable |
| JP4622020B2 (ja) * | 1999-02-26 | 2011-02-02 | 住友電気工業株式会社 | 絶縁被膜を有する酸化物超電導線材およびその製造方法 |
| US6864430B2 (en) * | 1999-09-09 | 2005-03-08 | Southwire Company | Superconducting cable having a flexible former |
| JP3587128B2 (ja) * | 2000-04-25 | 2004-11-10 | 住友電気工業株式会社 | 酸化物超電導多芯線およびその製造方法ならびに酸化物超電導撚線およびその製造方法 |
| JP2002100249A (ja) * | 2000-07-21 | 2002-04-05 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 交流用超電導ケーブル |
| US6805946B2 (en) * | 2000-12-04 | 2004-10-19 | Advanced Ceramics Research, Inc. | Multi-functional composite structures |
| DE10260317A1 (de) * | 2002-12-20 | 2004-07-15 | Siemens Ag | Spulen für elektrische Maschinen in Litzentechnik |
| DE102004040754A1 (de) * | 2004-08-23 | 2006-03-09 | Siemens Ag | Rechteckspule aus bandförmigen Supraleitern mit HochTc-Supraleitermaterial und Verwendung derselben |
| RU2471269C1 (ru) * | 2011-12-07 | 2012-12-27 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики твердого тела Российской академии наук (ИФТТ РАН) | Способ получения высокотемпературного сверхпроводника в системе алюминий - оксид алюминия |
| RU2471268C1 (ru) * | 2011-12-07 | 2012-12-27 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики твердого тела Российской академии наук (ИФТТ РАН) | Способ получения высокотемпературного сверхпроводника в системе магний-оксид магния |
| US10629347B1 (en) * | 2015-07-20 | 2020-04-21 | The Florida State University Research Foundation, Inc. | Superconducting magnet having a variable electrically resistive layer and method of use |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3131469A (en) * | 1960-03-21 | 1964-05-05 | Tyler Wayne Res Corp | Process of producing a unitary multiple wire strand |
| GB1216494A (en) * | 1967-04-27 | 1970-12-23 | Imp Metal Ind Kynoch Ltd | Improvements in electrical superconductors |
| FR2334182A1 (fr) * | 1975-12-03 | 1977-07-01 | Furukawa Electric Co Ltd | Cable comportant un compose supraconducteur et procede de fabrication d'un tel cable |
| US4218668A (en) * | 1977-03-01 | 1980-08-19 | Hitachi, Ltd. | Superconductive magnet device |
| JPS5495387A (en) * | 1978-01-13 | 1979-07-27 | Toshiba Corp | Method of manufacturing superconduction braided-wire cable |
| JPS63252312A (ja) * | 1987-04-08 | 1988-10-19 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 配向性超電導材料の製造方法 |
| US4965245A (en) * | 1987-07-17 | 1990-10-23 | Fujikura Ltd. | Method of producing oxide superconducting cables and coils using copper alloy filament precursors |
| EP0301283B1 (de) * | 1987-07-24 | 1993-12-01 | Asea Brown Boveri Ag | Verfahren zur Herstellung eines ummantelten Drahtes aus einem keramischen Hochtemperatur-Supraleiter |
| JP2592261B2 (ja) * | 1987-07-31 | 1997-03-19 | キヤノン株式会社 | 電子写真感光体 |
| US5068219A (en) * | 1988-02-26 | 1991-11-26 | Mitsubishi Materials Corporation | High strength superconducting wires and cables each having high current density, and a process for fabricating them |
| US4994633A (en) * | 1988-12-22 | 1991-02-19 | General Atomics | Bend-tolerant superconductor cable |
| US4990492A (en) * | 1989-01-03 | 1991-02-05 | General Atomics | Stress controlling superconductor wire |
| JP2923988B2 (ja) * | 1989-08-09 | 1999-07-26 | 住友電気工業株式会社 | 超電導導体 |
| JP2986871B2 (ja) * | 1990-08-22 | 1999-12-06 | 株式会社日立製作所 | 酸化物超電導体および酸化物超電導線ならびに超電導コイル |
| DE4108445A1 (de) | 1991-03-15 | 1992-09-17 | Abb Patent Gmbh | Verfahren zur herstellung von draehten |
| FR2675620B1 (fr) | 1991-04-16 | 1993-07-16 | Alsthom Gec | Procede de fabrication d'un brin multifilamentaire a base d'oxydes supraconducteurs et brin obtenu par ce procede. |
| JP3356852B2 (ja) | 1993-08-02 | 2002-12-16 | 住友電気工業株式会社 | 酸化物超電導線材の製造方法 |
| US6360425B1 (en) * | 1994-09-08 | 2002-03-26 | American Superconductor Corp. | Torsional texturing of superconducting oxide composite articles |
-
1996
- 1996-03-15 JP JP05918496A patent/JP3658841B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1996-04-04 US US08/627,281 patent/US6305069B1/en not_active Expired - Lifetime
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- 2001-09-18 US US09/954,577 patent/US6566609B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998038650A1 (fr) * | 1997-02-27 | 1998-09-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Materiau cable supraconducteur a base d'oxyde |
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