JPH0833951A - 双ベルト式連続鋳造方法 - Google Patents
双ベルト式連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH0833951A JPH0833951A JP16725794A JP16725794A JPH0833951A JP H0833951 A JPH0833951 A JP H0833951A JP 16725794 A JP16725794 A JP 16725794A JP 16725794 A JP16725794 A JP 16725794A JP H0833951 A JPH0833951 A JP H0833951A
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- Japan
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- mold
- twin
- scum
- belt
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 双ベルト式連続鋳造に際して、鋳型内溶鋼面
に浮遊するスカムに起因する、鋳片表面欠陥を発生させ
ない連続鋳造方法を提供する。 【構成】 鋳型内溶鋼面に浮遊するスカムの溶融温度を
１４００℃以下にすることを特徴とする双ベルト式連続
鋳造方法で、鋳型内に鋳型を形成するベルトを介してま
たは直接低融点材を供給し、鋳型内溶鋼面に浮遊するス
カムの融点を１４００℃以下にしながら連続鋳造する。
に浮遊するスカムに起因する、鋳片表面欠陥を発生させ
ない連続鋳造方法を提供する。 【構成】 鋳型内溶鋼面に浮遊するスカムの溶融温度を
１４００℃以下にすることを特徴とする双ベルト式連続
鋳造方法で、鋳型内に鋳型を形成するベルトを介してま
たは直接低融点材を供給し、鋳型内溶鋼面に浮遊するス
カムの融点を１４００℃以下にしながら連続鋳造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鉄鋼製造の分野での鋼
（炭素鋼、ステンレス鋼等）の連続鋳造方法に関し、特
に双ベルト式の薄鋳片の連続鋳造方法等、薄鋳片の高速
連続鋳造方法に適用してより適性の高いものである。
（炭素鋼、ステンレス鋼等）の連続鋳造方法に関し、特
に双ベルト式の薄鋳片の連続鋳造方法等、薄鋳片の高速
連続鋳造方法に適用してより適性の高いものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、鉄鋼の連続鋳造の分野では、鋳片
の薄肉化、鋳造の高速化要請が高まってきており、この
要請に応えるものとして、例えば、鋳型に無端状に移動
する一対のベルトを用いる双ベルト方式の連続鋳造方法
の開発が進んでいる。
の薄肉化、鋳造の高速化要請が高まってきており、この
要請に応えるものとして、例えば、鋳型に無端状に移動
する一対のベルトを用いる双ベルト方式の連続鋳造方法
の開発が進んでいる。
【０００３】この双ベルト方式の連続鋳造装置において
は、例えば図４に示すように、鋳型ａが、３つのプーリ
ーｐａ，ｐｂ，ｐｃに巻かれ、無端状に移動する冷却構
造ｗを備えた一対の金属ベルトｂａ，ｂｂと、この一対
の金属ベルト間においてその側端部内面と摺動し無端状
に移動する一対の移動短辺ｃａ（ｃｂ）で形成されてお
り、この鋳型内に、タンディッシュｄから注入ノズルｅ
を介して溶鋼ｓを注入し、この鋳型で溶鋼を冷却、凝固
させ、支持ロールｒで支持しながら引き抜き、薄鋳片ｓ
ｃを鋳造するように構成されている。このような装置に
よる連続鋳造においては、溶鋼面に浮遊している酸化物
を主体とするスカム（介在物）ｓｒが移動するベルトに
引き込まれ、溶鋼の凝固シェルｓｓ中に付着し、鋳造さ
れた薄鋳片ｓｃに表面欠陥を発生することがある。
は、例えば図４に示すように、鋳型ａが、３つのプーリ
ーｐａ，ｐｂ，ｐｃに巻かれ、無端状に移動する冷却構
造ｗを備えた一対の金属ベルトｂａ，ｂｂと、この一対
の金属ベルト間においてその側端部内面と摺動し無端状
に移動する一対の移動短辺ｃａ（ｃｂ）で形成されてお
り、この鋳型内に、タンディッシュｄから注入ノズルｅ
を介して溶鋼ｓを注入し、この鋳型で溶鋼を冷却、凝固
させ、支持ロールｒで支持しながら引き抜き、薄鋳片ｓ
ｃを鋳造するように構成されている。このような装置に
よる連続鋳造においては、溶鋼面に浮遊している酸化物
を主体とするスカム（介在物）ｓｒが移動するベルトに
引き込まれ、溶鋼の凝固シェルｓｓ中に付着し、鋳造さ
れた薄鋳片ｓｃに表面欠陥を発生することがある。
【０００４】この薄鋳片は、通常、熱間圧延され製品化
されるが、このスカムによる表面欠陥が発生した薄鋳片
をそのまま圧延した場合には、致命的な製品欠陥の発生
につながるため、この欠陥除去のための手入れ作業を必
要とし、特に連続鋳造内でインライン熱間圧延する場合
においては、その費用とともに、薄鋳片の温度低下、圧
延速度の低下を余儀なくされ、インライン圧延効果が半
減してしまう。
されるが、このスカムによる表面欠陥が発生した薄鋳片
をそのまま圧延した場合には、致命的な製品欠陥の発生
につながるため、この欠陥除去のための手入れ作業を必
要とし、特に連続鋳造内でインライン熱間圧延する場合
においては、その費用とともに、薄鋳片の温度低下、圧
延速度の低下を余儀なくされ、インライン圧延効果が半
減してしまう。
【０００５】そのため、従来からこの表面欠陥の発生防
止対策が講じられている。例えば、特開平３−２７８４
８号公報には、この表面欠陥を防止するために、鋳型内
溶鋼面の上方を密閉して、この密閉空間をアルゴンガ
ス、窒素ガス等不活性ガスを吹き込みにより不活性雰囲
気にすることにより、空気中の酸素による酸化物生成を
抑制するようにしたものが開示されている。しかし、溶
鋼中で生成し浮遊する酸化物、溶鋼注入ノズル等の耐火
物に起因して発生する酸化物が少なくなく、この方法は
このような酸化物に対しては効果はなく、抜本対策とは
言い難い。
止対策が講じられている。例えば、特開平３−２７８４
８号公報には、この表面欠陥を防止するために、鋳型内
溶鋼面の上方を密閉して、この密閉空間をアルゴンガ
ス、窒素ガス等不活性ガスを吹き込みにより不活性雰囲
気にすることにより、空気中の酸素による酸化物生成を
抑制するようにしたものが開示されている。しかし、溶
鋼中で生成し浮遊する酸化物、溶鋼注入ノズル等の耐火
物に起因して発生する酸化物が少なくなく、この方法は
このような酸化物に対しては効果はなく、抜本対策とは
言い難い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、連続鋳造に
際して、鋳型内溶鋼面に浮上するスカムに起因する鋳片
欠陥を発生させない双ベルト式連続鋳造方法を提供す
る。
際して、鋳型内溶鋼面に浮上するスカムに起因する鋳片
欠陥を発生させない双ベルト式連続鋳造方法を提供す
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋳片の速度に
同期して無端状に移動する一対のベルトと、複数のブロ
ックからなり無端状に移動する一対の移動短辺により形
成される鋳型を用いた双ベルト式連続鋳造方法において
適用されるものであり、第一の発明は、鋳型内溶鋼面に
浮遊するスカムの融点を１４００℃以下にすることを特
徴とする。また、第二の発明は、双ベルト式連続鋳造方
法において、ベルトに１層または２層以上のコーテング
材を被覆する場合に、最表層を、融点が８００℃以下の
コーティング材で形成し、その平均塗布厚を２０μｍ以
上にして、鋳型内溶鋼面に浮遊する酸化物系スカムの温
度を１４００℃以下にすることを特徴とする。第三の発
明は、双ベルト式連続鋳造方法において、ベルトに１層
または２層以上のコーテング材を被覆する場合に、最表
層を、融点が９５０℃以下のコーティング材で形成し、
その平均塗布厚を６０μｍ以上にして、鋳型内溶鋼面に
浮遊する酸化物系スカムの融点を１４００℃以下にする
ことを特徴としている。そして第四の発明は、双ベルト
式連続鋳造方法において、鋳型内溶鋼表面に融点が１１
００℃以下の粉末材を供給し、鋳型内溶鋼面に浮遊する
酸化物系スカムの融点を１４００℃以下にすることを特
徴としている。ここで、鋳型内溶鋼面に浮遊するスカム
の温度が１４００℃以上の場合、このスカムがベルトと
溶鋼の凝固シェル間で瞬時に固化し鋳片表面に付着す
る。したがって、本発明においては、このような現象の
発生を防止するためにスカムの温度を、１４００℃以下
にする。
同期して無端状に移動する一対のベルトと、複数のブロ
ックからなり無端状に移動する一対の移動短辺により形
成される鋳型を用いた双ベルト式連続鋳造方法において
適用されるものであり、第一の発明は、鋳型内溶鋼面に
浮遊するスカムの融点を１４００℃以下にすることを特
徴とする。また、第二の発明は、双ベルト式連続鋳造方
法において、ベルトに１層または２層以上のコーテング
材を被覆する場合に、最表層を、融点が８００℃以下の
コーティング材で形成し、その平均塗布厚を２０μｍ以
上にして、鋳型内溶鋼面に浮遊する酸化物系スカムの温
度を１４００℃以下にすることを特徴とする。第三の発
明は、双ベルト式連続鋳造方法において、ベルトに１層
または２層以上のコーテング材を被覆する場合に、最表
層を、融点が９５０℃以下のコーティング材で形成し、
その平均塗布厚を６０μｍ以上にして、鋳型内溶鋼面に
浮遊する酸化物系スカムの融点を１４００℃以下にする
ことを特徴としている。そして第四の発明は、双ベルト
式連続鋳造方法において、鋳型内溶鋼表面に融点が１１
００℃以下の粉末材を供給し、鋳型内溶鋼面に浮遊する
酸化物系スカムの融点を１４００℃以下にすることを特
徴としている。ここで、鋳型内溶鋼面に浮遊するスカム
の温度が１４００℃以上の場合、このスカムがベルトと
溶鋼の凝固シェル間で瞬時に固化し鋳片表面に付着す
る。したがって、本発明においては、このような現象の
発生を防止するためにスカムの温度を、１４００℃以下
にする。
【０００８】
【作用】本発明においては、鋳型内溶鋼面に浮遊するス
カムは、溶融したコーティングの低融点酸化物と反応し
て低融点化して粘性の小さい低融点スカムになるため、
凝固シェルに捕捉され難くなる。またこのスカムが凝固
シェルに巻き込まれても、薄く延ばされ微小化して分散
するから鋳片の欠陥発生の原因になることはない。した
がって、スカムに起因する欠陥のない品質の良好な薄鋳
片を鋳造することができる。
カムは、溶融したコーティングの低融点酸化物と反応し
て低融点化して粘性の小さい低融点スカムになるため、
凝固シェルに捕捉され難くなる。またこのスカムが凝固
シェルに巻き込まれても、薄く延ばされ微小化して分散
するから鋳片の欠陥発生の原因になることはない。した
がって、スカムに起因する欠陥のない品質の良好な薄鋳
片を鋳造することができる。
【０００９】本発明をベルト式連続鋳造方法に適用した
場合、スカムの温度を１４００℃以下にするための低融
点酸化物をベルトに塗布して、ベルトを介して鋳型内に
供給すれば、この供給を安定化して、反応効率を向上す
ることができる。また、塗布条件（例えばコーティング
材の種類、塗布厚、塗布厚分布）を変化させることによ
り、供給効果を容易にかつ確実に調整することもでき
る。
場合、スカムの温度を１４００℃以下にするための低融
点酸化物をベルトに塗布して、ベルトを介して鋳型内に
供給すれば、この供給を安定化して、反応効率を向上す
ることができる。また、塗布条件（例えばコーティング
材の種類、塗布厚、塗布厚分布）を変化させることによ
り、供給効果を容易にかつ確実に調整することもでき
る。
【００１０】以下に本発明について説明する。本発明者
等は、双ベルト式連続鋳造法において、薄鋳片の表面欠
陥の発生防止のため種々の実験を行い、鋳型内溶鋼面に
浮遊するスカムがベルトと凝固シェル間に巻き込まれ
て、鋳片の表面欠陥になるのは、スカムの融点が高く溶
鋼と接しても固体粒子のままでいるために、凝固シェル
に捕捉されやすいとの知見を得て、スカム融点を変えそ
の確認実験を行った。スカムの融点は、溶鋼面に浮遊す
る酸化物の組成を変化させることにより変更した。
等は、双ベルト式連続鋳造法において、薄鋳片の表面欠
陥の発生防止のため種々の実験を行い、鋳型内溶鋼面に
浮遊するスカムがベルトと凝固シェル間に巻き込まれ
て、鋳片の表面欠陥になるのは、スカムの融点が高く溶
鋼と接しても固体粒子のままでいるために、凝固シェル
に捕捉されやすいとの知見を得て、スカム融点を変えそ
の確認実験を行った。スカムの融点は、溶鋼面に浮遊す
る酸化物の組成を変化させることにより変更した。
【００１１】この実験では、ベルトに相当する鉄プレー
トを酸化物が浮遊した溶鋼中に浸漬して、鉄プレートと
凝固シェル間に巻き込まれた酸化物（スカム）の厚みを
測定した。その結果を図１に示す。この図は、スカムの
融点と巻き込まれたスカム厚との関係をプロットしたも
のである。この図から、スカム融点が１４００℃以下の
場合には、鉄プレートと凝固シェルとの間に巻き込まれ
たスカム厚さが非常に薄くなることが判明した。これ
は、スカムが粘性の小さい液体となって、鋳片と鉄プレ
ート間に引き込まれても薄く延ばされることにより、そ
の厚みが減少するためである。
トを酸化物が浮遊した溶鋼中に浸漬して、鉄プレートと
凝固シェル間に巻き込まれた酸化物（スカム）の厚みを
測定した。その結果を図１に示す。この図は、スカムの
融点と巻き込まれたスカム厚との関係をプロットしたも
のである。この図から、スカム融点が１４００℃以下の
場合には、鉄プレートと凝固シェルとの間に巻き込まれ
たスカム厚さが非常に薄くなることが判明した。これ
は、スカムが粘性の小さい液体となって、鋳片と鉄プレ
ート間に引き込まれても薄く延ばされることにより、そ
の厚みが減少するためである。
【００１２】また、スカムの融点が１４００℃より高い
場合には、水冷された鉄プレートへの瞬間的接触によ
り、部分的に固まってしまい、欠陥の原因になることが
判明した。スカムの融点が１４００℃以下であれば、ス
カムは粘性の小さい液体になり、凝固シェルに捕捉され
がたくなり、表皮下でのスカムが減少し、欠陥発生の原
因になり難い。
場合には、水冷された鉄プレートへの瞬間的接触によ
り、部分的に固まってしまい、欠陥の原因になることが
判明した。スカムの融点が１４００℃以下であれば、ス
カムは粘性の小さい液体になり、凝固シェルに捕捉され
がたくなり、表皮下でのスカムが減少し、欠陥発生の原
因になり難い。
【００１３】図２は、実際の双ベルト式連続鋳造におい
て得られた鋳片について、スカム融点と鋳片表面から１
mm深さでの研削後の鋳片の表面欠陥指標を示す。この図
は、スカムの融点が１４００℃以下の場合、鋳片表面か
ら１mmの範囲でのスカム疵が消失することを示してい
る。
て得られた鋳片について、スカム融点と鋳片表面から１
mm深さでの研削後の鋳片の表面欠陥指標を示す。この図
は、スカムの融点が１４００℃以下の場合、鋳片表面か
ら１mmの範囲でのスカム疵が消失することを示してい
る。
【００１４】スカム融点が１４００℃以下の場合、スカ
ムが凝固シェルに捕捉されても、薄く延ばされ微小化し
て分散するから薄鋳片の表面欠陥発生の原因になること
はない。このような理由から、本発明においては、溶鋼
面に浮遊するスカムの融点を１４００℃以下にする。
ムが凝固シェルに捕捉されても、薄く延ばされ微小化し
て分散するから薄鋳片の表面欠陥発生の原因になること
はない。このような理由から、本発明においては、溶鋼
面に浮遊するスカムの融点を１４００℃以下にする。
【００１５】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。この実施
例は、本発明を図４に示すような双ベルト式連続鋳造機
を用いた連続鋳造方法により鋳造を実施し、溶鋼面に生
成したスカムの融点と得られた鋳片表面のスカム欠陥個
数の関係を調査した。この際、ベルトにコーティング材
を被覆したり、低融点粉末材を溶鋼面に直接添加するこ
とにより、スカムの融点を変化させた。
例は、本発明を図４に示すような双ベルト式連続鋳造機
を用いた連続鋳造方法により鋳造を実施し、溶鋼面に生
成したスカムの融点と得られた鋳片表面のスカム欠陥個
数の関係を調査した。この際、ベルトにコーティング材
を被覆したり、低融点粉末材を溶鋼面に直接添加するこ
とにより、スカムの融点を変化させた。
【００１６】ここで使用したコーティング材（１層、２
層）の種類、コーティング厚、低融点粉末材の種類を表
２（表３）に示す。コーティング材としては、コーティ
ング層を２層に形成する場合、１層目にはＺｒＯ2 −Ｙ
2 Ｏ3 系材（溶射タイプ）を使用したが、２層目を形成
する場合およびコーティング層を１層で形成する場合に
は、複数種の酸化物からなる酸化物系材を使用した。
層）の種類、コーティング厚、低融点粉末材の種類を表
２（表３）に示す。コーティング材としては、コーティ
ング層を２層に形成する場合、１層目にはＺｒＯ2 −Ｙ
2 Ｏ3 系材（溶射タイプ）を使用したが、２層目を形成
する場合およびコーティング層を１層で形成する場合に
は、複数種の酸化物からなる酸化物系材を使用した。
【００１７】また、低融点粉末材としては、複数種の酸
化物からなる酸化物系材を使用した。ここで、コーティ
ング材、低融点粉末材として使用した酸化物系材の成分
組成（重量％）、融点（℃）、供給方法（コーティン
グ、直接添加別）を表３に示す。 鋳造条件 鋼種：炭素鋼｛成分組成（重量％）を表１に示す｝ 鋳造速度：５〜１０ｍ/min 鋳片寸法：幅１３００mm×厚み５０mm，幅１３００mm×
厚み７５mm
化物からなる酸化物系材を使用した。ここで、コーティ
ング材、低融点粉末材として使用した酸化物系材の成分
組成（重量％）、融点（℃）、供給方法（コーティン
グ、直接添加別）を表３に示す。 鋳造条件 鋼種：炭素鋼｛成分組成（重量％）を表１に示す｝ 鋳造速度：５〜１０ｍ/min 鋳片寸法：幅１３００mm×厚み５０mm，幅１３００mm×
厚み７５mm
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】この実施例において、下記のようなことを
確認できた。前記した図２に示すように、スカム融点が
１４００℃以下になると鋳片表面から１mmの深さでは欠
陥は消失する。また、図３は使用したコーティング材、
低融点粉末材の融点と、溶鋼面から採取したスカムの融
点との関係を示しており、コーティング材を２０μｍ厚
で塗布した場合は、９５０℃以下で、また、コーティン
グ材を６０μｍ厚で塗布した場合は８００℃以下で、ス
カム融点が１４００℃以下になる。また、溶鋼面に低融
点粉末材を供給した場合には、この粉末材の融点が１１
００℃以下の場合にスカム融点が１４００℃以下にな
る。
確認できた。前記した図２に示すように、スカム融点が
１４００℃以下になると鋳片表面から１mmの深さでは欠
陥は消失する。また、図３は使用したコーティング材、
低融点粉末材の融点と、溶鋼面から採取したスカムの融
点との関係を示しており、コーティング材を２０μｍ厚
で塗布した場合は、９５０℃以下で、また、コーティン
グ材を６０μｍ厚で塗布した場合は８００℃以下で、ス
カム融点が１４００℃以下になる。また、溶鋼面に低融
点粉末材を供給した場合には、この粉末材の融点が１１
００℃以下の場合にスカム融点が１４００℃以下にな
る。
【００２２】
【発明の効果】本発明においては、溶鋼面に浮遊するス
カムを低融化して粘性の小さい液状体にするため、凝固
シェルに捕捉され難くなる。またこのスカムが移動する
ベルトに引き込まれ凝固シェルに巻き込まれても、薄く
延ばされ微小化して分散するから薄鋳片の表面欠陥発生
の原因になることはない。したがって、スカムに起因す
る表面欠陥のない薄鋳片を鋳造することができる。
カムを低融化して粘性の小さい液状体にするため、凝固
シェルに捕捉され難くなる。またこのスカムが移動する
ベルトに引き込まれ凝固シェルに巻き込まれても、薄く
延ばされ微小化して分散するから薄鋳片の表面欠陥発生
の原因になることはない。したがって、スカムに起因す
る表面欠陥のない薄鋳片を鋳造することができる。
【図１】連続鋳造における鋳片表面のスカム厚とスカム
融点との関係を示す説明図。
融点との関係を示す説明図。
【図２】連続鋳造におけるスカムの融点と鋳片スカム欠
陥指標との関係を示す説明図。
陥指標との関係を示す説明図。
【図３】コーティング材、低融点粉末材の融点とスカム
融点との関係を示す説明図。
融点との関係を示す説明図。
【図４】公知の双ベルト式連続鋳造機例を示す縦断面概
要説明図。
要説明図。
ａ 鋳型 ｂａ，ｂｂ 金属ベルト ｃａ，（ｃｂ） 移動短辺 ｄ タンディッシュ ｅ 注入ノズル ｐａ，ｐｂ，ｐｃ プーリー ｒ 支持ロール ｓ 溶鋼 ｓｃ 鋳片 ｓｓ 凝固シェル ｓｒ スカム ｗ 冷却構造
フロントページの続き (72)発明者 柳 英樹 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内 (72)発明者 樫尾 茂樹 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内 (72)発明者 石川 厚史 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 鋳片の速度に同期して無端状に移動する
一対のベルトと、複数のブロックからなり無端状に移動
する一対の移動短辺により形成される鋳型を用いた双ベ
ルト式連続鋳造方法において、鋳型内溶鋼面に浮遊する
スカムの融点を１４００℃以下にすることを特徴とする
双ベルト式連続鋳造方法。 - 【請求項２】 鋳片の速度に同期して無端状に移動する
一対のベルトと、複数のブロックからなり無端状に移動
する一対の移動短辺により形成される鋳型を用いた双ベ
ルト式連続鋳造方法において、ベルトに１層または２層
以上のコーテング材を被覆する場合に、最表層を、融点
が８００℃以下のコーティング材で形成し、その平均塗
布厚を２０μｍ以上にして、鋳型内溶鋼面に浮遊する酸
化物系スカムの融点を１４００℃以下にすることを特徴
とする双ベルト式連続鋳造方法。 - 【請求項３】 鋳片の速度に同期して無端状に移動する
一対のベルトと、複数のブロックからなり無端状に移動
する一対の移動短辺により形成される鋳型を用いた双ベ
ルト式連続鋳造方法において、ベルトに１層または２層
以上のコーテング材を被覆する場合に、最表層を、融点
が９５０℃以下のコーティング材で形成し、その平均塗
布厚を６０μｍ以上にして、鋳型内溶鋼面に浮遊する酸
化物系スカムの融点を１４００℃以下にすることを特徴
とする双ベルト式連続鋳造方法。 - 【請求項４】 鋳片の速度に同期して無端状に移動する
一対のベルトと、複数のブロックからなり無端状に移動
する一対の移動短辺により形成される鋳型を用いた双ベ
ルト式連続鋳造方法において、鋳型内溶鋼表面に溶融温
度が１１００℃以下の粉末材を供給し、鋳型内溶鋼面に
浮遊する酸化物系スカムの融点を１４００℃以下にする
ことを特徴とする双ベルト式連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16725794A JPH0833951A (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 双ベルト式連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16725794A JPH0833951A (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 双ベルト式連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0833951A true JPH0833951A (ja) | 1996-02-06 |
Family
ID=15846387
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16725794A Pending JPH0833951A (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 双ベルト式連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0833951A (ja) |
-
1994
- 1994-07-19 JP JP16725794A patent/JPH0833951A/ja active Pending
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