JPH0839265A - アルミニウム合金の抵抗スポット溶接法 - Google Patents
アルミニウム合金の抵抗スポット溶接法Info
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- JPH0839265A JPH0839265A JP6193564A JP19356494A JPH0839265A JP H0839265 A JPH0839265 A JP H0839265A JP 6193564 A JP6193564 A JP 6193564A JP 19356494 A JP19356494 A JP 19356494A JP H0839265 A JPH0839265 A JP H0839265A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ系合金押出形材とＡｌ-Ｍｇ
系合金板材とを組み合わせた抵抗スポット溶接におい
て、低コストで溶接作業性を大幅に向上させる。 【構成】１ 少なくとも板材側だけは酸洗・塗油処理す
る。 ２ さらに溶接用電極に接する側の板材の表面粗度を規
制する。 ３ さらに溶接用電極に接しない側の板材の表面性状を
規制する。 【効果】 板材のみの酸洗・塗油処理または／さらに板
材側だけの表面粗度あるいは表面性状の調整で、低コス
トに連続打点性の良好なアルミニウム合金の板材と押出
形材との抵抗スポット溶接が可能になる。
系合金板材とを組み合わせた抵抗スポット溶接におい
て、低コストで溶接作業性を大幅に向上させる。 【構成】１ 少なくとも板材側だけは酸洗・塗油処理す
る。 ２ さらに溶接用電極に接する側の板材の表面粗度を規
制する。 ３ さらに溶接用電極に接しない側の板材の表面性状を
規制する。 【効果】 板材のみの酸洗・塗油処理または／さらに板
材側だけの表面粗度あるいは表面性状の調整で、低コス
トに連続打点性の良好なアルミニウム合金の板材と押出
形材との抵抗スポット溶接が可能になる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はアルミニウム合金の板材
と押出形材との抵抗スポット溶接法に関するものであ
る。
と押出形材との抵抗スポット溶接法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、道路標識板の標識表示板には耐食
性が良好な事から５０５２等Ａｌ-Ｍｇ系合金の板材が
用いられている。また、標識表示板を支える骨材には押
出性良好な６０６３等Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ系合金の押出形材
が用いられている。この標識板の製造では板材と押出形
材とを抵抗スポット溶接した後で板材に標識表示用の塗
装をしている。そしてこの抵抗スポット溶接では溶接時
に電極が劣化し易いため、電極の清掃無しでそのまま連
続的に溶接打点出来る連続打点数が１０〜３０点と極端
に短く製造効率上問題になっていた。従来、板材および
押出形材の抵抗スポット溶接の連続打点性について、例
えば板材では特開平４−１７２１８４に、また押出形材
では特開平５−６５６０６に各々記述があるように両部
材共に同様な連続打点性の問題がある。こうした問題を
解決するために一般的には種々の方法が提案されてい
る。例えば、電極面に前処理を施す、電極の材質を
代える、電極の形状に工夫を凝らす、板の表面酸化
膜厚さを薄くして接触抵抗を制御する、板の表面で電
極面と接する側の粗度を調整する（特開昭６１−２３２
０７３、特開平４−３５８０９４）等である。しかしこ
れら手法では上記道路標識板用の合金に対してはいずれ
も満足のいく連続打点性のレベルに迄至ってないのが実
状である。例えばの手法では表面酸化膜厚さを薄くす
るため例えば酸洗処理を行っているが、酸洗処理の加工
がコスト増になり特に押出形材では連続的に処理が難し
く形状が中空の押出形材では内部での後処理が面倒であ
ると言った問題があった。また、のように電極を
特殊なものにするのは余分なコストもかかる。
性が良好な事から５０５２等Ａｌ-Ｍｇ系合金の板材が
用いられている。また、標識表示板を支える骨材には押
出性良好な６０６３等Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ系合金の押出形材
が用いられている。この標識板の製造では板材と押出形
材とを抵抗スポット溶接した後で板材に標識表示用の塗
装をしている。そしてこの抵抗スポット溶接では溶接時
に電極が劣化し易いため、電極の清掃無しでそのまま連
続的に溶接打点出来る連続打点数が１０〜３０点と極端
に短く製造効率上問題になっていた。従来、板材および
押出形材の抵抗スポット溶接の連続打点性について、例
えば板材では特開平４−１７２１８４に、また押出形材
では特開平５−６５６０６に各々記述があるように両部
材共に同様な連続打点性の問題がある。こうした問題を
解決するために一般的には種々の方法が提案されてい
る。例えば、電極面に前処理を施す、電極の材質を
代える、電極の形状に工夫を凝らす、板の表面酸化
膜厚さを薄くして接触抵抗を制御する、板の表面で電
極面と接する側の粗度を調整する（特開昭６１−２３２
０７３、特開平４−３５８０９４）等である。しかしこ
れら手法では上記道路標識板用の合金に対してはいずれ
も満足のいく連続打点性のレベルに迄至ってないのが実
状である。例えばの手法では表面酸化膜厚さを薄くす
るため例えば酸洗処理を行っているが、酸洗処理の加工
がコスト増になり特に押出形材では連続的に処理が難し
く形状が中空の押出形材では内部での後処理が面倒であ
ると言った問題があった。また、のように電極を
特殊なものにするのは余分なコストもかかる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の問題点
を解決し低コストで溶接作業性を大幅に向上させる事を
目的とするものである。
を解決し低コストで溶接作業性を大幅に向上させる事を
目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は板材と形材とを
組み合わせたスポット溶接では専ら板材の打点性に影響
され、板側の対応のみで連続打点性の大幅な向上になる
ことを発見して成したものである。
組み合わせたスポット溶接では専ら板材の打点性に影響
され、板側の対応のみで連続打点性の大幅な向上になる
ことを発見して成したものである。
【０００５】即ち、請求項１の、Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ系合金
押出形材とＡｌ-Ｍｇ系合金板材とを組み合わせた抵抗
スポット溶接において、少なくとも板材側だけは酸洗・
塗油処理することを特徴とするアルミニウム合金の抵抗
スポット溶接法、請求項２の、溶接用電極に接する側の
板材の表面の最大高さＲmaxが０．５〜１０μｍで、か
つ、高さ２μｍ以上の山の数が０．５個／ｍｍ以上であ
る板材を使用する事を特徴とする請求項１記載のアルミ
ニウム合金の抵抗スポット溶接法、請求項３の、溶接用
電極に接しない側の板材の表面が、直径が０.２〜３ｍ
ｍで、高さが１〜５０μの凸部の面積率が５〜５０％で
ある板材を使用することを特徴とする請求項１または２
記載のアルミニウム合金の抵抗スポット溶接法 であ
る。
押出形材とＡｌ-Ｍｇ系合金板材とを組み合わせた抵抗
スポット溶接において、少なくとも板材側だけは酸洗・
塗油処理することを特徴とするアルミニウム合金の抵抗
スポット溶接法、請求項２の、溶接用電極に接する側の
板材の表面の最大高さＲmaxが０．５〜１０μｍで、か
つ、高さ２μｍ以上の山の数が０．５個／ｍｍ以上であ
る板材を使用する事を特徴とする請求項１記載のアルミ
ニウム合金の抵抗スポット溶接法、請求項３の、溶接用
電極に接しない側の板材の表面が、直径が０.２〜３ｍ
ｍで、高さが１〜５０μの凸部の面積率が５〜５０％で
ある板材を使用することを特徴とする請求項１または２
記載のアルミニウム合金の抵抗スポット溶接法 であ
る。
【０００６】酸洗処理の種類としては硝酸、硫酸、フッ
酸、及びこれらの混酸等が好ましく、また他の化学処理
と組み合わせて使用しても良い。酸洗後の酸化皮膜厚さ
は特に限定されないが通常は２０〜５００オングストロ
ームにするのが好ましい。またＡｌ-Ｍｇ系、Ａｌ-Ｍｇ
-Ｓｉ系での表面酸化Ｍｇの規制も特に必要なく酸化物
の種類等に限定されるものではない。
酸、及びこれらの混酸等が好ましく、また他の化学処理
と組み合わせて使用しても良い。酸洗後の酸化皮膜厚さ
は特に限定されないが通常は２０〜５００オングストロ
ームにするのが好ましい。またＡｌ-Ｍｇ系、Ａｌ-Ｍｇ
-Ｓｉ系での表面酸化Ｍｇの規制も特に必要なく酸化物
の種類等に限定されるものではない。
【０００７】また酸洗後の板重ね時の疵防止等のため塗
油をするが、塗油の量は0.1〜2 g/m2の塗油が望まし
い。またその種類は特に限定されないが粘度が２〜１０
ｃｓｔ程度の冷間圧延油、防錆油、洗浄油等の油が好ま
しく適用できる。
油をするが、塗油の量は0.1〜2 g/m2の塗油が望まし
い。またその種類は特に限定されないが粘度が２〜１０
ｃｓｔ程度の冷間圧延油、防錆油、洗浄油等の油が好ま
しく適用できる。
【０００８】抵抗スポット溶接法の機種としては特に限
定はされないが通常３相整流式、単相整流式、インバ−
タ−式、静電蓄整式、３相低周波式が使用可能である。
定はされないが通常３相整流式、単相整流式、インバ−
タ−式、静電蓄整式、３相低周波式が使用可能である。
【０００９】ここで板材のアルミニウム合金板としては
例えばＡｌ-Ｍｇ系のＪＩＳ５０５２，５１８２，５０
８２等が、押出形材の合金としてはＡｌ-Ｍｇ-Ｓｉ系の
ＪＩＳ６０６３，６０６１，６００９，６０１０等合金
が各々好ましく適用できる。
例えばＡｌ-Ｍｇ系のＪＩＳ５０５２，５１８２，５０
８２等が、押出形材の合金としてはＡｌ-Ｍｇ-Ｓｉ系の
ＪＩＳ６０６３，６０６１，６００９，６０１０等合金
が各々好ましく適用できる。
【００１０】請求項２で、溶接用電極に接する側の板材
の表面の最大高さＲmaxが０．５〜１０μｍ、または高
さ２μｍ以上の山の数が０．５個／ｍｍ以上のいずれか
の条件がはずれると抵抗溶接時の発熱が大きくなって好
ましくなく、従ってその最大高さＲmaxは０.５μ〜１０
μ、山数は０.５個／ｍｍ以上とするのが好ましい。な
お、請求項２の最大高さＲmaxや山は板の圧延方向に直
角な表面で測った数値である。
の表面の最大高さＲmaxが０．５〜１０μｍ、または高
さ２μｍ以上の山の数が０．５個／ｍｍ以上のいずれか
の条件がはずれると抵抗溶接時の発熱が大きくなって好
ましくなく、従ってその最大高さＲmaxは０.５μ〜１０
μ、山数は０.５個／ｍｍ以上とするのが好ましい。な
お、請求項２の最大高さＲmaxや山は板の圧延方向に直
角な表面で測った数値である。
【００１１】さらに、請求項３で、電極に接しない側
（すなわち、板材・押出材界面に位置する板表面）の凸
部の形状を規制した理由はその直径、高さ、および面積
率が各々３ｍｍ超過、１μ未満、５０％超過では抵抗溶
接時の板・押出形材界面での発熱が十分でなく、また各
々０.２ｍｍ未満、５０μ超過、５％未満では発熱が凸
部で過大になってちり等の溶融金属の飛散が発生して好
ましくない。従って凸部の直径、高さ、面積率は各々
０.２〜３ｍｍ、１〜５０μ、５〜５０％が望ましい。
板表面の粗度の制御方法としては特に限定されるもので
はないが、通常はショットブラストやレ−ザ−のスポッ
ト照射による溶融飛散等により粗面化したロ−ルを用い
た圧延を行う事により好ましく制御できる。押出形材の
粗度・酸化膜は特に規制はなく通常の押出上がりの受け
入れのままでよい。すなわち、粗度は最大高さＲmaxで
０．５〜１０μｍ、表面酸化膜は２０〜５００オングス
トロームの範囲で、塗油はしてもしなくても良い。
（すなわち、板材・押出材界面に位置する板表面）の凸
部の形状を規制した理由はその直径、高さ、および面積
率が各々３ｍｍ超過、１μ未満、５０％超過では抵抗溶
接時の板・押出形材界面での発熱が十分でなく、また各
々０.２ｍｍ未満、５０μ超過、５％未満では発熱が凸
部で過大になってちり等の溶融金属の飛散が発生して好
ましくない。従って凸部の直径、高さ、面積率は各々
０.２〜３ｍｍ、１〜５０μ、５〜５０％が望ましい。
板表面の粗度の制御方法としては特に限定されるもので
はないが、通常はショットブラストやレ−ザ−のスポッ
ト照射による溶融飛散等により粗面化したロ−ルを用い
た圧延を行う事により好ましく制御できる。押出形材の
粗度・酸化膜は特に規制はなく通常の押出上がりの受け
入れのままでよい。すなわち、粗度は最大高さＲmaxで
０．５〜１０μｍ、表面酸化膜は２０〜５００オングス
トロームの範囲で、塗油はしてもしなくても良い。
【００１２】
【作用】本発明によって抵抗スポット溶接性が良好にな
る理由については次のようなものと推察される。まず板
材と押出形材との組み合わせでは各々単独の組み合わせ
の場合とは異なり、専ら板材の打点性で律速される理由
の詳細は現時点では不明である。但し板材が通常Ｍｇ２
〜６％、Ｓｉ０．３％以下を含有するＡｌ-Ｍｇ系で押
出形材が通常Ｍｇ２％以下、Ｓｉ２％以下を含有するＡ
ｌ-Ｍｇ-Ｓｉ系のため、一般的に板材側の方が電気抵抗
が高い事から発熱は板材側が高い。このため発熱の高い
板材側の電極の劣化が激しいためこちら側の抵抗スポッ
ト溶接性が全体の抵抗スポット溶接性の決め手になる事
が考えられる。また、板材側と押出材側とでは上記のよ
うにＭｇ、Ｓｉの成分量が異なる。このため両部材間で
ペルチェとかトムソン効果によるいわゆる極性効果の程
度が異なるためとも考えられる。またこの際、板材の酸
洗により連続打点性が向上するのは、板材表面の酸化膜
が薄くなるため板材・電極間での発熱反応が抑制され、
電極の劣化が低下したものと考えられる。
る理由については次のようなものと推察される。まず板
材と押出形材との組み合わせでは各々単独の組み合わせ
の場合とは異なり、専ら板材の打点性で律速される理由
の詳細は現時点では不明である。但し板材が通常Ｍｇ２
〜６％、Ｓｉ０．３％以下を含有するＡｌ-Ｍｇ系で押
出形材が通常Ｍｇ２％以下、Ｓｉ２％以下を含有するＡ
ｌ-Ｍｇ-Ｓｉ系のため、一般的に板材側の方が電気抵抗
が高い事から発熱は板材側が高い。このため発熱の高い
板材側の電極の劣化が激しいためこちら側の抵抗スポッ
ト溶接性が全体の抵抗スポット溶接性の決め手になる事
が考えられる。また、板材側と押出材側とでは上記のよ
うにＭｇ、Ｓｉの成分量が異なる。このため両部材間で
ペルチェとかトムソン効果によるいわゆる極性効果の程
度が異なるためとも考えられる。またこの際、板材の酸
洗により連続打点性が向上するのは、板材表面の酸化膜
が薄くなるため板材・電極間での発熱反応が抑制され、
電極の劣化が低下したものと考えられる。
【００１３】次に板の粗度の調整による効果を説明す
る。一般に電気抵抗スポット溶接では図１（Ａ）に示す
如く電極２Ａ，２Ｂの間に板材１Ａ，押出形材１Ｂを挟
んで電極間で加圧および通電する事により板材１Ａ、押
出形材１Ｂの間４に溶接金属３を形成して溶接を行う。
この加熱は電気抵抗発熱による為、板材１Ａ−押出形材
１Ｂ間の界面４および板材１Ａ−電極２Ａの界面５また
は押出形材１Ｂ−電極２Ｂ間の界面５’での電気抵抗は
アルミニウム地に比べて高くなりこの板厚方向の溶接部
断面での温度分布１５は図１（Ｂ）に示すごとくなる。
この際、界面４での電気抵抗が高い方が、また界面５で
の電気抵抗が低い方が他への副作用無しに溶接部のみを
効率よく発熱溶融でき溶接性の向上につながる。この界
面４での電気抵抗には接触抵抗に加え、ここでの電流の
通路が通常の圧延板表面の板では図２に示すように表面
酸化皮膜６が非電導性のため電流９が溶接加圧によって
生じる表面酸化皮膜の割れ目７のみを限定または優先的
に流れる事による抵抗が加算される。このため電気抵抗
は表面酸化皮膜の割れ目７の状況によって変化するが、
この状況は板の酸化膜厚さと粗度により影響される。通
常の圧延板では図２に示すようにこの状況は不均一であ
りこれを制御するのは困難である。従って通常の圧延板
では上記界面４および５での電気抵抗およびの安定した
制御は困難であり溶接性の制御は困難であった。
る。一般に電気抵抗スポット溶接では図１（Ａ）に示す
如く電極２Ａ，２Ｂの間に板材１Ａ，押出形材１Ｂを挟
んで電極間で加圧および通電する事により板材１Ａ、押
出形材１Ｂの間４に溶接金属３を形成して溶接を行う。
この加熱は電気抵抗発熱による為、板材１Ａ−押出形材
１Ｂ間の界面４および板材１Ａ−電極２Ａの界面５また
は押出形材１Ｂ−電極２Ｂ間の界面５’での電気抵抗は
アルミニウム地に比べて高くなりこの板厚方向の溶接部
断面での温度分布１５は図１（Ｂ）に示すごとくなる。
この際、界面４での電気抵抗が高い方が、また界面５で
の電気抵抗が低い方が他への副作用無しに溶接部のみを
効率よく発熱溶融でき溶接性の向上につながる。この界
面４での電気抵抗には接触抵抗に加え、ここでの電流の
通路が通常の圧延板表面の板では図２に示すように表面
酸化皮膜６が非電導性のため電流９が溶接加圧によって
生じる表面酸化皮膜の割れ目７のみを限定または優先的
に流れる事による抵抗が加算される。このため電気抵抗
は表面酸化皮膜の割れ目７の状況によって変化するが、
この状況は板の酸化膜厚さと粗度により影響される。通
常の圧延板では図２に示すようにこの状況は不均一であ
りこれを制御するのは困難である。従って通常の圧延板
では上記界面４および５での電気抵抗およびの安定した
制御は困難であり溶接性の制御は困難であった。
【００１４】これに対し図３に示すように界面４での表
面の凸凹を適度に制御すると溶接加圧によって生じる酸
化皮膜の割れ目７の状況も規則的なものになり安定化
し、かつその程度は凸凹の程度に応じたものになるため
上記界面４での電気抵抗の大きさの制御も可能になって
溶接性を制御できるものと考えられる。
面の凸凹を適度に制御すると溶接加圧によって生じる酸
化皮膜の割れ目７の状況も規則的なものになり安定化
し、かつその程度は凸凹の程度に応じたものになるため
上記界面４での電気抵抗の大きさの制御も可能になって
溶接性を制御できるものと考えられる。
【００１５】従って本発明では界面４では図４に示すよ
うに板材１Ａ表面の凸部の形状１６（直径Ｒ、高さＨ）
の面積率を大きめにし、界面５では図５に示すようにこ
れらを小さめにすることで界面４での電気抵抗が高くで
き、かつ界面５での電気抵抗１２を低くでき、他への副
作用無しに溶接部のみを効率よく発熱溶融でき溶接性の
向上が可能になるものと考えられる。
うに板材１Ａ表面の凸部の形状１６（直径Ｒ、高さＨ）
の面積率を大きめにし、界面５では図５に示すようにこ
れらを小さめにすることで界面４での電気抵抗が高くで
き、かつ界面５での電気抵抗１２を低くでき、他への副
作用無しに溶接部のみを効率よく発熱溶融でき溶接性の
向上が可能になるものと考えられる。
【００１６】
「実施例１」予め下記条件で酸洗・塗油処理したＪＩＳ
Ａ５０５２アルミニウム合金板の２ｍｍｔと受け入れの
ままのＪＩＳＡ６０６３押出形材の２ｍｍｔを組み合わ
せて下記溶接条件にて連続打点性評価の抵抗スポット溶
接試験を行った。連続打点の限界の判定は継手強度が４
００Ｋｇ／点以下になった時点の打点数で評価した。こ
の結果を表１に示す。尚比較として酸洗・塗油処理しな
い板を使用した以外は上記と同じにした場合の結果も同
表１に示す。 酸洗・塗油処理条件：３０％，３０℃硝酸中に３分浸漬
処理した後、水洗乾燥後、冷延油を１ｇ／ｍ2塗布し
た。 溶接条件 ・溶接機：３相整流式 ・電流 ：４０ＫＡ、５サイクル ・加圧力：７００Ｋｇ ・電極 ：クロム銅、２０φ、１５０Ｒ
Ａ５０５２アルミニウム合金板の２ｍｍｔと受け入れの
ままのＪＩＳＡ６０６３押出形材の２ｍｍｔを組み合わ
せて下記溶接条件にて連続打点性評価の抵抗スポット溶
接試験を行った。連続打点の限界の判定は継手強度が４
００Ｋｇ／点以下になった時点の打点数で評価した。こ
の結果を表１に示す。尚比較として酸洗・塗油処理しな
い板を使用した以外は上記と同じにした場合の結果も同
表１に示す。 酸洗・塗油処理条件：３０％，３０℃硝酸中に３分浸漬
処理した後、水洗乾燥後、冷延油を１ｇ／ｍ2塗布し
た。 溶接条件 ・溶接機：３相整流式 ・電流 ：４０ＫＡ、５サイクル ・加圧力：７００Ｋｇ ・電極 ：クロム銅、２０φ、１５０Ｒ
【００１７】
【表１】
【００１８】表１からわかるように、板材を酸洗・塗油
した本発明例は、これを行わない比較例と比べ格段に連
続打点数が向上している。
した本発明例は、これを行わない比較例と比べ格段に連
続打点数が向上している。
【００１９】「実施例２」板の両面の表面粗度を表２に
示すように調整した板を用い、酸洗・塗油処理等その他
条件は実施例１と同じにして連続打点試験を行った。そ
の結果を同表に示す。尚比較として板の粗度調整および
酸洗・塗油処理をしない以外は上記と同様にした場合の
結果も同表２に示す。本発明例は実施例１と同じ条件で
酸洗・塗油処理を施しており、比較例は酸洗・塗油処理
を施していない。
示すように調整した板を用い、酸洗・塗油処理等その他
条件は実施例１と同じにして連続打点試験を行った。そ
の結果を同表に示す。尚比較として板の粗度調整および
酸洗・塗油処理をしない以外は上記と同様にした場合の
結果も同表２に示す。本発明例は実施例１と同じ条件で
酸洗・塗油処理を施しており、比較例は酸洗・塗油処理
を施していない。
【００２０】
【表２】
【００２１】表２からわかるように、電極に接する側の
板材の粗度を調整しかつ板材を酸洗・塗油した本発明例
は、これらを行わない比較例と比べ格段に連続打点数が
向上している。
板材の粗度を調整しかつ板材を酸洗・塗油した本発明例
は、これらを行わない比較例と比べ格段に連続打点数が
向上している。
【００２２】「実施例３」電極に接しない側の板の表面
性状と電極に接する側の板の表面粗度を表３に示すよう
に調整した板を用い、酸洗・塗油処理等その他条件は実
施例１と同じにして連続打点試験を行った。その結果を
同表に示す。尚比較として板の表面性状・表面粗度調整
および酸洗・塗油処理をしない以外は上記と同様にした
場合の結果も同表３に示す。本発明例は実施例１と同じ
条件で酸洗・塗油処理を施しており、比較例は酸洗・塗
油処理を施していない。
性状と電極に接する側の板の表面粗度を表３に示すよう
に調整した板を用い、酸洗・塗油処理等その他条件は実
施例１と同じにして連続打点試験を行った。その結果を
同表に示す。尚比較として板の表面性状・表面粗度調整
および酸洗・塗油処理をしない以外は上記と同様にした
場合の結果も同表３に示す。本発明例は実施例１と同じ
条件で酸洗・塗油処理を施しており、比較例は酸洗・塗
油処理を施していない。
【００２３】
【表３】
【００２４】表３からわかるように、電極に接しない側
の板材の表面性状と電極に接する側の板の表面粗度を調
整しかつ板材を酸洗・塗油した本発明例は、これらを行
わない比較例と比べ格段に連続打点数が格段に向上して
いる。
の板材の表面性状と電極に接する側の板の表面粗度を調
整しかつ板材を酸洗・塗油した本発明例は、これらを行
わない比較例と比べ格段に連続打点数が格段に向上して
いる。
【００２５】
【効果】以上説明したように本発明の方法に従えば板材
のみの酸洗・塗油処理または／さらに板材側だけの表面
粗度あるいは表面性状の調整で、低コストに連続打点性
の良好なアルミニウム合金の板材と押出形材との抵抗ス
ポット溶接が可能になる。
のみの酸洗・塗油処理または／さらに板材側だけの表面
粗度あるいは表面性状の調整で、低コストに連続打点性
の良好なアルミニウム合金の板材と押出形材との抵抗ス
ポット溶接が可能になる。
【図１】電気抵抗スポット溶接の説明図で、図１（Ａ）
は電極と非溶接材の関係を示す断面図で、図１（Ｂ）は
電極中心部の板厚方向の溶接部断面での温度分布を示
す。
は電極と非溶接材の関係を示す断面図で、図１（Ｂ）は
電極中心部の板厚方向の溶接部断面での温度分布を示
す。
【図２】従来のアルミ板材とアルミ押出材との電気抵抗
スポット溶接時の電流の通路を説明するための模式図。
スポット溶接時の電流の通路を説明するための模式図。
【図３】本発明の表面の凸凹を適度に制御したアルミ板
材とアルミ押出材との電気抵抗スポット溶接時の電流の
通路を説明するための模式図。
材とアルミ押出材との電気抵抗スポット溶接時の電流の
通路を説明するための模式図。
【図４】本発明に用いるアルミ板材のアルミ押出材側の
界面の表面状態を示す模式図。
界面の表面状態を示す模式図。
【図５】本発明に用いるアルミ板材の溶接電極側の界面
の表面状態を示す模式図。
の表面状態を示す模式図。
１Ａ アルミ板材 １Ｂ アルミ押出材 ２Ａ 電気抵抗スポット溶接電極 ２Ｂ 電気抵抗スポット溶接電極 ３ 溶接金属 ４ アルミ板材−アルミ押出材側の界面 ５ アルミ板材−電気抵抗スポット溶接電極の界面 ５’ アルミ押出材−電気抵抗スポット溶接電極の界面 ６ 表面酸化皮膜 ７ 表面酸化皮膜の割れ目
Claims (3)
- 【請求項１】 Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ系合金押出形材とＡｌ-
Ｍｇ系合金板材とを組み合わせた抵抗スポット溶接にお
いて、少なくとも板材側だけは酸洗・塗油処理すること
を特徴とするアルミニウム合金の抵抗スポット溶接法。 - 【請求項２】 溶接用電極に接する側の板材の表面の最
大高さＲmaxが０．５〜１０μｍで、かつ、高さ２μｍ
以上の山の数が０．５個／ｍｍ以上である板材を使用す
る事を特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金の抵
抗スポット溶接法。 - 【請求項３】 溶接用電極に接しない側の板材の表面
が、直径が０.２〜３ｍｍで、高さが１〜５０μの凸部
の面積率が５〜５０％である板材を使用することを特徴
とする請求項１または２記載のアルミニウム合金の抵抗
スポット溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6193564A JPH0839265A (ja) | 1994-07-26 | 1994-07-26 | アルミニウム合金の抵抗スポット溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6193564A JPH0839265A (ja) | 1994-07-26 | 1994-07-26 | アルミニウム合金の抵抗スポット溶接法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0839265A true JPH0839265A (ja) | 1996-02-13 |
Family
ID=16310127
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6193564A Pending JPH0839265A (ja) | 1994-07-26 | 1994-07-26 | アルミニウム合金の抵抗スポット溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0839265A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN118527318A (zh) * | 2024-05-20 | 2024-08-23 | 新顿保越汽车零部件(上海)有限公司 | 优化铝热成型产品点焊性能的方法、铝热成型产品 |
-
1994
- 1994-07-26 JP JP6193564A patent/JPH0839265A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN118527318A (zh) * | 2024-05-20 | 2024-08-23 | 新顿保越汽车零部件(上海)有限公司 | 优化铝热成型产品点焊性能的方法、铝热成型产品 |
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