JPH084112A - 鉄骨構造物の柱梁接合部 - Google Patents
鉄骨構造物の柱梁接合部Info
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- JPH084112A JPH084112A JP13590494A JP13590494A JPH084112A JP H084112 A JPH084112 A JP H084112A JP 13590494 A JP13590494 A JP 13590494A JP 13590494 A JP13590494 A JP 13590494A JP H084112 A JPH084112 A JP H084112A
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- E04B1/18—Structures comprising elongated load-supporting parts, e.g. columns, girders, skeletons
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｈ型ビームを採用した柱梁接合部の延性を簡
単な構造により改善して鉄骨構造物の耐震性を大幅に向
上させる。 【構成】 Ｈ型ビームの一端に形成され、そのＨ型ビー
ムをコラム（はしら）に接合するために使用される鉄骨
構造の柱梁接合部であって、ウェブプレートと、このウ
ェブプレートの対向する部分に１対のフランジプレート
をそれぞれ有するＨ型ビームにおいて、そのフランジプ
レート上にＨ型ビームの長手方向に沿って両サイドに１
対の対向する切欠きを同時形成したことを特徴とするも
のである。
単な構造により改善して鉄骨構造物の耐震性を大幅に向
上させる。 【構成】 Ｈ型ビームの一端に形成され、そのＨ型ビー
ムをコラム（はしら）に接合するために使用される鉄骨
構造の柱梁接合部であって、ウェブプレートと、このウ
ェブプレートの対向する部分に１対のフランジプレート
をそれぞれ有するＨ型ビームにおいて、そのフランジプ
レート上にＨ型ビームの長手方向に沿って両サイドに１
対の対向する切欠きを同時形成したことを特徴とするも
のである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、鉄骨構造物の柱梁
（はしら・はり）接合部に関し、特に、延性（ductilit
y)が高くて、耐震性に優れた鉄骨構造物の柱梁接合部
（英語はbeam-to-column-connection 、梁柱接合部とも
いう）に関する。
（はしら・はり）接合部に関し、特に、延性（ductilit
y)が高くて、耐震性に優れた鉄骨構造物の柱梁接合部
（英語はbeam-to-column-connection 、梁柱接合部とも
いう）に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄骨構造は、中華民国（台湾、日本な
ど）の高層建造物でも広範囲に採用されるものとなって
いるが、鉄骨構造そのものがプレハブ工法の性質を備え
ているために、建築現場において溶接またはボルト締め
により柱梁接合部を組み上げる必要があった。そして、
このような現場組上げの柱梁接合部の強度および延性
が、これまで鉄骨構造研究における重要な課題の１つと
なってきたが、中華民国（台湾省）での過去の研究によ
ると、鉄骨構造の接合部分の強度については一応のとこ
ろ所定の基準を達成していることは分かっていたけれど
も、その延性については細部構造や施工方法の影響を大
きく受けるものであることから、脆性（ぜいせい）破壊
（brittle fracture）現象の発生を時には耳にすること
もあった。
ど）の高層建造物でも広範囲に採用されるものとなって
いるが、鉄骨構造そのものがプレハブ工法の性質を備え
ているために、建築現場において溶接またはボルト締め
により柱梁接合部を組み上げる必要があった。そして、
このような現場組上げの柱梁接合部の強度および延性
が、これまで鉄骨構造研究における重要な課題の１つと
なってきたが、中華民国（台湾省）での過去の研究によ
ると、鉄骨構造の接合部分の強度については一応のとこ
ろ所定の基準を達成していることは分かっていたけれど
も、その延性については細部構造や施工方法の影響を大
きく受けるものであることから、脆性（ぜいせい）破壊
（brittle fracture）現象の発生を時には耳にすること
もあった。
【０００３】ここでは、まず、柱梁（はしら・はり）接
合部の延性につき、図５に基づいて説明しておくと、柱
梁接合部の延性は塑性回転角（plastic rotational ang
le）θP で表せ、図５に示した片持ち梁（かたもちはり
＝cantilever beam ）の例では、片持ち梁がその一端に
負荷Ｐの作用力を受けて塑性変形を起こすが、かりに、
この自由端の全たわみ度（total deflection）をδと
し、弾性たわみ度を差し引いた後の塑性たわみ度をδP
とし、ビーム長をＬとすれば、塑性回転角は下記の数式
１のように定義できる（数式１中、θP ＝δP ／Ｌ）。
この定義から分かるように、もし塑性回転角θP が大き
ければ、柱梁接合部の延性が優れていることになる。
合部の延性につき、図５に基づいて説明しておくと、柱
梁接合部の延性は塑性回転角（plastic rotational ang
le）θP で表せ、図５に示した片持ち梁（かたもちはり
＝cantilever beam ）の例では、片持ち梁がその一端に
負荷Ｐの作用力を受けて塑性変形を起こすが、かりに、
この自由端の全たわみ度（total deflection）をδと
し、弾性たわみ度を差し引いた後の塑性たわみ度をδP
とし、ビーム長をＬとすれば、塑性回転角は下記の数式
１のように定義できる（数式１中、θP ＝δP ／Ｌ）。
この定義から分かるように、もし塑性回転角θP が大き
ければ、柱梁接合部の延性が優れていることになる。
【０００４】 θP ＝Min[Abs(＋θP ，−θP )] （数式１） しかしながら、過去において中華民国（台湾省）の高層
建造物３７か所の大型鉄骨構造の柱梁接合部について反
復荷重を行ったところ、柱梁接合部の塑性回転角θP の
平均値はわずか０．９２％に過ぎず、一般基準の最低で
も１．５％以上という基準には、ほど遠いものがあっ
た。言い換えれば、中華民国（台湾省）においては、多
くの鉄骨高層建造物の実際強度は設計基準を達成してい
るというものの、延性だけについては、その不足が普遍
的な現象となっているのが現状であった。
建造物３７か所の大型鉄骨構造の柱梁接合部について反
復荷重を行ったところ、柱梁接合部の塑性回転角θP の
平均値はわずか０．９２％に過ぎず、一般基準の最低で
も１．５％以上という基準には、ほど遠いものがあっ
た。言い換えれば、中華民国（台湾省）においては、多
くの鉄骨高層建造物の実際強度は設計基準を達成してい
るというものの、延性だけについては、その不足が普遍
的な現象となっているのが現状であった。
【０００５】さて、現状に即して言えば、従来技術にお
いて、その鉄骨構造の柱梁接合工法は、図６に示したボ
ックスコラム（box-column、箱型断面柱ともいう）にＨ
型ビーム（H-beam）を接合するタイプと、図７に示した
Ｈ型コラム（H-column）にＨ型ビームを接合するタイプ
とに分けられた。まず、図６のタイプは、ボックスコラ
ム１に対して接合部を含むＨ型ビーム２を仕切鋼板１
１，１２の部分において接合するもので、２１がボルト
で、２２が溶接線（溶接ビード beadともいう）であっ
た。また、図７のタイプは、Ｈ型コラム１’に対してＨ
型ビーム２を仕切鋼板１１’，１２’の部分において接
合するものであった。そして、柱梁接合部の延性が不足
するという問題に対して、従来は、接合部にカバープレ
ート２３を追加溶接するのが通常のやり方であったが、
高層建造物に使用される鉄骨のビーム・フランジプレー
トの厚さは４０mmから５０mm以上となるのが常であった
から、もしカバープレートを追加溶接することになれ
ば、現場溶接量が大幅に増加することになるばかりか、
厚鋼板の溶接となるため、その品質管理が困難なものと
なって、現状の鉄骨高層建造物における延性不足という
問題を解決する手段としては満足のいくものではなかっ
たし、また、当然のことながら、建築コストを少なから
ず増大させるものともなっていた。
いて、その鉄骨構造の柱梁接合工法は、図６に示したボ
ックスコラム（box-column、箱型断面柱ともいう）にＨ
型ビーム（H-beam）を接合するタイプと、図７に示した
Ｈ型コラム（H-column）にＨ型ビームを接合するタイプ
とに分けられた。まず、図６のタイプは、ボックスコラ
ム１に対して接合部を含むＨ型ビーム２を仕切鋼板１
１，１２の部分において接合するもので、２１がボルト
で、２２が溶接線（溶接ビード beadともいう）であっ
た。また、図７のタイプは、Ｈ型コラム１’に対してＨ
型ビーム２を仕切鋼板１１’，１２’の部分において接
合するものであった。そして、柱梁接合部の延性が不足
するという問題に対して、従来は、接合部にカバープレ
ート２３を追加溶接するのが通常のやり方であったが、
高層建造物に使用される鉄骨のビーム・フランジプレー
トの厚さは４０mmから５０mm以上となるのが常であった
から、もしカバープレートを追加溶接することになれ
ば、現場溶接量が大幅に増加することになるばかりか、
厚鋼板の溶接となるため、その品質管理が困難なものと
なって、現状の鉄骨高層建造物における延性不足という
問題を解決する手段としては満足のいくものではなかっ
たし、また、当然のことながら、建築コストを少なから
ず増大させるものともなっていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】この発明が解決しよう
とする問題点は、鉄骨構造物の柱梁接合部において延性
が不足して耐震性に欠け、カバープレートを追加溶接す
ると多少の改善は見られるものの、建築コストが増大す
るという点である。
とする問題点は、鉄骨構造物の柱梁接合部において延性
が不足して耐震性に欠け、カバープレートを追加溶接す
ると多少の改善は見られるものの、建築コストが増大す
るという点である。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、Ｈ型ビーム
の一端に形成され、そのＨ型ビームをコラムに接合する
ために使用される鉄骨構造物の柱梁接合部であって、ウ
ェブプレートと、このウェブプレートの対向する部分に
１対のフランジプレートをそれぞれ有するＨ型ビームに
おいて、当該Ｈ型ビームの長手方向に沿って各フランジ
プレートの両サイドに対向する１対の切欠きを同時形成
したものであることを主要な特徴としている。鉄骨構造
の柱梁接合部において、フランジプレートに小切欠きを
形成するという簡単な追加工事だけで、あるいは現場で
の追加工事を必要とすることなしに、柱梁接合部の延性
を改善して、その耐震性を向上させるという目的を達成
した。
の一端に形成され、そのＨ型ビームをコラムに接合する
ために使用される鉄骨構造物の柱梁接合部であって、ウ
ェブプレートと、このウェブプレートの対向する部分に
１対のフランジプレートをそれぞれ有するＨ型ビームに
おいて、当該Ｈ型ビームの長手方向に沿って各フランジ
プレートの両サイドに対向する１対の切欠きを同時形成
したものであることを主要な特徴としている。鉄骨構造
の柱梁接合部において、フランジプレートに小切欠きを
形成するという簡単な追加工事だけで、あるいは現場で
の追加工事を必要とすることなしに、柱梁接合部の延性
を改善して、その耐震性を向上させるという目的を達成
した。
【０００８】
【作用】次に、この発明の技術思想に基づいて、その作
用を説明する。図８は、この発明の技術思想を説明する
ものであって、この図８において、３１，３２，３３は
３枚の材質を同じくする鋼板であって、中間幅をいずれ
もａ値とするとともに、鋼板３１を標準張力試料として
いる。作用力を受けた後の鋼板３１，３２，３３の中間
部分は、同時に降伏点に達するが、鋼板３２が両端に荷
重を受けた時、その応力／ひずみは、断面が最小となる
部分に集中するから、脆性破壊を発生させてしまう。鋼
板３３は形状が鋼板３１に類似しているが、降伏エリア
が鋼板３１より長いために、その全体としてのエネルギ
ー散逸能力は鋼板３１より優れている。
用を説明する。図８は、この発明の技術思想を説明する
ものであって、この図８において、３１，３２，３３は
３枚の材質を同じくする鋼板であって、中間幅をいずれ
もａ値とするとともに、鋼板３１を標準張力試料として
いる。作用力を受けた後の鋼板３１，３２，３３の中間
部分は、同時に降伏点に達するが、鋼板３２が両端に荷
重を受けた時、その応力／ひずみは、断面が最小となる
部分に集中するから、脆性破壊を発生させてしまう。鋼
板３３は形状が鋼板３１に類似しているが、降伏エリア
が鋼板３１より長いために、その全体としてのエネルギ
ー散逸能力は鋼板３１より優れている。
【０００９】図９から図１２において、剛接骨組（mome
nt resisiting frame 、ラーメン＝独：Ｒａｈｍｅｎと
もいう）が地震によって振動を受けた時、片持ち梁タイ
プのＨ型ビーム４自体の特性によって、そのモーメント
は主要には上下２つのフランジプレート４１，４２（図
１０を参照）の作用力により偶力を形成して支持されＨ
型ビーム４の長手方向に沿って、モーメントが次第に減
少するので（図１１を参照）、そのフランジプレート４
１，４２上の応力もまた次第に減少するから、図１３に
示したように、その力を受ける状況も幅が末広りになっ
た鋼板５が一端に均等力を受けるものに置き換えること
が可能であって、図１３に図示した鋼板５の構造形式は
図８の鋼板３２に類似した等価物であって、応力集中現
象が発生し、しかも応力集中の場所が現場溶接位置に当
たっており、その塑性エリアが限定されていることとあ
わせて、延性が著しく小さいものとなり、その結果とし
て脆性破壊が発生するものとなっていた。
nt resisiting frame 、ラーメン＝独：Ｒａｈｍｅｎと
もいう）が地震によって振動を受けた時、片持ち梁タイ
プのＨ型ビーム４自体の特性によって、そのモーメント
は主要には上下２つのフランジプレート４１，４２（図
１０を参照）の作用力により偶力を形成して支持されＨ
型ビーム４の長手方向に沿って、モーメントが次第に減
少するので（図１１を参照）、そのフランジプレート４
１，４２上の応力もまた次第に減少するから、図１３に
示したように、その力を受ける状況も幅が末広りになっ
た鋼板５が一端に均等力を受けるものに置き換えること
が可能であって、図１３に図示した鋼板５の構造形式は
図８の鋼板３２に類似した等価物であって、応力集中現
象が発生し、しかも応力集中の場所が現場溶接位置に当
たっており、その塑性エリアが限定されていることとあ
わせて、延性が著しく小さいものとなり、その結果とし
て脆性破壊が発生するものとなっていた。
【００１０】従って、以上の説明から分かるように、も
しＨ型ビームの上下２つのフランジプレートをモーメン
トの大きさ（またはモーメント必要量、demand momen
t）に応じて切り欠けば、応力の均等な降伏を実現でき
ることになる。
しＨ型ビームの上下２つのフランジプレートをモーメン
トの大きさ（またはモーメント必要量、demand momen
t）に応じて切り欠けば、応力の均等な降伏を実現でき
ることになる。
【００１１】
【実施例】以下、この発明にかかわる好適な実施例を図
面に基づいて説明する。図１において、この発明にかか
わる鉄骨構造物の柱梁（はしら・はり）接合部を、Ｈ型
ビームをボックスコラムに接合する場合につき説明する
と、６がボックスコラムを、７がＨ型ビームを、８が接
合部をそれぞれ表しているが、接合部８がＨ型ビーム７
の一端に形成され、溶接手段（９１は溶接線を表わす）
およびボルト９４によってボックスコラム６に接合され
ている。接合部８は、上下１対のフランジプレート８
１，８２と、ウェッブプレート８３とを有し、そのフラ
ンジプレート８１，８２がウェッブプレート８３の上下
にそれぞれ形成されている。そして、応力の均等な降伏
を実現するために、接合部８にあたるフランジプレート
８１，８２について、Ｈ型ビーム７の長手方向に沿った
両サイドに１対の対応する切欠き８０，８０，８０，８
０を設けているが、溶接作業による好ましくない影響
（例えば熱効果ゾーン heat effect zone、残留応力、
溶接欠陥など）を回避するために、前記した切欠き８０
はボックスコラム６の表面を少し離れた部位から切り欠
き形成するとともに、塑性ヒンジの形成を保証し、かつ
切り欠き過剰によってその剛性に影響を与えることを回
避するために、前記した切欠き８０の切り欠き幅は、モ
ーメント必要量の９０％〜９５％（つまりフランジプレ
ート８１，８２が切り欠き部分のフランジ幅において、
モーメント必要量の９０％〜９５％）となるように切り
欠き、また、切欠き８０の範囲がボックスコラム６の表
面からＨ型ビーム７の長手方向に沿って梁背（はりせ
い、beam depth）の２倍以下（梁背をＤとした場合に２
Ｄ以下）の長さとなるようにすると共に、切り欠き面に
発生した凹凸を平滑となるように研磨する。
面に基づいて説明する。図１において、この発明にかか
わる鉄骨構造物の柱梁（はしら・はり）接合部を、Ｈ型
ビームをボックスコラムに接合する場合につき説明する
と、６がボックスコラムを、７がＨ型ビームを、８が接
合部をそれぞれ表しているが、接合部８がＨ型ビーム７
の一端に形成され、溶接手段（９１は溶接線を表わす）
およびボルト９４によってボックスコラム６に接合され
ている。接合部８は、上下１対のフランジプレート８
１，８２と、ウェッブプレート８３とを有し、そのフラ
ンジプレート８１，８２がウェッブプレート８３の上下
にそれぞれ形成されている。そして、応力の均等な降伏
を実現するために、接合部８にあたるフランジプレート
８１，８２について、Ｈ型ビーム７の長手方向に沿った
両サイドに１対の対応する切欠き８０，８０，８０，８
０を設けているが、溶接作業による好ましくない影響
（例えば熱効果ゾーン heat effect zone、残留応力、
溶接欠陥など）を回避するために、前記した切欠き８０
はボックスコラム６の表面を少し離れた部位から切り欠
き形成するとともに、塑性ヒンジの形成を保証し、かつ
切り欠き過剰によってその剛性に影響を与えることを回
避するために、前記した切欠き８０の切り欠き幅は、モ
ーメント必要量の９０％〜９５％（つまりフランジプレ
ート８１，８２が切り欠き部分のフランジ幅において、
モーメント必要量の９０％〜９５％）となるように切り
欠き、また、切欠き８０の範囲がボックスコラム６の表
面からＨ型ビーム７の長手方向に沿って梁背（はりせ
い、beam depth）の２倍以下（梁背をＤとした場合に２
Ｄ以下）の長さとなるようにすると共に、切り欠き面に
発生した凹凸を平滑となるように研磨する。
【００１２】図２において、この発明にかかわる鉄骨構
造の柱梁接合部を、Ｈ型ビームをＨ型コラムに接合する
場合を示しており、６’がＨ型コラムを示しているが、
その他の部分は図１に示したボックスコラムおよびＨ型
ビーム接合部と完全に同一であるので、改めて説明しな
い。図３と図４とにおいて、この発明にかかわる鉄骨構
造の柱梁接合部は、鉄骨構造が作用力を受ける時、従来
の１点式の降伏（図３を参照）をエリア式の降伏（図４
を参照）に改善して、エネルギーを散逸させる延性を増
大させることができるので、測定試験の結果、その平均
塑性回転角度が従来構造の５倍となるとともに、工場ま
たは現場での施工が簡単で、品質管理も容易となり、か
つ耐震性に優れていることが証明された。
造の柱梁接合部を、Ｈ型ビームをＨ型コラムに接合する
場合を示しており、６’がＨ型コラムを示しているが、
その他の部分は図１に示したボックスコラムおよびＨ型
ビーム接合部と完全に同一であるので、改めて説明しな
い。図３と図４とにおいて、この発明にかかわる鉄骨構
造の柱梁接合部は、鉄骨構造が作用力を受ける時、従来
の１点式の降伏（図３を参照）をエリア式の降伏（図４
を参照）に改善して、エネルギーを散逸させる延性を増
大させることができるので、測定試験の結果、その平均
塑性回転角度が従来構造の５倍となるとともに、工場ま
たは現場での施工が簡単で、品質管理も容易となり、か
つ耐震性に優れていることが証明された。
【００１３】なお、この発明にかかる好適な実施例を以
上に開示したが、この発明を限定しようとするものでは
なく、当業者であれば、この発明の技術思想および技術
範囲において修正や変更を当然おこない得るものである
から、この発明の技術思想が保護されるべき範囲は特許
請求の範囲に記載されたものを基準とする。
上に開示したが、この発明を限定しようとするものでは
なく、当業者であれば、この発明の技術思想および技術
範囲において修正や変更を当然おこない得るものである
から、この発明の技術思想が保護されるべき範囲は特許
請求の範囲に記載されたものを基準とする。
【００１４】
【発明の効果】この発明は、上記した構成により、鉄鋼
構造における柱梁接合部の延性を平均で５倍程度にまで
向上させて、耐震性に優れたものと提供できるととも
に、簡単な切欠きの形成という単純な施工内容なので、
品質管理が容易であり、かつ工場または現場いずれの施
工においても建築コストの大幅な増加を有効に抑制する
ことができる。
構造における柱梁接合部の延性を平均で５倍程度にまで
向上させて、耐震性に優れたものと提供できるととも
に、簡単な切欠きの形成という単純な施工内容なので、
品質管理が容易であり、かつ工場または現場いずれの施
工においても建築コストの大幅な増加を有効に抑制する
ことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明にかかわる鉄骨構造物の柱梁接合部の
うち、Ｈ型ビームをボックスコラムに接合した場合を示
した斜視図である。
うち、Ｈ型ビームをボックスコラムに接合した場合を示
した斜視図である。
【図２】この発明にかかわる鉄骨構造物の柱梁接合部の
うち、Ｈ型ビームをＨ型コラムに接合した場合を示した
斜視図である。
うち、Ｈ型ビームをＨ型コラムに接合した場合を示した
斜視図である。
【図３】従来技術にかかわる柱梁接合部の片持ち梁が発
生させる１点式の降伏を説明する説明図である。
生させる１点式の降伏を説明する説明図である。
【図４】この発明にかかわる柱梁接合部の片持ち梁が発
生させるエリア式の降伏を説明する説明図である。
生させるエリア式の降伏を説明する説明図である。
【図５】一般に片持ち梁が負荷を受けた状態を示す説明
図である。
図である。
【図６】従来のカバープレート追加溶接を採用した鉄骨
構造の柱梁接合部がＨ型ビームをボックスコラムに接合
された状態を示す斜視図である。
構造の柱梁接合部がＨ型ビームをボックスコラムに接合
された状態を示す斜視図である。
【図７】従来のカバープレート追加溶接を採用した鉄骨
構造の柱梁接合部がＨ型ビームをＨ型コラムに接合され
た状態を示す斜視図である。
構造の柱梁接合部がＨ型ビームをＨ型コラムに接合され
た状態を示す斜視図である。
【図８】３鋼板試料につき荷重によって発生する降伏エ
リアを示した説明図である。
リアを示した説明図である。
【図９】Ｈ型ビームを採用した片持ち梁の負荷状況を示
した説明図である。
した説明図である。
【図１０】図９に示したＨ型ビームの横断面図である。
【図１１】図９に示したＨ型ビームのモーメントを説明
する説明図である。
する説明図である。
【図１２】図９に示したＨ型ビームのフランジプレート
における垂直応力を説明した説明図である。
における垂直応力を説明した説明図である。
【図１３】図９に示したＨ型ビームのフランジプレート
と等価構造を有する鋼板構造を図示した説明図である。
と等価構造を有する鋼板構造を図示した説明図である。
６ ボックスコラム ６’ Ｈ型コラム ７ Ｈ型ビーム ８ 接合部 ８０ 切欠き ８１ フランジプレート ８２ フランジプレート ８３ ウェブプレート ９１ 溶接線 ９４ ボルト １ ボックスコラム １’ Ｈ型コラム ２ Ｈ型ビーム １１ 仕切鋼板 １２ 仕切鋼板 １１’ 仕切鋼板 １２’ 仕切鋼板 ２１ ボルト ２２ 溶接線 ２３ カバープレート ３１ 鋼板 ３２ 鋼板 ３３ 鋼板 ４１ フランジプレート ４２ フランジプレート ５ 鋼板
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｈ型ビームの一端に形成され、そのＨ型
ビームをコラム（はしら）に接合するために使用される
ものであって、ウェブプレートと、このウェブプレート
の対向する部分に１対のフランジプレートをそれぞれ有
するＨ型ビームにおいて、当該Ｈ型ビームの長手方向に
沿って各フランジプレートの両サイドに対向する１対の
切欠きを同時形成したものであることを特徴とする鉄骨
構造物の柱梁接合部。 - 【請求項２】 上記した切欠きが、上記コラム表面から
Ｈ型ビームの長手方向に沿ってフランジプレート上で梁
背（はりせい）を２倍の長さにまで延長した範囲内にあ
るものである請求項１記載の鉄骨構造物の柱梁接合部。 - 【請求項３】 上記した切欠きが、上記フランジプレー
ト上に切欠きを形成した後のフランジ幅をモーメント必
要量の９０％から９５％の間としたものである請求項２
記載の鉄骨構造物の柱梁接合部。
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| JP06135904A JP3126093B2 (ja) | 1994-06-17 | 1994-06-17 | 鉄骨構造物の柱梁接合部 |
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ID=15162550
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| JP06135904A Expired - Lifetime JP3126093B2 (ja) | 1994-06-17 | 1994-06-17 | 鉄骨構造物の柱梁接合部 |
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1994
- 1994-06-17 JP JP06135904A patent/JP3126093B2/ja not_active Expired - Lifetime
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