JPH084658A - 可変容量型ピストンポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 流量一定制御を可能にすることができ、容量
制御用の切換弁を不要にして、製造コストを低減するこ
とができる可変容量型ピストンポンプを提供する。 【構成】 駆動軸５にシリンダボア１０を有するシリン
ダブロック８を同期回転可能に嵌合し、ボア１０内に収
容したピストン１１の基端部をシュー２７を介して角度
可変の斜板１７の斜面に摺接する。フロントハウジング
２と前記斜板１７との間にはその傾角を最小位置に付勢
する復帰バネ２８を介在する。又、斜板１７を支軸３４
及び偏心軸３５により支持する。偏心軸３５の中心軸線
Ｏ３、つまり斜板１７の傾動中心Ｏ３の位置を駆動軸５
の中心軸線Ｏ１から下方に変位可能にする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は例えば産業車両に使用
される油圧システムを構成する可変容量型ピストンポン
プに関わり、さらに詳しくはポンプの容量可変機構に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】産業車両の油圧システムは、エンジンに
よって駆動される可変容量油圧ポンプと、該ポンプから
吐出される作動油によって駆動される昇降シリンダや油
圧モータ等の荷役用アクチュエータとを備えている。
又、前記油圧ポンプとアクチュエータを接続する吐出通
路には非荷役・荷役の切り換えを行う切換弁が設けられ
ている。

【０００３】従来の可変容量油圧ポンプの容量制御は、
ハウジング外部に設けた操作ハンドルによりハウジング
内部に収容した斜板の傾角を機械的に変更して、作動ピ
ストンのストロークを変更することにより行われる。

【０００４】又、従来の可変容量ポンプの容量制御機構
として、油圧ポンプの斜板の傾角を変更可能な制御シリ
ンダを設け、この制御シリンダに制御油を供給するため
の容量切換弁を吐出管路に設けたものも提案されてい
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】前者の油圧ポンプの容
量制御機構は、操作ハンドルを手動操作することにより
斜板の傾角を直接変更する必要があるので、エンジンの
回転数が変動した場合にもポンプの吐出流量をほぼ一定
に制御するための容量制御機構を組み込むことができな
いという問題があった。又、荷役用アクチュエータに過
大な負荷が作用して吐出管路内の圧力が異常に高くなっ
た場合に回路を保護するため、大きな設定圧で作動する
リリーフ弁を使用する必要があるので、動力損失が大き
くなるという問題もあった。

【０００６】又、後者の油圧ポンプの容量制御機構は、
容量切換弁を操作することにより制御シリンダのピスト
ンにより斜板の傾角が調整されて、吐出容量が調整され
る。このため、吐出容量をエンジンの回転数に無関係に
ほぼ一定に制御する容量制御弁を設けたり、吐出管路内
の圧力が異常となった場合には斜板の傾角を減少して吐
出容量を低減し、回路の保護用のリリーフ弁を小型化し
て動力損失を図ることも可能となる。しかし、後者のポ
ンプは吐出容量を切り換えるための専用の容量切換弁と
制御シリンダとが必要になり、部品点数が増大して構造
が複雑化し、製造及び組付作業が面倒でコストダウンを
図ることができないという問題があった。

【０００７】この発明の第１の目的は上記従来の問題点
を解消してエンジンの回転数と無関係に吐出容量をほぼ
一定に制御する容量制御機構や吐出圧力が異常となった
場合に、吐出容量を低減して回路の保護及び動力損失を
低減する容量制御機構を組み込むことができるととも
に、部品点数を減少して構造を簡素化し、製造コストを
低減することができる可変容量型ピストンポンプを提供
することにある。

【０００８】この発明の第２の目的は上記第１の目的に
加えて、斜板の傾動中心の位置調整手段の構成を簡素化
してさらにコストダウンを図ることができる可変容量型
ピストンポンプを提供することにある。

【０００９】この発明の第３の目的は上記第１の目的に
加えて、ハウジングの軸方向への寸法を短くして小型、
軽量化を図ることができる可変容量型ピストンポンプを
提供することにある。

【００１０】この発明の第４の目的は上記第１の目的に
加えて、吐出流体の吐出方向を変更することができる可
変容量型ピストンポンプを提供することにある。この発
明の第５の目的は上記第１の目的に加えて、斜板の傾動
中心の位置調整手段の構成を簡素化してさらにコストダ
ウンを図ることができる可変容量型ピストンポンプを提
供することにある。

【００１１】この発明の第６の目的は上記第１の目的に
加えて、エンジンの回転数が変動しても吐出容量をほぼ
一定に制御することができる可変容量型ピストンポンプ
を提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は上
記第１の目的を達成するため、ハウジングに支持された
駆動軸に複数のシリンダボアを有するシリンダブロック
を同期回転可能に嵌合し、前記ハウジング内には駆動軸
を取り巻くように斜板を収容し、前記ハウジングに対し
前記斜板をヒンジ機構により駆動軸の軸線方向と同方向
への往復傾動可能に支持し、各シリンダボア内に収容し
た各作動ピストンの基端部をシュー及びリテーナを介し
て前記斜板の斜面に沿って円軌跡上を摺動可能にそれぞ
れ係留し、前記駆動軸の回転によりシリンダブロックを
作動ピストンとともに同期回転させて作動ピストンをシ
リンダボア内で往復動させポンプ作用を行うようにした
可変容量型ピストンポンプにおいて、前記ヒンジ機構に
対し斜板の傾動中心の位置を駆動軸の中心軸線に接近又
は離隔する方向へ調節するための手段を設けている。

【００１３】請求項２記載の発明では上記第２の目的を
達成するため、請求項１において前記斜板の傾動中心の
位置調節手段は、ハウジングに回動可能に支持された支
軸と、該支軸に対し偏心した位置に形成され、かつ斜板
に回動可能に支持された偏心軸とから構成されている。

【００１４】請求項３記載の発明では上記第３の目的を
達成するため、請求項１において前記斜板の傾動中心の
位置調節手段を、斜板の傾動中心を、駆動軸の中心軸線
と直交する方向へ位置調節可能に構成している。

【００１５】請求項４記載の発明では上記第４の目的を
達成するため、請求項１において前記斜板の傾動中心の
位置調節手段を、ポンプ作用によって各作動ピストンか
ら斜板に作用する各反力の総合力に基づく回動モーメン
トが斜板の傾角を増大する方向への回動モーメントを受
ける位置と、斜板がその傾角を減少して反対方向への回
動モーメントを受ける位置との二つの位置に調節可能に
構成している。

【００１６】請求項５記載の発明は上記第５の目的を達
成するため、請求項１又は４において前記斜板の傾動中
心の位置調節手段を、斜板の左右両側に設けた一対の支
軸と、両支軸をそれぞれ支持し、かつハウジングの案内
面に案内されて往復動される一対の可動軸受体と、両可
動軸受体を同期して位置切り換えするための切換レバー
とにより構成している。

【００１７】請求項６記載の発明は上記第６の目的を達
成するため、請求項１〜５のいずれかにおいて前記ハウ
ジングには斜板の傾角を調整するための制御シリンダを
設け、該シリンダの制御室をポンプの吐出通路と制御通
路を介して連通し、吐出通路には絞りを設け、前記制御
通路には絞り前後の吐出圧力の差圧を感知して制御通路
の開度を調整する容量制御弁を設けている。

【００１８】

【作用】請求項１記載の発明は、ポンプの運転中に斜板
の傾動中心の位置を調節する手段が作動されると、ポン
プ作用により斜板に作用する各作動ピストンの反力の総
合力に基づいて斜板に作用する傾動中心周りの回動モー
メントが変化する。このため斜板の傾角が変更されて、
ポンプの吐出容量が変更される。

【００１９】請求項２記載の発明では、請求項１記載の
発明の作用に加えて、支軸が回動されると、偏心軸が支
軸の中心軸線の回りで公転され、斜板の傾動中心の位置
が調節される。この発明では斜板の傾動中心の位置を調
節する手段が支軸と偏心軸とにより構成されているの
で、部品点数を減少して構造を簡素化することができる
請求項３記載の発明では、請求項１記載の発明の作用に
加えて、斜板の傾動中心が駆動軸の中心軸線と直交する
方向に移動されるので、斜板及びその斜面に対する作動
ピストンの係留位置が駆動軸方向に変動しない。このた
め傾動中心の位置調整が円滑に行われるとともに、ハウ
ジングの軸方向への寸法を大きくする必要がなくなる。

【００２０】又、請求項４記載の発明では斜板の傾動中
心の位置調節手段により傾動中心が駆動軸の中心軸線を
挟んで交互に切り換えられると、斜板の傾斜方向が駆動
軸の中心軸線と直交する直線を挟んで反転され、流体の
吐出方向が切り換えられる。

【００２１】請求項５記載の発明では、切換レバーが操
作されると、両可動軸受体がハウジングの案内面に沿っ
て往復動され、両支軸を介して斜板の位置が変更され
る。請求項４記載の発明では斜板の傾動中心を変更する
手段の構成が簡素化される。

【００２２】さらに、請求項６記載の発明では、駆動軸
の回転数が変動して絞り前後の吐出圧力の差圧が増大す
ると、制御通路が閉路されてドレン通路が開放されるの
で、斜板の傾角が減少し、吐出容量が低減される。この
ためポンプの吐出流量がほぼ一定に保持される。

【００２３】

【実施例】以下、この発明を具体化した可変容量型ピス
トンポンプの第１実施例を図１〜図８に基づいて説明す
る。

【００２４】図１に示すように、センタハウジング１の
前（左）端面にはフロントハウジング２が接合され、セ
ンタハウジング１の後（右）端面にはリヤエンドカバー
３が接合され、これらは図示しないボルトにより互いに
締付固定されている。センタハウジング１、フロントハ
ウジング２及びリヤエンドカバー３によって一つの密閉
された作動空間４が形成されている。前記フロントハウ
ジング２とリヤエンドカバー３の対向端壁間には駆動軸
５がベアリング６，７により支持されており、その外端
部に嵌合された図示しない動力取出装置（ＰＴＯ）によ
ってエンジン等により直接回転されるようになってい
る。

【００２５】前記駆動軸５にはシリンダブロック８がス
プライン９によって同期回転可能に、かつ駆動軸５の軸
線方向に沿って移動可能に結合されており、該シリンダ
ブロック８内には複数のシリンダボア１０が駆動軸５と
平行に、かつ等ピッチで駆動軸５を中心とする同一円周
上に位置するように形成され、各ボア１０には作動ピス
トン１１がそれぞれ挿入されている。

【００２６】リヤエンドカバー３にはシリンダブロック
８と対応してバルブプレート１２が固定されている。こ
のプレート１２には円弧状の吸入ポート１３及び吐出ポ
ート１４が形成され、エンドカバー３には吸入ポート１
３及び吐出ポート１４と対応して吸入通路１５及び吐出
通路１６が形成されている。駆動軸５と一体的に回転す
るシリンダブロック８内のボア１０は吸入ポート１３及
び吐出ポート１４と交互に接続される。

【００２７】センタハウジング１には斜板１７が後に詳
述するヒンジ機構１８を介して傾動可能に支持されてお
り、駆動軸５は斜板１７の略中央に形成された孔１９を
貫通している。シリンダブロック８の中心部に形成され
た収容室２０内には駆動軸５を取り巻くように押圧ばね
２１が収容されている。そのばね力はばね受け２２を介
してシリンダブロック８に作用するとともに、ばね受け
２３、ピン２４及びピボット２５を介してシューリテー
ナ２６に作用する。このため、シューリテーナ２６上の
シュー２７は斜板１７に押接され、シリンダブロック８
はバルブプレート１２に押圧され、シュー２７に連節さ
れたピストン１１が斜板１７の傾角に応じた距離だけ往
復動可能である。ピストン１１の往復動により作動油は
吸入通路１５及び吸入ポート１３を介してシリンダボア
１０内へ吸入され、ボア１０内の作動油は吐出ポート１
４及び吐出通路１６を介して外部に吐出される。

【００２８】ハウジング２の端壁と斜板１７の上部外周
との間には復帰手段としての復帰バネ２８が介在されて
いる。この復帰バネ２８のばね力はばね受け２９を介し
て斜板１７の上部前面（図１の左側）に作用する。斜板
１７は復帰バネ２８により常にはその傾角をほぼ零容量
に等しい最小傾角（約０．１〜１°）に変位する方向、
つまり最小容量位置に付勢されている。

【００２９】次に、斜板１７のヒンジ機構１８について
詳述する。図３に示すように前記斜板１７の左右両側部
にはブラケット３１が一体に湾曲形成されている。又、
図４に示すように両ブラケット３１に対応してセンタハ
ウジング１の両側壁には軸受３２及びシールリング３３
を介して一対の支軸３４が支持されている。両支軸３４
には偏心軸３５がそれぞれ一体に形成され、両偏心軸３
５には軸受３６を介して斜板１７の両ブラケット３１が
支持されている。支軸３４の外端部には連結金具３７を
介して吐出容量の切換レバー３８が連結されている。前
記連結金具３７はボルト３９により支軸３４に締め付け
られ、支軸３４と連結金具３７との間には回動阻止ピン
４０が介在されている。

【００３０】図１，４に示すように駆動軸５の中心軸線
Ｏ１は支軸３４の中心軸線Ｏ２よりも上方に位置し、ポ
ンプが最小容量で運転中は、偏心軸３５の中心軸線Ｏ３
（以下斜板１７の傾動中心Ｏ３ともいう）が駆動軸５の
軸線Ｏ１と同一高さ位置に保持されている。又、図５に
おいて切換レバー３８を実線位置から反時計回り方向へ
回動すると、支軸３４により斜板１７の傾動中心Ｏ３が
軸線Ｏ１よりも下方に変位される。傾動中心Ｏ３の位置
が変更されると、後述するように斜板１７に作用する回
動モーメントが変化し斜板の傾角が変更され、吐出容量
が変更される。切換レバー３８は図５に示すようにセン
タハウジング１に取り付けられた係止金具３８Ａ，３８
Ｂにより二つの位置に係止される。

【００３１】次に、ポンプの運転中において、駆動軸５
の回転数が変動した場合に、吐出容量をほぼ一定に保持
するための制御機構について説明する。リヤエンドカバ
ー３には制御シリンダ４１が片持ち支持され、該シリン
ダ４１内には制御ピストン４２が駆動軸５と平行に、か
つ同方向に往復動可能に収容されている。制御ピストン
４２の先端面が斜板１７の一部に係留した球体４３を押
動して斜板１７の傾角を復帰バネ２８の弾性力に抗して
増大させる向きに押動することにより、作動ピストン１
１のストロークを変更し、吐出容量を調整する。油圧回
路の停止時においては制御シリンダ４１内の制御室４４
が大気圧となっているので、復帰バネ２８の弾性力によ
り斜板１７が図１において傾角が最小となる位置、つま
り最小容量位置に付勢保持される。すなわち、制御ピス
トン４２の基端面は制御シリンダ４１の内周面に形成し
たストッパ４５に係止されることで、斜板１７の最小傾
角が設定される。なお、フロントハウジング２に形成し
たストッパ４６は斜板１７の最大傾角を規制するもので
ある。

【００３２】前述のように構成されたポンプ５１の吸入
通路１５は、吸入管路５２を介して油タンク５３に接続
されている。又、リヤエンドカバー３には弁ハウジング
５４が固定され、このハウジング５４には前記吐出通路
１６と連通する吐出通路５５が形成されている。この吐
出通路５５には図６に示すように吐出管路５６を介して
荷役用アクチュエータとしての油圧モータ５７が接続さ
れている。吐出管路５６には荷役切換弁５８が介在され
ている。

【００３３】前記ハウジング５４の通路５５には絞り５
９が設けられ、この絞り５９前後の圧力差により制御ピ
ストン４２の動作を制御する弁６０が収容されている。
容量制御弁６０は図６に示すように吐出通路１６と制御
室４４とを連通する制御通路６１を開閉する弁体６２
と、該弁体６２を常には通路６１を開放するポート６３
に付勢するためのバネ６４とを備えている。さらに、前
記弁体６２の両端部には絞り５９前後の吐出圧力を受け
る感圧室６５，６６が形成され、その差圧が増大する
と、弁体６２がバネ６４の付勢力に抗して移動されて制
御通路６１が閉鎖され、制御室４４がドレン通路６７と
連通される。この結果、この制御弁６０はエンジンＥの
回転数Ｎが上昇して、駆動軸５の回転数が上昇すると、
制御室４４への油の供給が減少され、ポンプの吐出容量
が低減され、結果として回転数が変動してもポンプの吐
出容量Ｑがほぼ一定に制御される（図７参照）。

【００３４】図６に示すように前記ポンプ５１と絞り５
９との間には、パイロット圧を得るための予圧付与弁７
１が設けられている。又、吐出管路５６には吐出圧力が
異常高圧となった場合に油圧システムを保護するリリー
フ弁７２が設けられている。前記予圧付与弁７１は図１
に示すようにスプール７３と、それを常には閉鎖位置に
付勢するバネ７４と、吐出通路１６の圧力をスプール７
３の一端面に形成した感圧室７５に作用するパイロット
通路７６とにより構成されている。

【００３５】次に、前記のように構成した可変容量型ピ
ストンポンプ５１を主体とする油圧システムについて、
その作用を説明する。図１，６は油圧システムの停止状
態を示す。この状態ではポンプ５１の内部の圧力が大気
圧と同等に保持され、斜板１７は最小傾角に保持されて
いる。又、図６において、荷役切換弁５８が非荷役位置
に保持され、制御弁６０の弁体６２はバネ６４により制
御通路６１を開放するポート６３に保持されている。さ
らに、切換レバー３８は最小容量位置、つまり斜板１７
の傾動中心Ｏ３が駆動軸５の軸線Ｏ１と一致する位置に
保持されている。

【００３６】この状態でエンジンＥにより駆動軸５が回
転されると、シリンダブロック８とともに作動ピストン
１１が最小のストロークで往復動され、吸入ポート１３
から吸入した作動油を吐出ポート１４から吐出通路１６
に吐出する。このとき予圧付与弁７１により吐出通路１
６内の圧力が設定値Ｐ１に保持されるが、斜板１７の傾
動中心Ｏ３が駆動軸５の中心軸線Ｏ１上にあるため、斜
板１７に対する回動モーメントは作用しない。又、制御
室４４には設定値Ｐ１以下の圧力が作用するので、斜板
１７は復帰バネ２８の弾性力により最小傾角（０．１〜
１°）の位置に保持され、零容量に等しい最小容量運転
が継続され、最小傾角を保ってクラッチ（オフ）機能を
代替している。従って、ポンプ５１の起動トルクは小さ
く、動力の消費も少ない。

【００３７】この状態で切換レバー３８が回動される
と、支軸３４が回動され、偏心軸３５が図１，５におい
て反時計周り方向に回動される。このため斜板１７の傾
動中心Ｏ３が軸線Ｏ１から下方に変位する。この結果、
斜板１７の傾動中心Ｏ３よりも上側の斜板１７の斜面に
作用する作動ピストン１１の押圧力が傾動中心Ｏ３より
も下側に作用する押圧力よりも大きくなり、斜板１７は
図１に鎖線で示すように中間傾角位置に回動される。図
４に示すように円弧状に形成された吸入ポート１３と連
通する複数のシリンダボア１０は圧力変動がないので、
モーメントを発生する要因とはならない。円弧状の吐出
ポート１４と連通する吐出行程中の複数のシリンダボア
１０内の圧力はほぼ均等に上昇する。前記斜板の傾動中
心Ｏ３を境にして上側の吐出ポート１４と連通するシリ
ンダボア１０の個数が、下側の吐出ポート１４と連通す
るシリンダボア１０の個数よりも多くなると、偏心軸３
５よりも上側の斜板１７の斜面に作用する各ピストン１
１の反力（合力）が偏心軸３５よりも下側の斜板１７の
斜面に作用する各ピストン１１の反力（合力）よりも大
きくなる。従って、斜板１７は偏心軸３５を中心に図１
において反時計回り方向への回動モーメントを受けて、
傾角が増大する。

【００３８】斜板１７の中間傾角は該斜板１７に作用す
る作動油による回動モーメントと、復帰バネ２８の付勢
力とのバランスする位置である。荷役切換弁５８が非荷
役位置に保持されている状態では、制御室４４内の圧力
は低く制御ピストン４２による押圧力は斜板１７に作用
しない。

【００３９】前記偏心軸３５は支軸３４の中心軸線Ｏ２
を中心に９０°反時計周り方向へ回動されるため、斜板
１７の傾動中心Ｏ３はフロント側へも変位される。しか
し、バネ２１の付勢力がバネ受け２３、ピン２４、ピボ
ット２５及びシューリテーナ２６を介して各シュー２７
に作用するので、シュー２７は斜板１７の斜面に常に押
圧される。

【００４０】次に、荷役切換弁５８が荷役位置に切り換
えられると、油圧モータ５７の負荷により吐出通路１
６，５５、吐出管路５６内の圧力が上昇する。すると、
制御通路６１から制御油が制御室４４に送られるので、
制御ピストン４２が前進され、斜板１７の傾角が増大さ
れ、図２に示すように最大傾角位置に保持される。この
ため吐出管路５６からモータ５７に大容量の油が供給さ
れ、圧縮機、シリンダ等のアクチュエータが作動され、
荷役作業が行われる。

【００４１】ところで、車両の走行中にエンジンの回転
数が上昇すると、駆動軸５の回転数が増大する。このた
め吐出ポート１４から吐出される作動油の量が増大し、
絞り５９前後の圧力差が大きくなり、制御弁６０が制御
通路６１を閉鎖し、かつドレン通路６７を開放する位置
に切り換えられるので、斜板１７の傾角が減少し、吐出
容量が低減される。この結果、ポンプの実際の吐出容量
はほぼ一定に制御される。

【００４２】又、油圧モータ５７に対し過大な負荷が作
用して、吐出管路５６内の圧力が図８に示すように設定
値Ｐ３以上に上昇した場合には、図６に示すリリーフ弁
７２が作動されて、油圧システムの破損が防止される。

【００４３】さらに、荷役切換弁５８が荷役位置から非
荷役位置に切り換えられると、吐出管路５６内の圧力が
低下するので、斜板１７は復帰バネ２８の付勢力により
図１に鎖線で示す位置に変位される。このためポンプ５
１は中間容量で運転されるので、動力損失が軽減され
る。又、切換レバー３６が図５に鎖線で示す中間容量位
置から実線で示す零容量位置に切り換えられると、偏心
軸３５が図１に実線で示す位置に切り換えられ、このた
め斜板１７に作用する作動油による回動モーメントが失
われ、斜板１７はバネ２８により図１に実線で示す最小
傾角位置に復帰される。

【００４４】さて、第１実施例では斜板１７を支軸３４
及び偏心軸３５により支持し、斜板１７の傾動中心Ｏ３
を駆動軸５の軸線Ｏ１から下方へ変位可能に構成した。
このため切換レバー３８を操作するのみで、複雑で高価
な切換弁を使用することなく、斜板１７の傾角を変更し
て、ポンプの吐出容量を制御することができる。又、エ
ンジンの回転数が変動しても吐出油量をほぼ一定に制御
する制御弁６０を設けることもできる。又、吐出管路５
６内の圧力が異常に上昇した場合に制御ピストン４２の
制御室４４内の圧力を減圧して吐出容量を低減する圧力
カット用の制御弁（図示略）を設けることもできる。こ
の制御弁を設けると、前記リリーフ弁７２の設定値を図
８に示すようにＰ３よりも低いＰ２に設定でき、動力損
失を低減することができる。

【００４５】次に、この発明の第２実施例を図９により
説明する。この実施例では斜板１７を四角柱状の可動軸
受体８１とこれに同心状に一体形成した円柱状の支軸８
２とにより支持している。すなわち、可動軸受体８１は
ハウジング１に形成した案内溝８３に沿って上下方向に
往復摺動可能に嵌合され、支軸８２は斜板１７のブラケ
ット３１に挿入されている。切換レバー３８は可動軸受
体８１を上下方向に往復動操作可能である。この実施例
では斜板１７を上下方向に移動することによりその傾動
中心Ｏ３の位置を上下に変位することができるので、斜
板１７の駆動軸５の軸線Ｏ１方向への変位がなくなり、
第１実施例と比較してポンプの吐出容量の変動が阻止さ
れる。

【００４６】次に、この発明の第３実施例を図１０に基
づいて説明する。この実施例ではポンプが停止状態で斜
板１７を支持する支軸８２の軸線、つまり斜板の傾動中
心Ｏ３が駆動軸５の中心軸線Ｏ１と一致している。又、
斜板１７の傾動中心Ｏ３は切換レバー３８により軸線Ｏ
１から上方又は下方に変化可能である。さらに、制御シ
リンダ４１、制御ピストン４２及び復帰バネ２８等は省
略されている。

【００４７】この第３実施例では駆動軸５が回転される
と、斜板１７が図示しないバネにより最小傾角に保持さ
れているので、最小容量で起動される。切換レバー３８
により支軸８２が上方に切り換えられると、斜板１７が
作動油による時計周り方向への回動モーメントを受けて
その傾角が最大傾角に変位され、ポンプは最大容量運転
となる。又、前記支軸８２が軸線Ｏ１の下方に変位され
ると、斜板１７が反時計周り方向への回動モーメントを
受けて反対方向へ傾斜され、作動油の吐出方向が逆の状
態で最大容量運転となる。

【００４８】この第３実施例においも、簡単な構成によ
り吐出容量の変更を容易に行うことができる。又、この
実施例では切換レバー３８に荷役切換レバーを兼用させ
ることもできる。このポンプは、例えば、ダンプトラッ
クのように、回転数の変動に無関係に流量を一定に制御
する機能が不要の場合の低廉なポンプとして使用するこ
とができる。

【００４９】次に、この発明の第４実施例を図１１及び
図１２に基づいて説明する。この実施例では復帰バネ２
８が斜板１７を最大容量位置へ向かって付勢するように
なっている。駆動軸５は図示しない電磁クラッチを介し
てエンジンＥに連結されている。

【００５０】従って、この実施例では図１１に示すポン
プの停止状態において、電磁クラッチがオンされると、
ポンプ５１が最大容量で起動される。その後、切換レバ
ー３８が操作されて斜板１７の傾動中心Ｏ３が図１２に
示すように駆動軸５の軸線Ｏ１よりも下方に変位され
る。このため、斜板１７は中心Ｏ３を中心に反時計周り
方向への回動モーメントを受け、斜板１７はバネ２８の
付勢力に抗して傾角を減少する方向に回動される。従っ
て、ポンプは図１２に示すように最小容量で運転され
る。

【００５１】次に、この発明の第５実施例を図１３及び
図１４に基づいて説明する。この実施例では斜板１７の
背面に左右一対の円弧状をなす支軸９１が一体状に設け
られ、この支軸９１の案内溝９２を有する可動軸受体９
３はフロントハウジング２の内壁面に沿って軸線Ｏ１と
直交する方向への往復動可能に接触されている。又、可
動軸受体９３には切換レバー３８が連結され、その先端
部はフロントハウジング２を貫通して外部に導出されて
いる。

【００５２】この実施例においては切換レバー３８を上
下方向に往復動すると、軸受体９３がフロントハウジン
グ２の案内面９４に沿って上下方向に往復動され、斜板
１７の傾動中心Ｏ３が駆動軸５の軸線Ｏ１から離れる方
向に変位される。このため簡単な構成によりポンプの吐
出容量を変更することができる。

【００５３】なお、この発明は前記実施例に限定される
ものではなく、次のように具体化することもできる。 （１）前記切換レバー３８をワイヤー（図示略）により
操作可能に構成すること。

【００５４】（２）第３実施例及び第４実施例におい
て、偏心軸３５により斜板１７の傾動中心Ｏ３の位置調
整を行うように構成すること。 上記実施例から把握できる請求項以外の技術思想につい
て、以下にその効果とともに記載する。

【００５５】請求項１において、斜板１７の背面には円
弧状の支軸９１が形成され、この支軸９１は駆動軸５の
軸線Ｏ１と直交する方向へ往復動される可動軸受体９３
の案内溝９２に係合されている可変容量型ピストンポン
プ。

【００５６】このポンプ場合には請求項１記載の発明の
作用及び効果に加えて、斜板１７の傾動中心Ｏ３の軸線
Ｏ１方向への変位をなくして、容量切り換えを適正に行
うことができる。

【００５７】

【発明の効果】以上詳述したように請求項１記載の発明
は、エンジンの回転数と無関係に吐出容量をほぼ一定に
制御する容量制御機構や吐出圧力が異常となった場合
に、吐出容量を低減して回路の保護及び動力損失を低減
する容量制御機構を組み込むことができるとともに、部
品点数を減少して構造を簡素化し、製造コストを低減す
ることができる。

【００５８】請求項２記載の発明では、請求項１記載の
発明の効果に加えて、斜板の傾動中心の位置調節手段の
部品点数を減少して構造を簡素化することができる。請
求項３記載の発明では、請求項１記載の発明の効果に加
えて、ハウジングの軸方向への寸法を短くして小型、軽
量化を図ることができる。

【００５９】請求項４記載の発明では、請求項１記載の
発明の効果に加えて、吐出流体の吐出方向を変更するこ
とができる。請求項５記載の発明では、請求項１又は４
記載の発明の効果に加えて、斜板の傾動中心の位置調整
手段の構成を簡素化してさらにコストダウンを図ること
ができる。

【００６０】請求項６記載の発明では、請求項１〜５記
載のいずれかの発明の効果に加えて、エンジンの回転数
が変動しても吐出容量をほぼ一定に制御することができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】 この発明の第１実施例を示す可変容量型ピス
トンポンプの最小容量状態の縦断面図である。

【図２】 ポンプの最大容量状態の縦断面図である。

【図３】 斜板のヒンジ機構を示す分解斜視図である。

【図４】 斜板のヒンジ機構を示す断面図である。

【図５】 斜板のヒンジ機構を示す正面図である。

【図６】 油圧システムを示す非荷役状態の回路図であ
る。

【図７】 エンジンの回転数と吐出容量の関係を示すグ
ラフである。

【図８】 吐出圧力と吐出容量との関係を示すグラフで
ある。

【図９】 この発明の第２実施例を示すポンプの横断面
図である。

【図１０】 この発明の第３実施例を示すポンプの縦断
面図である。

【図１１】 第４実施例のポンプの最大容量状態の縦断
面図である。

【図１２】 第４実施例のポンプの最小容量状態の縦断
面図である。

【図１３】 第５実施例のポンプの最小容量状態の部分
縦断面図である。

【図１４】 第５実施例の斜板のヒンジ機構を示す分解
斜視図である。

【符号の説明】

１…センタハウジング、２…フロントハウジング、３…
リヤエンドカバー、５…駆動軸、８…シリンダブロッ
ク、１０…シリンダボア、１１…作動ピストン、１６…
吐出通路、１７…斜板、１８…ヒンジ機構、２６…リテ
ーナ、２７…シュー、２８…復帰バネ、３１…ブラケッ
ト、３４…支軸、３５…偏心軸、３８…切換レバー、４
１…制御シリンダ、４４…制御室、５６…吐出管路、５
７…アクチュエータとしての油圧モータ、５８…荷役切
換弁、５９…絞り、６０…容量制御弁、６１…制御通
路、８１…可動軸受体、８２…支軸、８３…案内溝、９
１…支軸、９２…案内溝、９３…可動軸受体、９４…案
内面、Ｏ１…駆動軸の中心軸線、Ｏ３…斜板の傾動中
心。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ハウジングに支持された駆動軸に複数の
   シリンダボアを有するシリンダブロックを同期回転可能
   に嵌合し、前記ハウジング内には駆動軸を取り巻くよう
   に斜板を収容し、前記ハウジングに対し前記斜板をヒン
   ジ機構により駆動軸の軸線方向と同方向への往復傾動可
   能に支持し、各シリンダボア内に収容した各作動ピスト
   ンの基端部をシュー及びリテーナを介して前記斜板の斜
   面に沿って円軌跡上を摺動可能にそれぞれ係留し、前記
   駆動軸の回転によりシリンダブロックを作動ピストンと
   ともに同期回転させて作動ピストンをシリンダボア内で
   往復動させポンプ作用を行うようにした可変容量型ピス
   トンポンプにおいて、 前記ヒンジ機構に対し斜板の傾動中心の位置を駆動軸の
   中心軸線に接近又は離隔する方向へ調節するための手段
   を設けた可変容量型ピストンポンプ。
2. 【請求項２】 請求項１において前記斜板の傾動中心の
   位置調節手段は、ハウジングに回動可能に支持された支
   軸と、該支軸に対し偏心した位置に形成され、かつ斜板
   に回動可能に支持された偏心軸とから構成されている可
   変容量型ピストンポンプ。
3. 【請求項３】 請求項１において前記斜板の傾動中心の
   位置調節手段は、斜板の傾動中心を、駆動軸の中心軸線
   と直交する方向へ位置調節可能に構成されている可変容
   量型ピストンポンプ。
4. 【請求項４】 請求項１において前記斜板の傾動中心の
   位置調節手段は、ポンプ作用によって各作動ピストンか
   ら斜板に作用する各反力の総合力に基づく回動モーメン
   トが斜板の傾角を増大する方向への回動モーメントを受
   ける位置と、斜板がその傾角を減少して反対方向への回
   動モーメントを受ける位置との二つの位置に調節可能に
   構成されている可変容量型ピストンポンプ。
5. 【請求項５】 請求項１又は４において前記斜板の傾動
   中心の位置調節手段は、斜板の左右両側に設けた一対の
   支軸と、両支軸をそれぞれ支持し、かつハウジングの案
   内面に案内されて往復動される一対の可動軸受体と、両
   可動軸受体を同期して位置切り換えするための切換レバ
   ーとにより構成されている可変容量型ピストンポンプ。
6. 【請求項６】 請求項１〜５のいずれかにおいて前記ハ
   ウジングには斜板の傾角を調整するための制御シリンダ
   が設けられ、該シリンダの制御室はポンプの吐出通路と
   制御通路を介して連通され、吐出通路には絞りが設けら
   れ、前記制御通路には絞り前後の吐出圧力の差圧を感知
   して制御通路の開度を調整する容量制御弁が設けられて
   いる可変容量型ピストンポンプ。