JPH0853730A - Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｃｕ耐食合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 各既存合金における最良の腐食特性の多くを
組合わせて広い応用範囲を有する新しい耐食合金を得る
ために、Ｃｕを添加して耐食性を向上させたＮｉ−Ｃｒ
−Ｍｏ−Ｃｕ合金を提供する。 【構成】 多量のＣｒ（約１６〜２５重量％）およびＭ
ｏ（約１２〜１８重量％）を含有するＣ型ニッケル基合
金が少量ではあるが重要な量のＣｕ（約１〜３．５重量
％）を添加することで耐食性を向上された。Ｃｕの添加
は、酸化媒体および非酸化媒体の両方で広く一般に耐食
性を向上させることができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、広義の概念で言え
ば、非鉄金属合金の組成に係わり、特に、かなりの量の
ＣｒおよびＭｏと、一般的に合金に耐食性を与える少量
ではあるが重要な他の合金元素とを含むＣ型と称される
特定の族のＮｉ基合金に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】今日の一般的用途の耐食性Ｎｉ−Ｃｒ−
Ｍｏ合金の先駆的材料は、本発明の発明者の前任者とし
て当時従事していたラッセル・フランク氏により１９３
０年代に開発され、特許（米国特許第１８３６３１７
号）を付与された。本発明の市販品の実施例はアロイＣ
（Ａｌｌｏｙ Ｃ）であり、ＣｒおよびＭｏの他に少量
のＦｅ、選択添加のＷ、微量添加のＭｎ，ＳｉおよびＶ
が製造を助けるために含まれていた。この組成範囲の合
金は、Ｃｒの添加により多くの酸化性の酸の中で不動態
の性質を示すことが見出された。また、それらの合金は
ＭｏおよびＷの添加でＮｉの本来の状態から貴の電位状
態（ｎｏｂｉｌｉｔｙ）に向上されることによって、多
くの非酸化性の酸に対する良好な耐性を示した。

【０００３】その後、このＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金の族す
なわち系に関する幾つかの発見があった。第１に、Ｃお
よびＳｉはマイクロ組織における粒界の炭化物および金
属間化合物析出物（ミュー相（ｍｕ ｐｈａｓｅ）のよ
うな）の形成を促進するので、これらの合金の耐食性に
とって全く有害であることが認識された。Ｃおよび（ま
たは）Ｓｉが高レベルであると、これらの化合物は焼鈍
後の冷却により、または溶接熱の影響領域で経験するよ
うな昇温偏向時に生成される。これらの化合物の生成は
周囲領域のＣｒ，Ｍｏ（および存在するならばＷ）を消
耗するので、これらの領域は化学作用を非常に受けやす
くなる、すなわち敏感になる。これらの化合物はそれ自
体も作用を受ける。熱安定性の向上した低炭素低珪素Ｎ
ｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金に関する基本特許（米国特許第３２
０３７９２号）は１９６５年に付与されている。この特
許の市販品の実施例がヘイネス・ステライトＣｏ．の後
継者により開発されてアロイＣ−２７６として市販され
ており、今でもこの種の最も広く使用されている合金で
ある。

【０００４】低炭素且つ低珪素のレベルであっても、Ｎ
ｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金は準安定性である、すなわち化合に
おいて合金元素は平衡溶解度限界を超え、結局は製品の
マイクロ組織の変化を生じる。このＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合
金を約６５０〜１０００°Ｃ（約１２００〜１８００°
Ｆ）の温度範囲に曝すと速やかに金属学的な変化を生
じ、特に粒界における金属間化合物の析出を生じて、マ
イクロ組織を弱くする。有害な化合物の生成する傾向を
更に低くするために、アロイＣ−４と呼ばれるＷを含ま
ない低Ｆｅの組成が本発明者の協働者により開発され、
特許（米国特許第４０８０２０１号）を付与された。こ
の特許は細心の組成調整を必要とし、残留炭素および残
留窒素と化合する少量ではあるが重要なある量のＴｉを
含んでいた。同様に、米国特許第５０１９１８４号もま
た低Ｆｅおよび低Ｃに加えて、ある量のＴｉを添加する
ことが、これらのＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金の熱安定性を向
上させてミュー相の生成を減少させることを教示してい
る。

【０００５】ＭｏおよびＷの両方を含有するＣ型合金に
関する他の重要な発見は、腐食および孔食に対する最適
な耐性は或る重要な元素比によって決まるということで
ある。Ｃ−２２合金の開発時に、Ｍｏ：Ｗの比が約５：
１と３：１との間になければならないこと、および２×
Ｃｒ：Ｍｏ＋（０．５×Ｗ）が約２．１〜３．７になけ
ればならないことが発見された。本発明の出願人に譲渡
された米国特許第４５３３４１４号を参照のこと。

【０００６】近年、熱間加工性と腐食進行に対する影響
とに関して、ある狭い特定の範囲に保持されたときの脱
酸元素であるＡｌ，ＭｇおよびＣａの微妙な効果を米国
特許第４９０６４３７号が開示した。米国特許第４９０
６４３７号に記載された基本組成は、Ｒ．Ｂ．レオナル
ド氏が１９６４年に発見したものと全く同じであり、同
氏はその時は本発明の譲受人のためにＣ型合金を研究し
ていた。英国特許第１１１６０８３６号を参照のこと。
幾つかの組成の変種における定電位を研究することで、
レオナルド氏はＮｉ−２３Ｃｒ−１５ＭｏをＮｉ−Ｃｒ
−Ｍｏ鋳造合金の開発のための適当な設定基準として認
定した。

【０００７】勿論、金属学の分野における様々な要求を
満たすために様々な性質を有するように、同じ元素の幾
つかを含有するが比率が相違する別の合金族が開発され
た。このような異なる種類の合金の１例はアロイＧであ
り、これは燐酸に耐えるように１９５０年代に本発明の
出願人の先駆者によって開発された。これは、一層多量
のＦｅおよび一層少量のＭｏを幾らかのＣｕとともに含
有していること以外は、Ｃ型合金に表面的に似ている。
これは米国特許第２７７７７６６号に更に詳しく開示さ
れている。

【０００８】これらの先行技術のＣ型合金の基準組成お
よび腐食特性に関する公開された情報は表１および表２
に要約されている。

【０００９】前述した特許はこれまでに報告された多く
の合金化状況を代表するだけのものであり、これにおい
ては各種の相が生成されて異なる物理的および機械的な
特性の合金系を与えるように明確に相違する機能的な関
係を得るために、多くの同じ元素が組合わされた。それ
にもかかわらず、これらの種類のニッケル基合金に関し
て利用できるデータの量は多いが、この当業者にとって
は、特に新しい組合わせがこの分野で既に使用されてい
る合金と多少異なって熱機械的に処理されるときは、た
とえそれらの組合わせがこの分野における広く一般化さ
れた教義に合致するとしても、既知元素の濃度で表され
る物理的および機械的な特性をある精度をもって予想す
る（すなわち確信する）ことは未だに不可能である。

【００１０】化学処理工業の見地から、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍ
ｏ合金の最も望ましい特性は、広範囲の腐食環境のもと
で有効に応用できることである。しかしながら、既存合
金を同じ存在として考えることは不適当である。何故な
らば、それらの既存合金はＣｒ，ＭｏおよびＷの正確な
含有量によって特定の媒体に対する耐性がかなり変化す
るからである。高クロム合金は硝酸のような酸化媒体に
対する耐性を向上させる一方、たとえば低クロム合金は
塩酸のような非酸化溶液の中で良好な性能を示す。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】したがって本発明の主
目的は、これまでの合金の各々における最良な不変の腐
食特性の多くを１つの新しい製品として組合わせること
で、既存のＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金の限界を超えるよう
な、できるだけ広い応用範囲を有する新しい耐食合金を
提供することである。酸化および非酸化の両方の媒体に
対しての多能性の向上は、設定不良（ｉｌｌ−ｄｅｆｉ
ｎｅｄ）の処理環境のもとで、また化学工業で見られる
時折発生する混乱（ｕｐｓｅｔ）および変化した状態の
もとで、変数ミスの生じる危険性も低減する。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上述の目的は、明白とな
る他の利点とともに、少量ではあるが重要な量のＣｕを
Ｃ型基合金に添加し、一般的に以下の好ましい重量パー
セントの範囲、すなわち： 好適範囲 最適範囲 Ｃｒ ２２．０ 〜 ２４．５ ％ ２２．３５ 〜 ２３．６５％ Ｍｏ １４．０ 〜 １８．０ ％ １５．３５ 〜 １６．６５％ Ｃｕ １．０ 〜 ３．５ ％ １．４０ 〜 １．８０％ Ｆｅ 最大 ５．０ ％まで ０．３０ 〜 １．５０％ Ｓｉ 最大 ０．１ ％まで 最大 ０．０５％まで Ｍｎ 最大 ２．０ ％まで ０．１０ 〜 ０．３０％ Ｍｇ 最大 ０．１ ％まで 最大 ０．０５％まで Ｃｏ 最大 ２．０ ％まで 最大 １．９５％まで Ａｌ 最大 ０．５ ％まで ０．１５ 〜 ０．３０％ Ｃａ 最大 ０．０５％まで 最大 ０．０２％まで Ｃ 最大 ０．０１５％まで 最大０．００７％まで Ｎ 最大 ０．１５％まで 最大 ０．０６％まで Ｗ 最大 ０．５ ％まで 最大 ０．５０％まで 炭化物形成元素 合計量最大０．７５％まで 合計量最大０．３５％まで Ｎｉ 残部 残部 に合致する組成を有する新しい且つ向上した製品を提供
することによって達成される。

【００１３】本発明の以下のデータは、狭い重要な範囲
のＣｕが非酸化媒体に対する耐性を向上させるために既
存の多くの高クロムＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金に添加できる
ことを示している。塩酸における利点はこれまでの実験
による証拠に対立するものであり、またＣｕの含有量の
関数としての向上された効果は全く予期せぬもので、非
線型すなわちより多量のＣｕが良好な特性を与えるもの
ではない。

【００１４】本明細書は、今や発明とみなせる主題を特
に指摘して明確に請求する特許請求の範囲を含んでいる
が、本発明の幾つかの特徴および利点は現在好ましいと
される実施例の以下の詳細な説明を添付図面に関連させ
ることで更に良好に理解されるであろう。

【００１５】

【発明の実施の形態】上述で定義した組成範囲の発見は
３つの段階を伴った。第１に、Ｒ．Ｂ．レオナルド氏に
より提案された組成（サンプルＡ−５）に多少似ている
基本組成（例Ｃ−１）で始めて、基本組成に対して約
６．０重量％までのＣｕを添加しながら、幾つかの増量
段階でＣｕの耐食効果が決定された。例Ｃ−２〜Ｃ−７
はその組成および試験結果を示している。次に、多能性
の観点から最適Ｃｕ含有量が約１．６％±０．３％（図
１、図２を参照のこと）であることを確定し、Ｆｅ，Ｎ
およびＷ（Ｍｏと部分的に置換される）の効果が決定さ
れた。最後に、Ｃｒ，Ｍｏおよび各種の微量元素（典型
的に鍛錬されたＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金において見出され
る）の有効範囲が確定された。

【００１６】この合金系に対する可能とされる有効添加
としてのＣｕの調査が、特に硫酸耐性に対する常習的な
向上に関して、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ−ＭｏおよびＮｉ−Ｆ
ｅ−Ｃｒ−Ｍｏ合金系のような合金系の他の種類におけ
るＣｕの既知の利点に基づいて、先ず促された。高クロ
ムＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金（Ｒ．Ｂ．レオナルド氏、１９
６５）におけるＣｕの効果に関するこれまでのデータだ
けは塩酸に対する耐性に僅かな負の効果を推論し、中間
濃度の硫酸に対する耐性に製の効果を推論した。Ｃｕ含
有量（２．３６重量％）だけはＲ．Ｂ．レオナルド氏に
より研究されたが、比較的低クロム含有量（２１．１６
重量％）の場合であった。また、Ｒ．Ｂ．レオナルド氏
の働きは鋳造だけに関係し、これに対して本発明の主眼
は錬製品、たとえば鋳造インゴットから鍛造および（ま
たは）圧延されたシート、プレート、バー、ワイヤー
（溶接用）および管状製品である。

【００１７】このプロジェクトの各段階のために、試験
材料の各少量（通常は、約２０〜２５ｋｇ）が、真空誘
導溶解、エレクトロスラグ再溶解、熱間鍛造、均質化
（たとえば１２４０°Ｃ（２２５０°Ｆ）で５０時
間）、および試験用の約３ｍｍ（０．１２５インチ）厚
のプレートすなわちシートを得るための約１２３０°Ｃ
（２２４０°Ｆ）での熱間圧延によって作成された。各
合金に関して、適当な溶体化焼鈍処理（たとえば、１１
３０〜１１９０°Ｃ（２０５０〜２１５０°Ｆ）で１０
〜２０分間の後、水急冷される）が炉による試行で決定
された。表３、表４に与えられている実験組成のリスト
から推論できるように、これらの合金の大半が少量のＡ
ｌ（脱酸のため），Ｍｎ（Ｓと結合させる），Ｃ，Ｃｏ
およびＳｉ（典型的にミル不純物）を含有していた。少
量のＭｇが脱酸の目的で試験溶湯に添加されたが、ほん
の痕跡量が最終製品に認められるに過ぎない。

【００１８】高クロムＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金の不変な腐
食作用に対するＣｕの効果は、合金（表３の合金Ｃ−１
〜Ｃ−７）の第１バッチに関する試験結果および図１か
ら明白である。両方の濃度の硫酸（７０％および９０
％）中で、Ｃｕは、たとえ０．６重量％の含有量であっ
ても極めて有利であることが見出された。希釈塩酸にお
いては、Ｃｕの含有量と腐食速度との間の関係は複雑で
期待できないことが見出された。かなりの利点が０．６
重量％〜３．１重量％の範囲内のＣｕの添加によって得
られることが見出された。Ｃｕ６．１重量％での腐食速
度も低かった。これはおそらく、マイクロ組織の１次析
出物に分離された大半のＣｕがマトリックスを低い有効
濃度に保持するからであろう。他の試験合金の何れもこ
のような１次（凝固）析出物を含んでいなかった。

【００１９】６５％の煮沸硝酸に対する試験合金の耐性
に関しては、Ｃｕ濃度との予期せざる関係が測定され
た。特に腐食速度のピークはＣｕ約０．６重量％で測定
され、図２に示されるように約５％を超えるまで値は低
かった。

【００２０】第２バッチの合金（表４の例Ｃ−８〜Ｃ−
１１）の試験は、１．０重量％〜４．２重量％の範囲で
添加されたときにＦｅは、少なくとも最適Ｃｕ含有量
（約１．６重量％）に近い合金において、この合金系の
一般的な耐食性にほんの僅かな効果しか与えないことを
明らかにした。Ｗ約４．０重量％とのＭｏの部分的な置
換は、２．５％塩酸および７０％硫酸に対する耐性を大
幅に低下させることが見出された。０．１重量％のレベ
ルのＮは２．５％塩酸に対する合金系の耐性を低下させ
ることが見出されたが、この欠点は通常有利である強化
効果によって相殺される。

【００２１】第３バッチの合金（表４に例Ｃ−１２〜Ｃ
−１５で示される）は、この合金系の好ましい粒界が良
好に認識されることを可能にする。微量元素に関して
は、低レベルでのそれらの効果はアロイＣ−１２で学ん
だ。高レベルでのそれらの効果は、アロイＣ−１３で学
んだ。学んだ範囲内では、合金系の好ましい特性が保持
されることが判断された。ＣｒおよびＭｏの効果はアロ
イＣ−１４およびＣ−１５を試験して決定された。Ｃｒ
およびＭｏが低い濃度レベルにおいては（それぞれ２
１．６重量％および１４．６重量％）、６５％硝酸に対
する合金系の耐性はかなり低下した。ＣｒおよびＭｏの
高い濃度レベル（２４．２重量％および１６．６重量
％）では、一定した腐食特性の向上が発見されたが、焼
鈍且つ急冷したマイクロ組織は多量の粒界析出物を示し
ており、これらの析出物は機械的特性に有害で、ある種
の媒体中で粒界侵食が促進される。しかしながら低Ｍｏ
含有量出の高Ｃｒ含有量、または高Ｍｏ含有量での低Ｃ
ｒ含有量が伊国パテに許容される。

【００２２】試験合金のテストに加えて、ある種の市販
品の錬Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ組成（特定の特許に対応する）
も試験されて、本発明の最も好ましい合金（アロイＣ−
４）と直接に比較された。比較する腐食データは表２、
表３、表４に与えられており、本発明により生じた利点
すなわち改良点を更に示している。

【００２３】前述の試験結果（または同様な合金による
これまでの研究）から様々な他の合金元素の一般的な効
果に関する幾つかの観察が成された。以下の通りであ
る。

【００２４】Ａｌは選択される合金元素である。これは
通常は溶解処理時の脱酸剤として使用され、約０．１％
を超える量で生成合金に一般的に存在する。Ａｌはまた
強度を高めるために合金に添加されるが、過多量は有害
なＮｉ₃ Ａｌ相を形成する。約０．５０％までが好まし
く、０．１５〜０．３０％のＡｌが本発明の合金に存在
することが更に好ましい。

【００２５】ボロン（Ｂ）は選択される合金元素であ
り、これは溶解処理時に（たとえばスクラップまたはフ
ラックスから）合金に意図されずに導入され得るのであ
り、または強化元素として添加される。好ましい合金で
は、Ｂは約０．０５％まで存在し得るが、良好な延性を
得るためには０．０１％未満であることが更に好まし
い。

【００２６】炭素（Ｃ）は望ましくない合金元素であ
り、これらの合金から完全に排除することは困難であ
る。Ｃ含有量が増えると耐食性が急激に低下するため
に、Ｃは約０．０１５％を超えてはならないが、耐食性
が低くても許容されるならば、鋳造材に０．０５％まで
多少増えても許容できる。

【００２７】クロム（Ｃｒ）は上述したようにこれらの
合金に欠かせない合金元素である。約１６〜２５％は存
在するが、最も好ましい合金はＣｒ約２２〜２４．５％
を含有することが好ましい。酸化媒体の中でのこれらの
合金が腐食するとき、安定した不動態フィルムが形成さ
れるようである。より高い濃度では、Ｃｒは溶液中に保
持できず、第２相に分離して、この第２相が合金を脆化
させる。

【００２８】コバルト（Ｃｏ）はＮｉ基合金には殆ど常
に存在する。何故ならば、Ｎｉマトリックス内で相互に
溶解できるからである。本発明の合金は最大約２％また
は３％まで含有でき、これを超えると合金の熱間加工特
性が劣化する。

【００２９】銅（Ｃｕ）は熱間加工特性を一般に低下さ
せてしまうので、これらの合金には望ましくない合金元
素である。しかしながら上述で説明したように、本発明
の主要成分である。

【００３０】鉄（Ｆｅ）は許容される合金元素であり、
これらの合金中に、通常、存在する。何故ならば、鉄合
金の使用は他の不可欠合金元素の添加に都合がよいから
である。しかしながらＦｅの量が約５％を超えて増える
と、腐食速度が増大してしまう。

【００３１】マンガン（Ｍｎ）は好ましい合金元素であ
る。本明細書ではＭｎはＳと協働して熱間加工特性を向
上させるために使用されており、本発明では最大約２％
までの量で合金中に存在することが好ましい。

【００３２】モリブデン（Ｍｏ）は上述で説明したよう
に本発明の主合金元素である。Ｎｉ基合金に所望される
耐食性を与えるためには約１２％を超える量が必要であ
り、１４％を超える量が好ましい。しかしながら約１８
％を超える量は、２次相の形成を促進するので脆化を生
じ、また鍛錬製品に熱間加工することが困難になる。

【００３３】ニッケル（Ｎｉ）は本発明の基本金属であ
り、適当な物理的特性と、応力腐食割れに対する良好な
耐性とを合金に与えるために、約４５％を超える量で存
在していなければならない。しかしながら、本発明の合
金中に存在するＮｉの正確な量は、合金中に存在するＣ
ｒ，Ｍｏ，Ｃｕおよび他の合金元素の必要とされる最小
量および最大量によって決定される。

【００３４】窒素（Ｎ）は選択的な強化合金元素であ
り、ＨＣｌに対する耐性を幾分低下させるが、合金の一
般的な耐食特性を大きく劣化させずに最大約０．１５％
まで存在できる。

【００３５】酸素（Ｏ）、燐（Ｐ）および硫黄（Ｓ）は
全て望ましくない元素であるが、これらの元素は全ての
合金に少量存在する。これらの元素は本発明の合金を実
質的に害することなく最大約０．１％まで存在できる
が、各々が約０．０２％までだけ存在することが好まし
い。

【００３６】シリコン（Ｓｉ）は有害な析出物の形成を
促進することが示されているので、望ましくない合金元
素である。耐食性の少ないほぼ正味形状の製品とする鋳
造時の流動化を促進するために最大約１％まで存在でき
るが、好ましい合金は約０．１％より多くは含有せず、
鍛錬製品におけるＳｉが約０．０５％未満であることが
最も好ましい。

【００３７】タングステン（Ｗ）はこれらの合金中でＭ
ｏの幾分かと置換されるしばしば選択される合金元素で
ある。しかしながら、Ｗは耐食性を劣化させ、また比較
的高価且つ重い元素であるため、本発明の好ましい合金
はＷ量の１／２を超える量は含有しない。

【００３８】当業者には一般に、Ｔｉ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ
およびＨｆのような炭化物形成元素が物理的特性を害す
ることなくＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ合金に添加（いずれかのＣ
と結合させるため）することのできることが知られてい
る。したがって、これらの元素は合計量で約０．７５重
量％までのレベルで添加できるが、本発明の新規な合金
系ではたったの０．３５パーセントまでとされることが
好ましいと考える。

【００３９】法律に準じて本発明は１つの好ましい実施
例に多少とも特定的に説明してきたが、様々な代替例、
変更例または置換例が当業者に容易となることを期待す
る。それ故に、本発明は図示し説明した特定例に限定さ
れることはなく、全ての等価例が特許請求の範囲で定義
された本発明の精神および範囲に保護されることを意図
されることが理解されねばならない。

【００４０】

【表１】

【００４１】

【表２】

【００４２】

【表３】

【００４３】

【表４】

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の合金中の銅成分と煮沸した２．５パー
セント塩酸（ＨＣｌ）中での腐食速度との間の予期せざ
る関係を示すグラフ。

【図２】本発明の合金中の銅成分と煮沸した６５パーセ
ント硝酸（ＨＮＯ₃ ）中での腐食速度との間の予期せざ
る関係を示すグラフ。

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 事実上、重量パーセントで、 Ｃｒ 約２２．０ 〜 約２４．５ ％ Ｍｏ 約１４．０ 〜 約１８．０ ％ Ｃｕ 約１．０ 〜 約３．５ ％ Ｆｅ 最大約５．０ ％まで Ｓｉ 最大約０．１ ％まで Ｍｎ 最大約２．０ ％まで Ｍｇ 最大約０．１ ％まで Ｃｏ 最大約２．０ ％まで Ａｌ 最大約０．５ ％まで Ｃａ 最大約０．０５％まで Ｃ 最大約０．０１５％まで Ｎ 最大約０．１５％まで Ｗ 最大約０．５ ％まで 炭化物形成元素 合計量最大約０．７５％まで、および
   残部としてのＮｉおよび不可避不純物から成るＮｉ−Ｃ
   ｒ−Ｍｏ−Ｃｕ耐食合金。
2. 【請求項２】 Ｍｇおよび（または）Ｃａの有効量が脱
   酸の目的で全量で約０．０５％まで存在する請求項１の
   Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｃｕ耐食合金。
3. 【請求項３】 事実上、 Ｃｒ 約２２．０ 〜 約２４．５ 重量％ Ｍｏ 約１５．０ 〜 約１７．０ 重量％ Ｃｕ 約１．３ 〜 約１．９ 重量％ Ｆｅ 最大約３．０ 重量％まで Ｓｉ 最大約０．０８重量％まで Ｍｎ 最大約０．５ 重量％まで Ｃｏ 最大約２．０ 重量％まで Ａｌ 最大約０．５ 重量％まで Ｃ 最大約０．０１重量％まで 残部としてのＮｉ、およびＳおよびＰのような不可避不
   純物および脱酸による微量のＭｇおよび（または）Ｃａ
   から成る請求項１のＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｃｕ耐食合金。
4. 【請求項４】 事実上、 Ｃｒ 約２２．５ 〜 約２３．３ 重量％ Ｍｏ 約１４．６ 〜 約１６．６ 重量％ Ｃｕ 約１．０ 〜 約３．１ 重量％ Ｆｅ 約０．９ 〜 約４．２ 重量％ Ｓｉ 約０．０２〜 約０．０８重量％ Ｍｎ 最大約０．５ 重量％まで Ｃｏ 約０．１ 〜 約０．５ 重量％ Ａｌ 約０．１９〜 約０．４１重量％ Ｃ 最大約０．０１重量％まで Ｗ 最大約０．２７重量％まで、お
   よび残部としてのＮｉおよび不可避不純物から成る請求
   項１のＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｃｕ耐食合金。
5. 【請求項５】 事実上、 Ｃｒ 約２３ 重量％ Ｍｏ 約１６ 重量％ Ｃｕ 約１．６ 重量％ Ｆｅ 約１．０ 重量％ Ｓｉ 約０．０７重量％ Ｍｎ 約０．２５重量％ Ｃｏ 約０．１ 重量％ Ａｌ 約０．２６重量％ Ｃ 約０．００６重量％、および残部としてのＮ
   ｉおよび不可避不純物から成る請求項１のＮｉ−Ｃｒ−
   Ｍｏ−Ｃｕ耐食合金。
6. 【請求項６】 Ｃｕ約１．０〜３．５重量％を基本組成
   に添加し、生成された合金を製品に成形する段階を含む
   Ｃｒ約１６〜２５重量％およびＭｏ約１２〜１８重量％
   を含有する形式のＣ型Ｎｉ基合金の耐食性を向上させる
   方法。
7. 【請求項７】 基合金がＣｒ約２２〜２４．５％および
   Ｍｏ１５〜１８％を含有し、添加されるＣｕの量が約
   １．３〜１．９％である請求項６の改良方法。
8. 【請求項８】 生成される合金組成が、Ｃｒ 約２
   ２．５ 〜 約２３．３ 重量％ Ｍｏ 約１４．６ 〜 約１６．６ 重量％ Ｃｕ 約１．０ 〜 約３．１ 重量％ Ｆｅ 約０．９ 〜 約４．２ 重量％ Ｓｉ 約０．０２〜 約０．０８重量％ Ｍｎ 最大約０．５ 重量％まで Ｃｏ 約０．１ 〜 約０．５ 重量％ Ａｌ 約０．１９〜 約０．４１重量％ Ｃ 最大約０．０１重量％まで Ｗ 最大約０．２７重量％まで、お
   よび残部としてのＮｉおよび不可避不純物を含むように
   調整される請求項６の耐食性を向上させる方法。
9. 【請求項９】 ２．５％ＨＣｌ溶液の中で試験したとき
   に３０ｍｐｙ未満の腐食速度であることを特徴とする請
   求項８の方法で製造された鍛錬品。
10. 【請求項１０】 ２．５％ＨＣｌ溶液の中で試験したと
    きに３０ｍｐｙ未満の腐食速度であることを特徴とす
    る、事実上、重量パーセントで、 Ｃｒ 約２２．３５〜 約２３．６５％ Ｍｏ 約１５．３５〜 約１６．６５％ Ｃｕ 約１．４ 〜 約１．８ ％ Ｆｅ 約０．３ 〜 約１．５ ％ Ｓｉ 最大約０．０５％まで Ｍｎ 約０．１０〜 約０．３０％ Ｃｏ 最大約１．９５％まで Ａｌ 約０．１５〜 約０．３０％ Ｃ 最大約０．００７％まで Ｎ 最大約０．０６％まで Ｗ 最大約０．５ ％まで 炭化物形成元素 合計量最大０．３５％まで、および残
    部としてのＮｉおよび不可避不純物から成るＮｉ−Ｃｒ
    −Ｍｏ−Ｃｕ耐食合金。