JPH0860038A - 一次防錆塗料組成物 - Google Patents
一次防錆塗料組成物Info
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- JPH0860038A JPH0860038A JP19691394A JP19691394A JPH0860038A JP H0860038 A JPH0860038 A JP H0860038A JP 19691394 A JP19691394 A JP 19691394A JP 19691394 A JP19691394 A JP 19691394A JP H0860038 A JPH0860038 A JP H0860038A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】本発明の一次防錆塗料組成物は、シロキサン系
結合剤（ａ）と、顔料としての亜鉛末（ｂ）と、亜鉛末
以外の顔料（ｃ）としての酸化第二鉄（Ｆｅ2Ｏ3 ）源
とを含み、この酸化第二鉄源の量がＦｅ2Ｏ3換算で、全
顔料成分１００重量％とするとき、５〜６５重量％の量
であることを特徴としている。 【効果】上記の一次防錆塗料組成物は、溶接性に優れ、
１００ｃｍ／分という高速で溶接を行なっても、防食性
を低下させることなく、ピットやブローホールなどの欠
陥の発生を防止することができる。
結合剤（ａ）と、顔料としての亜鉛末（ｂ）と、亜鉛末
以外の顔料（ｃ）としての酸化第二鉄（Ｆｅ2Ｏ3 ）源
とを含み、この酸化第二鉄源の量がＦｅ2Ｏ3換算で、全
顔料成分１００重量％とするとき、５〜６５重量％の量
であることを特徴としている。 【効果】上記の一次防錆塗料組成物は、溶接性に優れ、
１００ｃｍ／分という高速で溶接を行なっても、防食性
を低下させることなく、ピットやブローホールなどの欠
陥の発生を防止することができる。
Description
【０００１】
【発明の技術分野】本発明は、船舶、海洋構造物、プラ
ント、橋梁、陸上タンク等の鋼材加工工程で行なわれる
鋼材前処理で用いられる一次防錆塗料組成物（ショップ
プライマー）に関し、さらに詳しくは、１００ｃｍ／分
以上という高速で溶接を行なっても、防食性を低下させ
ることなく、かつピット（貫通孔）やブローホール（内
泡）などの欠陥の発生を抑制することができ、しかも溶
接性に優れた無機ジンク一次防錆塗料組成物に関する。
ント、橋梁、陸上タンク等の鋼材加工工程で行なわれる
鋼材前処理で用いられる一次防錆塗料組成物（ショップ
プライマー）に関し、さらに詳しくは、１００ｃｍ／分
以上という高速で溶接を行なっても、防食性を低下させ
ることなく、かつピット（貫通孔）やブローホール（内
泡）などの欠陥の発生を抑制することができ、しかも溶
接性に優れた無機ジンク一次防錆塗料組成物に関する。
【０００２】
【発明の技術的背景】従来、船舶、橋梁、プラント等の
大型鉄鋼構造物の建造中の発錆を一次的に防止する目的
で、鉄鋼の表面に塗布する一次防錆塗料がある。
大型鉄鋼構造物の建造中の発錆を一次的に防止する目的
で、鉄鋼の表面に塗布する一次防錆塗料がある。
【０００３】このような一次防錆塗料組成物としては、
ウォッシュプライマー、ノンジンクエポキシプライマ
ー、エポキシジンクリッチプライマーなどの有機一次防
錆塗料、シロキサン系結合剤を用いた無機ジンク一次防
錆塗料が知られている。これらの一次防錆塗料のうち、
溶接性に優れた無機ジンク一次防錆塗料組成物が最も広
く用いられている。
ウォッシュプライマー、ノンジンクエポキシプライマ
ー、エポキシジンクリッチプライマーなどの有機一次防
錆塗料、シロキサン系結合剤を用いた無機ジンク一次防
錆塗料が知られている。これらの一次防錆塗料のうち、
溶接性に優れた無機ジンク一次防錆塗料組成物が最も広
く用いられている。
【０００４】無機ジンク一次防錆塗料組成物は、溶接時
のガスの発生量が少なく溶接性に優れているが、近年、
溶接のより一層の高速化が要請されており、この要請に
応えるには、溶接時のピット、ブローホールの原因とな
る亜鉛（融点４１９℃、沸点９３０℃）の気化ガス圧を
抑える必要がある。亜鉛末は、溶接の際、鉄の融点１５
３０℃以上の熱に曝されると、亜鉛は急激に気化して溶
接ビード（weld bead）にピットやブローホールなどの
欠陥が生じることがある。このような問題点を解決する
ため、一次防錆塗料組成物中の亜鉛末を減少させる方法
が考えられるが、亜鉛末の量を減らす方法では、溶接の
高速化が可能になるものの、防食性が低下してしまうと
いう問題がある。
のガスの発生量が少なく溶接性に優れているが、近年、
溶接のより一層の高速化が要請されており、この要請に
応えるには、溶接時のピット、ブローホールの原因とな
る亜鉛（融点４１９℃、沸点９３０℃）の気化ガス圧を
抑える必要がある。亜鉛末は、溶接の際、鉄の融点１５
３０℃以上の熱に曝されると、亜鉛は急激に気化して溶
接ビード（weld bead）にピットやブローホールなどの
欠陥が生じることがある。このような問題点を解決する
ため、一次防錆塗料組成物中の亜鉛末を減少させる方法
が考えられるが、亜鉛末の量を減らす方法では、溶接の
高速化が可能になるものの、防食性が低下してしまうと
いう問題がある。
【０００５】溶接速度の向上に対する要請は人手不足や
タンカーの２重船殻構造への移行に伴って、１００ｃｍ
／分を超える溶接速度が求められるようになった。従来
の一次防錆塗料を用いて、１個のトーチを有する溶接機
で溶接する、いわゆる１電極法（シングル法）による溶
接においては、溶接速度が９０ｃｍ／分を超えると、十
分な脚長（溶接ビードの高さ）が得られず、また２個の
トーチを有する溶接機で溶接する２電極法（タンデム
法）による溶接においては、溶接速度が１００ｃｍ／分
を超えても十分な脚長が得られるものの、防食性が低下
するという問題がある。
タンカーの２重船殻構造への移行に伴って、１００ｃｍ
／分を超える溶接速度が求められるようになった。従来
の一次防錆塗料を用いて、１個のトーチを有する溶接機
で溶接する、いわゆる１電極法（シングル法）による溶
接においては、溶接速度が９０ｃｍ／分を超えると、十
分な脚長（溶接ビードの高さ）が得られず、また２個の
トーチを有する溶接機で溶接する２電極法（タンデム
法）による溶接においては、溶接速度が１００ｃｍ／分
を超えても十分な脚長が得られるものの、防食性が低下
するという問題がある。
【０００６】したがって、上記のような高速で溶接を行
なっても、防食性を低下させることなく、かつ溶接性に
優れた一次防錆塗料組成物の出現が望まれている。
なっても、防食性を低下させることなく、かつ溶接性に
優れた一次防錆塗料組成物の出現が望まれている。
【０００７】
【発明の目的】本発明は、１００ｃｍ／分以上という高
速で溶接を行なっても、防食性を低下させることなく、
かつピットやブローホールなどの欠陥の発生を抑制する
ことができ、しかも溶接性に優れた一次防錆塗料組成物
を提供することを目的としている。
速で溶接を行なっても、防食性を低下させることなく、
かつピットやブローホールなどの欠陥の発生を抑制する
ことができ、しかも溶接性に優れた一次防錆塗料組成物
を提供することを目的としている。
【０００８】
【発明の概要】本発明に係る一次防錆塗料組成物は、シ
ロキサン系結合剤（ａ）と、顔料としての亜鉛末（ｂ）
と、亜鉛末以外の顔料（ｃ）としての酸化第二鉄（Ｆｅ
2Ｏ3）源を含み、この酸化第二鉄源の量がＦｅ2Ｏ3換算
で、全顔料成分１００重量％とするとき、５〜６５重量
％の量であることを特徴としている。
ロキサン系結合剤（ａ）と、顔料としての亜鉛末（ｂ）
と、亜鉛末以外の顔料（ｃ）としての酸化第二鉄（Ｆｅ
2Ｏ3）源を含み、この酸化第二鉄源の量がＦｅ2Ｏ3換算
で、全顔料成分１００重量％とするとき、５〜６５重量
％の量であることを特徴としている。
【０００９】
【発明の具体的説明】以下、発明に係る一次防錆塗料組
成物について具体的に説明する。本発明に係る一次防錆
塗料組成物は、シロキサン系結合剤（ａ）の溶液である
ビヒクルと、顔料、沈降防止剤、有機溶媒などを含むペ
ーストとからなる。
成物について具体的に説明する。本発明に係る一次防錆
塗料組成物は、シロキサン系結合剤（ａ）の溶液である
ビヒクルと、顔料、沈降防止剤、有機溶媒などを含むペ
ーストとからなる。
【００１０】本発明で用いられるシロキサン系結合剤
（ａ）としては、具体的には、テトラメチルオルトシリ
ケート、テトラエチルオルトシリケート、テトラ-n- プ
ロピルオルトシリケート、テトラ-i- プロピルオルトシ
リケート、テトラ-n- ブチルオルトシリケート、テトラ
-sec- ブチルオルトシリケート、メチルポリシリケー
ト、エチルポリシリケート等のアルキルシリケート、メ
チルトリメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン等
のメチルトリアルコキシシラン、またはこれらの初期縮
合物などが挙げられる。中でも、テトラエチルオルトシ
リケートの初期縮合物であるエチルシリケート４０（日
本コルコート社製）が最も好ましく、部分加水分解して
用いられる。また、シリカゾルを併用してもよい。
（ａ）としては、具体的には、テトラメチルオルトシリ
ケート、テトラエチルオルトシリケート、テトラ-n- プ
ロピルオルトシリケート、テトラ-i- プロピルオルトシ
リケート、テトラ-n- ブチルオルトシリケート、テトラ
-sec- ブチルオルトシリケート、メチルポリシリケー
ト、エチルポリシリケート等のアルキルシリケート、メ
チルトリメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン等
のメチルトリアルコキシシラン、またはこれらの初期縮
合物などが挙げられる。中でも、テトラエチルオルトシ
リケートの初期縮合物であるエチルシリケート４０（日
本コルコート社製）が最も好ましく、部分加水分解して
用いられる。また、シリカゾルを併用してもよい。
【００１１】本発明で用いられる亜鉛末（ｂ）は防食顔
料として作用しているが、この亜鉛末としては通常使用
されているものであり、平均粒子径が２〜１５μｍの亜
鉛末が好ましい。
料として作用しているが、この亜鉛末としては通常使用
されているものであり、平均粒子径が２〜１５μｍの亜
鉛末が好ましい。
【００１２】亜鉛末（ｂ）は、亜鉛末と後述する亜鉛末
以外の顔料（ｃ）との合計を１００重量％とするとき、
好ましくは３０〜８０重量％、さらに好ましくは４０〜
７０重量％の量で用いられる。
以外の顔料（ｃ）との合計を１００重量％とするとき、
好ましくは３０〜８０重量％、さらに好ましくは４０〜
７０重量％の量で用いられる。
【００１３】本発明では、亜鉛末以外の顔料（ｃ）とし
て酸化第二鉄（Ｆｅ2Ｏ3）源が用いられるが、この酸化
第二鉄源としては、具体的には、酸化第二鉄、および溶
接時に酸化第二鉄を生成する鉄粉、鉄含有成分、含鉄鉱
物などが挙げられる。
て酸化第二鉄（Ｆｅ2Ｏ3）源が用いられるが、この酸化
第二鉄源としては、具体的には、酸化第二鉄、および溶
接時に酸化第二鉄を生成する鉄粉、鉄含有成分、含鉄鉱
物などが挙げられる。
【００１４】上記鉄含有成分としては、具体的にはＦｅ
Ｏ、Ｆｅ2Ｏ3、Ｆｅ3Ｏ4、ＦｅＯ・ＯＨ・ｎＨ2Ｏ が挙
げられる。また、上記含鉄鉱物としては、ヘマタイト、
マグネタイト、マグヘマイトまたは砂鉄を含む造岩鉱
物、たとえば赤鉄鉱、カッ鉄鉱、磁鉄鉱などが挙げられ
る。
Ｏ、Ｆｅ2Ｏ3、Ｆｅ3Ｏ4、ＦｅＯ・ＯＨ・ｎＨ2Ｏ が挙
げられる。また、上記含鉄鉱物としては、ヘマタイト、
マグネタイト、マグヘマイトまたは砂鉄を含む造岩鉱
物、たとえば赤鉄鉱、カッ鉄鉱、磁鉄鉱などが挙げられ
る。
【００１５】亜鉛末以外の顔料（ｃ）としては、上述し
た酸化第二鉄源のほか、体質顔料、防食顔料、着色顔料
が挙げられる。体質顔料としては、具体的にはタルク、
マイカ、クレー、シリカ末、亜鉛華、アルミナ、長石な
どが用いられる。
た酸化第二鉄源のほか、体質顔料、防食顔料、着色顔料
が挙げられる。体質顔料としては、具体的にはタルク、
マイカ、クレー、シリカ末、亜鉛華、アルミナ、長石な
どが用いられる。
【００１６】防食顔料としては、リン酸塩系、モリブデ
ン酸塩系、ホウ酸塩系の防食顔料が用いられる。着色顔
料としては、通常の塗料用の着色顔料が用いられる。
ン酸塩系、ホウ酸塩系の防食顔料が用いられる。着色顔
料としては、通常の塗料用の着色顔料が用いられる。
【００１７】上記のような酸化第二鉄源は、粉末状で、
単独または組合わせて用いられる。上記酸化第二鉄源
は、亜鉛末（ｂ）と亜鉛末以外の顔料（ｃ）との合計を
１００重量％とするとき、Ｆｅ2Ｏ3換算で好ましくは５
〜６５重量％、さらに好ましくは１０〜６５重量％の量
で用いられる。また、亜鉛末（ｂ）とＦｅ2Ｏ3換算の酸
化第二鉄源との重量比［亜鉛末／酸化第二鉄源］が１／
０．１〜１／２．５、好ましくは１／０．２〜１／２、
さらに好ましくは１／０．３〜１／１である。酸化第二
鉄源の使用量、および亜鉛末（ｂ）とＦｅ2Ｏ3換算の酸
化第二鉄源との重量比［亜鉛末／酸化第二鉄源］を上記
のような範囲にすると、溶接を高速で行なっても、防食
性を低下させることなく、かつピットやブローホールな
どの欠陥の発生を抑制することができ、しかも溶接性に
優れた一次防錆塗料組成物が得られる。
単独または組合わせて用いられる。上記酸化第二鉄源
は、亜鉛末（ｂ）と亜鉛末以外の顔料（ｃ）との合計を
１００重量％とするとき、Ｆｅ2Ｏ3換算で好ましくは５
〜６５重量％、さらに好ましくは１０〜６５重量％の量
で用いられる。また、亜鉛末（ｂ）とＦｅ2Ｏ3換算の酸
化第二鉄源との重量比［亜鉛末／酸化第二鉄源］が１／
０．１〜１／２．５、好ましくは１／０．２〜１／２、
さらに好ましくは１／０．３〜１／１である。酸化第二
鉄源の使用量、および亜鉛末（ｂ）とＦｅ2Ｏ3換算の酸
化第二鉄源との重量比［亜鉛末／酸化第二鉄源］を上記
のような範囲にすると、溶接を高速で行なっても、防食
性を低下させることなく、かつピットやブローホールな
どの欠陥の発生を抑制することができ、しかも溶接性に
優れた一次防錆塗料組成物が得られる。
【００１８】本発明に係る一次防錆塗料組成物において
は、溶接後の酸化第二鉄は磁性を帯びていることから、
酸化第二鉄は溶接時の高温によって生成した亜鉛の気化
ガスを吸収して下式に示すようなジンクフェライト（Ｚ
ｎＯ・Ｆｅ2Ｏ3）を生成するものと推定される。
は、溶接後の酸化第二鉄は磁性を帯びていることから、
酸化第二鉄は溶接時の高温によって生成した亜鉛の気化
ガスを吸収して下式に示すようなジンクフェライト（Ｚ
ｎＯ・Ｆｅ2Ｏ3）を生成するものと推定される。
【００１９】 Ｚｎ＋１／２Ｏ2 ＋Ｆｅ2Ｏ3 → ＺｎＯ・Ｆｅ2Ｏ3 このように、Ｆｅ2Ｏ3は高温においてＺｎの気化ガスを
吸収し、ジンクフェライトを形成するため、溶接時の鉄
の融点を超える高温域での亜鉛ガス圧は抑制され、ピッ
ト、ブローホールなどの発生が抑制される。したがっ
て、本発明に係る一次防錆塗料組成物においては、亜鉛
末の使用量を減らすことなく、すなわち防食性を低下さ
せることなく、溶接スピードが１００ｃｍ／分以上とい
う溶接の高速化が可能である。
吸収し、ジンクフェライトを形成するため、溶接時の鉄
の融点を超える高温域での亜鉛ガス圧は抑制され、ピッ
ト、ブローホールなどの発生が抑制される。したがっ
て、本発明に係る一次防錆塗料組成物においては、亜鉛
末の使用量を減らすことなく、すなわち防食性を低下さ
せることなく、溶接スピードが１００ｃｍ／分以上とい
う溶接の高速化が可能である。
【００２０】本発明に係る一次防錆塗料組成物では、有
機ベントナイト系、酸化ポリエチレン系、シリカヒュー
ム系、アマイド系等の沈降防止剤を含んでいる。またシ
ロキサン系結合剤（ａ）を溶解する有機溶剤としては、
アルコール系、エステル系、ケトン系、芳香族系グリコ
ール系などの溶剤が単独でまたは組合わせて用いられ
る。
機ベントナイト系、酸化ポリエチレン系、シリカヒュー
ム系、アマイド系等の沈降防止剤を含んでいる。またシ
ロキサン系結合剤（ａ）を溶解する有機溶剤としては、
アルコール系、エステル系、ケトン系、芳香族系グリコ
ール系などの溶剤が単独でまたは組合わせて用いられ
る。
【００２１】本発明に係る一次防錆塗料組成物において
は、溶接性の観点から、結晶水を含む成分および有機物
を極力排除することが望ましい。本発明に係る一次防錆
塗料組成物は、常法に従って調製することができる。た
とえばシロキサン系結合剤（ａ）を含む液状成分とそれ
以外の粉末成分を含むペーストとを別容器に保存し、使
用直前に液状成分とペーストとを混合すればよい。ま
た、シロキサン系結合剤（ａ）と反応する亜鉛末などの
成分以外の粉末成分の一部または全部を、シロキサン系
結合剤（ａ）を含む液状成分中に分散させ、使用直前に
この混合物と残りの粉末成分とを混合すればよい。
は、溶接性の観点から、結晶水を含む成分および有機物
を極力排除することが望ましい。本発明に係る一次防錆
塗料組成物は、常法に従って調製することができる。た
とえばシロキサン系結合剤（ａ）を含む液状成分とそれ
以外の粉末成分を含むペーストとを別容器に保存し、使
用直前に液状成分とペーストとを混合すればよい。ま
た、シロキサン系結合剤（ａ）と反応する亜鉛末などの
成分以外の粉末成分の一部または全部を、シロキサン系
結合剤（ａ）を含む液状成分中に分散させ、使用直前に
この混合物と残りの粉末成分とを混合すればよい。
【００２２】
【発明の効果】本発明に係る一次防錆塗料組成物は、シ
ロキサン系結合剤（ａ）と、顔料としての亜鉛末（ｂ）
と、亜鉛末以外の顔料（ｃ）としての酸化第二鉄（Ｆｅ
2Ｏ3）源とを含み、この酸化第二鉄源の量がＦｅ2Ｏ3換
算で、全顔料成分１００重量％とするとき、５〜６５重
量％の量であるので、溶接性に優れ、１００ｃｍ／分と
いう高速で溶接を行なっても、防食性を低下させること
なく、ピットやブローホールなどの欠陥の発生を防止す
ることができる。
ロキサン系結合剤（ａ）と、顔料としての亜鉛末（ｂ）
と、亜鉛末以外の顔料（ｃ）としての酸化第二鉄（Ｆｅ
2Ｏ3）源とを含み、この酸化第二鉄源の量がＦｅ2Ｏ3換
算で、全顔料成分１００重量％とするとき、５〜６５重
量％の量であるので、溶接性に優れ、１００ｃｍ／分と
いう高速で溶接を行なっても、防食性を低下させること
なく、ピットやブローホールなどの欠陥の発生を防止す
ることができる。
【００２３】したがって、本発明に係る一次防錆塗料組
成物は、高速溶接用の一次防錆塗料として好適に用いる
ことができる。以下、本発明を実施例により説明する
が、本発明は、これら実施例に限定されるものではな
い。
成物は、高速溶接用の一次防錆塗料として好適に用いる
ことができる。以下、本発明を実施例により説明する
が、本発明は、これら実施例に限定されるものではな
い。
【００２４】
【比較例１、２および実施例１〜６】 ［一次防錆塗料用の主剤の調製］エチルシリケート４０
（日本コルコート社製）３５０ｇ、工業用エタノール１
５０ｇ、脱イオン水５０ｇ、および３５％塩酸０．５ｇ
を容器に仕込み、攪拌しながら３時間５０℃に保った
後、ＩＰＡ（イソプロピルアルコール）４４９．５ｇを
加えて主剤を調製した。本主剤を比較例１、２、実施例
１〜６に共通して用いた。
（日本コルコート社製）３５０ｇ、工業用エタノール１
５０ｇ、脱イオン水５０ｇ、および３５％塩酸０．５ｇ
を容器に仕込み、攪拌しながら３時間５０℃に保った
後、ＩＰＡ（イソプロピルアルコール）４４９．５ｇを
加えて主剤を調製した。本主剤を比較例１、２、実施例
１〜６に共通して用いた。
【００２５】［一次防錆塗料用のペーストの調製］亜鉛
末を除く顔料、沈降防止剤および溶剤をポリエチレン製
容器に仕込み、ガラスビーズを加えてペイントシェーカ
ーにて１時間振とうした後、亜鉛末を加えてさらに５分
振とうして顔料を分散した。８０メッシュの網を用いて
ガラスビーズを除去してペーストを調製した。比較例、
実施例のペースト組成を第２表に示す。
末を除く顔料、沈降防止剤および溶剤をポリエチレン製
容器に仕込み、ガラスビーズを加えてペイントシェーカ
ーにて１時間振とうした後、亜鉛末を加えてさらに５分
振とうして顔料を分散した。８０メッシュの網を用いて
ガラスビーズを除去してペーストを調製した。比較例、
実施例のペースト組成を第２表に示す。
【００２６】［防食性および溶接性の試験・評価方法］ （１）防食性 主剤とペーストとを所定の混合比率で十分に混合し、７
０ｍｍ×１５０ｍｍ×２．３ｍｍのサンドブラスト板に
乾燥膜厚が１５μｍとなるようにエアースプレーにて塗
装し、室内で７日間乾燥してバクロ試験用試験片を得
た。塗装時と室内乾燥時の気温と相対湿度はそれぞれ
（２４℃，７５％）、（１７〜２５℃，５５〜７５％）
であった。
０ｍｍ×１５０ｍｍ×２．３ｍｍのサンドブラスト板に
乾燥膜厚が１５μｍとなるようにエアースプレーにて塗
装し、室内で７日間乾燥してバクロ試験用試験片を得
た。塗装時と室内乾燥時の気温と相対湿度はそれぞれ
（２４℃，７５％）、（１７〜２５℃，５５〜７５％）
であった。
【００２７】得られた試験片を当社大竹研究所（瀬戸内
海の海外地域）に南面４５O に設置されたバクロ台にて
バクロし、発錆までの期間と発錆の程度を下記の５ない
し１の５段階で評価した。
海の海外地域）に南面４５O に設置されたバクロ台にて
バクロし、発錆までの期間と発錆の程度を下記の５ない
し１の５段階で評価した。
【００２８】評価 ５：全く発錆なし ４：僅かに点錆の徴候 ３：点錆発生 ２：著しい点錆 １：全面発錆 （２）溶接性 サイズ８００ｍｍ×１００ｍｍ×１２ｍｍのサンドブラ
スト処理したＳＳ４００鋼板の全面に、バクロ試験用試
験片と同様の要領で比較例、実施例の塗料を乾燥膜厚が
１５μｍとなるように塗装した。図１に示すように、同
じ試験片２枚のうち１枚を下板１とし、他の１枚を上板
２として下板１の中央部に立て、上板２と下板１とで形
成される隅部において水平隅肉溶接を実施した。図中の
符号３は溶接ビードである。
スト処理したＳＳ４００鋼板の全面に、バクロ試験用試
験片と同様の要領で比較例、実施例の塗料を乾燥膜厚が
１５μｍとなるように塗装した。図１に示すように、同
じ試験片２枚のうち１枚を下板１とし、他の１枚を上板
２として下板１の中央部に立て、上板２と下板１とで形
成される隅部において水平隅肉溶接を実施した。図中の
符号３は溶接ビードである。
【００２９】溶接方法としてタンデム法（溶接速度１２
００ｍｍ／分）を実施し、ピット発生率（個／ｍ）とブ
ローホール発生率（溶接部破断面における全気泡断面の
最大幅の合計長さ／溶接長さ×１００％）を評価した。
なお、溶接は第１ビードを溶接後放冷して第２ビードを
溶接する方法で行ない、第２ビードのみを評価した。ま
た、タンデム法の溶接条件を第１表に示す。
００ｍｍ／分）を実施し、ピット発生率（個／ｍ）とブ
ローホール発生率（溶接部破断面における全気泡断面の
最大幅の合計長さ／溶接長さ×１００％）を評価した。
なお、溶接は第１ビードを溶接後放冷して第２ビードを
溶接する方法で行ない、第２ビードのみを評価した。ま
た、タンデム法の溶接条件を第１表に示す。
【００３０】評価結果を第２表に示す。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】第２表より、次のようなことが理解され
る。比較例１は一次防錆塗料における亜鉛の使用量が標
準的な量である場合の例であるが、溶接の欠陥が著しか
った。
る。比較例１は一次防錆塗料における亜鉛の使用量が標
準的な量である場合の例であるが、溶接の欠陥が著しか
った。
【００３４】比較例２は一次防錆塗料における亜鉛の使
用量が標準的な使用量よりも少ない量である場合の例で
ある。比較例２では溶接性は向上するが、防食性の低下
が著しかった。
用量が標準的な使用量よりも少ない量である場合の例で
ある。比較例２では溶接性は向上するが、防食性の低下
が著しかった。
【００３５】実施例１〜３は一次防錆塗料における亜鉛
の使用量を標準的な量にした場合に、この塗料中に含ま
れるヘマタイトの効果を確認するための例である。実施
例１〜３では溶接性および防食性に顕著な効果が認めら
れた。
の使用量を標準的な量にした場合に、この塗料中に含ま
れるヘマタイトの効果を確認するための例である。実施
例１〜３では溶接性および防食性に顕著な効果が認めら
れた。
【００３６】実施例４は一次防錆塗料中に含まれる砂鉄
の効果を確認するための例である。実施例４では砂鉄は
ヘマタイトと同様の効果を示していた。砂鉄は黒色のた
め、実施例４の一次防錆塗料の塗膜は濃いグレー色であ
ったが、溶接による加熱部は赤褐色に変色しており、Ｆ
ｅ2Ｏ3およびジンクフェライトが生成しているものと思
われる。
の効果を確認するための例である。実施例４では砂鉄は
ヘマタイトと同様の効果を示していた。砂鉄は黒色のた
め、実施例４の一次防錆塗料の塗膜は濃いグレー色であ
ったが、溶接による加熱部は赤褐色に変色しており、Ｆ
ｅ2Ｏ3およびジンクフェライトが生成しているものと思
われる。
【００３７】実施例５は一次防錆塗料における亜鉛の使
用量を標準的な使用量よりも少ない量にした場合に、こ
の塗料中に含まれる黒色弁柄（マグネタイト）の効果を
確認するための例である。実施例５では溶接性はもとよ
り防食性の向上も認められた。溶接による加熱前の一次
防錆塗料の塗膜は黒色であったが、加熱後は赤褐色に変
色しており、Ｆｅ2Ｏ3およびジンクフェライトが生成し
ているものと思われる。
用量を標準的な使用量よりも少ない量にした場合に、こ
の塗料中に含まれる黒色弁柄（マグネタイト）の効果を
確認するための例である。実施例５では溶接性はもとよ
り防食性の向上も認められた。溶接による加熱前の一次
防錆塗料の塗膜は黒色であったが、加熱後は赤褐色に変
色しており、Ｆｅ2Ｏ3およびジンクフェライトが生成し
ているものと思われる。
【００３８】実施例６は一次防錆塗料における亜鉛の使
用量を標準的な使用量よりも少ない量にした場合に、こ
の塗料中に含まれるヘマタイトと黒色弁柄の混合使用の
効果を示す例である。実施例６では、比較例２に比べて
防食性が大幅に向上しており、しかも痕跡程度のブロー
ホールしか認められなかった。
用量を標準的な使用量よりも少ない量にした場合に、こ
の塗料中に含まれるヘマタイトと黒色弁柄の混合使用の
効果を示す例である。実施例６では、比較例２に比べて
防食性が大幅に向上しており、しかも痕跡程度のブロー
ホールしか認められなかった。
【図１】図１は、実施例および比較例における水平隅肉
溶接の説明斜視図である。
溶接の説明斜視図である。
１ ・・・・・ 下板 ２ ・・・・・ 上板 ３ ・・・・・ 溶接ビード
Claims (3)
- 【請求項１】シロキサン系結合剤（ａ）と、 顔料としての亜鉛末（ｂ）と、 亜鉛末以外の顔料（ｃ）としての酸化第二鉄（Ｆｅ
2Ｏ3）源とを含み、 この酸化第二鉄源の量がＦｅ2Ｏ3換算で、全顔料成分１
００重量％とするとき、５〜６５重量％の量であること
を特徴とする一次防錆塗料組成物。 - 【請求項２】亜鉛末（ｂ）とＦｅ2Ｏ3換算の酸化第二鉄
源との重量比［亜鉛末／酸化第二鉄源］が１／０．１〜
１／２．５であることを特徴とする請求項１に記載の一
次防錆塗料組成物。 - 【請求項３】前記酸化第二鉄源が、ＦｅＯ、Ｆｅ2Ｏ3、
Ｆｅ3Ｏ4、ＦｅＯ・ＯＨ・ｎＨ2Ｏ等の鉄含有成分の粉
末；鉄粉；およびヘマタイト、マグネタイト、マグヘマ
イトまたは砂鉄を含む造岩鉱物の粉末からなる群から選
ばれる少なくとも１種の粉末であることを特徴とする請
求項１に記載の一次防錆塗料組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19691394A JPH0860038A (ja) | 1994-08-22 | 1994-08-22 | 一次防錆塗料組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19691394A JPH0860038A (ja) | 1994-08-22 | 1994-08-22 | 一次防錆塗料組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0860038A true JPH0860038A (ja) | 1996-03-05 |
Family
ID=16365750
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19691394A Pending JPH0860038A (ja) | 1994-08-22 | 1994-08-22 | 一次防錆塗料組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0860038A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002114944A (ja) * | 2000-10-04 | 2002-04-16 | Shinto Paint Co Ltd | 一次防錆塗料組成物 |
| US6468336B1 (en) | 1999-05-26 | 2002-10-22 | J.C. Hempel's Skibsfarve-Fabrik A/S | Water-borne zinc silicate shop primers |
| CN103725133A (zh) * | 2013-12-11 | 2014-04-16 | 天津美士邦涂料化工有限公司 | 一种车间底漆的制备方法 |
| CN103725121A (zh) * | 2013-12-11 | 2014-04-16 | 天津美士邦涂料化工有限公司 | 一种高耐腐蚀车间底漆 |
| JP2014148613A (ja) * | 2013-02-01 | 2014-08-21 | Dainippon Toryo Co Ltd | 亜鉛末含有塗料組成物 |
-
1994
- 1994-08-22 JP JP19691394A patent/JPH0860038A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6468336B1 (en) | 1999-05-26 | 2002-10-22 | J.C. Hempel's Skibsfarve-Fabrik A/S | Water-borne zinc silicate shop primers |
| JP2002114944A (ja) * | 2000-10-04 | 2002-04-16 | Shinto Paint Co Ltd | 一次防錆塗料組成物 |
| JP2014148613A (ja) * | 2013-02-01 | 2014-08-21 | Dainippon Toryo Co Ltd | 亜鉛末含有塗料組成物 |
| CN103725133A (zh) * | 2013-12-11 | 2014-04-16 | 天津美士邦涂料化工有限公司 | 一种车间底漆的制备方法 |
| CN103725121A (zh) * | 2013-12-11 | 2014-04-16 | 天津美士邦涂料化工有限公司 | 一种高耐腐蚀车间底漆 |
| CN103725121B (zh) * | 2013-12-11 | 2016-08-17 | 天津美士邦涂料化工有限公司 | 一种高耐腐蚀车间底漆 |
| CN103725133B (zh) * | 2013-12-11 | 2016-08-17 | 天津美士邦涂料化工有限公司 | 一种车间底漆的制备方法 |
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