JPH0871714A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH0871714A JPH0871714A JP22900394A JP22900394A JPH0871714A JP H0871714 A JPH0871714 A JP H0871714A JP 22900394 A JP22900394 A JP 22900394A JP 22900394 A JP22900394 A JP 22900394A JP H0871714 A JPH0871714 A JP H0871714A
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- Japan
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- mold
- molten steel
- flow
- immersion nozzle
- continuous casting
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、表層の割れと介在物の気泡が少な
い品質の高い鋳片を製造する鋼の連続鋳造方法を提供す
る。 【構成】 モールド内の溶鋼に水平方向の旋回流３を発
生させる電磁攪拌を印加するとともに、浸漬ノズルから
の溶鋼の吐出流６方向を、モールド１上方から見て、浸
漬ノズルの中心軸を通らない方向で、かつモールド長辺
１ａに対して平行な方向とすること、さらに電磁攪拌に
よるモールド内メニスカス近傍の溶鋼旋回流と、浸漬ノ
ズルからの吐出流の向きが、同一モールド長辺１ａ側で
モールド上方から見て相互に反対方向である鋼の連続鋳
造方法である。 【効果】 表層に割れと介在物と気泡の少ない鋳片を製
造可能となり、製造過程における削正や手入れを省略で
き、また製品歩留りも向上する。
い品質の高い鋳片を製造する鋼の連続鋳造方法を提供す
る。 【構成】 モールド内の溶鋼に水平方向の旋回流３を発
生させる電磁攪拌を印加するとともに、浸漬ノズルから
の溶鋼の吐出流６方向を、モールド１上方から見て、浸
漬ノズルの中心軸を通らない方向で、かつモールド長辺
１ａに対して平行な方向とすること、さらに電磁攪拌に
よるモールド内メニスカス近傍の溶鋼旋回流と、浸漬ノ
ズルからの吐出流の向きが、同一モールド長辺１ａ側で
モールド上方から見て相互に反対方向である鋼の連続鋳
造方法である。 【効果】 表層に割れと介在物と気泡の少ない鋳片を製
造可能となり、製造過程における削正や手入れを省略で
き、また製品歩留りも向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋳片の表層近傍に、割
れと介在物の気泡が少ない品質の高い鋳片を製造する鋼
の連続鋳造方法に関する。
れと介在物の気泡が少ない品質の高い鋳片を製造する鋼
の連続鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造においては、鋳片の表層近
傍の割れと介在物と気泡を低減するため、モールド内の
メニスカス近傍の溶鋼を攪拌することが重要である。通
常溶鋼の攪拌には、電磁攪拌が行われており、モールド
内の溶鋼に水平方向の旋回流を発生させることが多い。
傍の割れと介在物と気泡を低減するため、モールド内の
メニスカス近傍の溶鋼を攪拌することが重要である。通
常溶鋼の攪拌には、電磁攪拌が行われており、モールド
内の溶鋼に水平方向の旋回流を発生させることが多い。
【０００３】この場合には、浸漬ノズルから吐出された
溶鋼がモールド短辺に当たり、メニスカス側に跳ね返さ
れた流れ，いわゆる反転流と、電磁攪拌による旋回流と
の干渉に注意する必要がある。
溶鋼がモールド短辺に当たり、メニスカス側に跳ね返さ
れた流れ，いわゆる反転流と、電磁攪拌による旋回流と
の干渉に注意する必要がある。
【０００４】モールド上方から見たメニスカス近傍の溶
鋼流動を図１に模式的に示す。モールド１はモールド長
辺１ａおよび短辺１ｂにより構成され、水平方向の旋回
流３を発生させる電磁攪拌が施されている。図中斜線を
施した部分は、旋回流３の方向と浸漬ノズルからの吐出
流の反転流４の方向とが相反する溶鋼の澱み部５であ
る。この澱み部５で溶鋼流速が小さくなるために、電磁
攪拌による凝固シエル厚の均一化効果および清浄性向上
効果が小さくなる。
鋼流動を図１に模式的に示す。モールド１はモールド長
辺１ａおよび短辺１ｂにより構成され、水平方向の旋回
流３を発生させる電磁攪拌が施されている。図中斜線を
施した部分は、旋回流３の方向と浸漬ノズルからの吐出
流の反転流４の方向とが相反する溶鋼の澱み部５であ
る。この澱み部５で溶鋼流速が小さくなるために、電磁
攪拌による凝固シエル厚の均一化効果および清浄性向上
効果が小さくなる。
【０００５】電磁攪拌による旋回流と反転流との干渉を
小さくするためには、図１の澱み部５の反転流４を小さ
くすればよい。そのための方法として、モールド上方か
ら見てモールド面に対して斜め方向に溶鋼を吐出供給す
ることが有効である。
小さくするためには、図１の澱み部５の反転流４を小さ
くすればよい。そのための方法として、モールド上方か
ら見てモールド面に対して斜め方向に溶鋼を吐出供給す
ることが有効である。
【０００６】モールド内の旋回流をより大きくするため
に、電磁攪拌による旋回流と同方向となるようにノズル
からの吐出流を調整する方法が、特開昭５９−８５３５
２号公報に開示されている。
に、電磁攪拌による旋回流と同方向となるようにノズル
からの吐出流を調整する方法が、特開昭５９−８５３５
２号公報に開示されている。
【０００７】この方法は、吐出流をモールド面に対して
斜め方向に向けてモールド内溶鋼に水平方向の旋回流を
発生させるとともに、同じ方向に溶鋼を旋回する駆動力
をもたらす電磁攪拌手段を併用することにより、溶鋼の
外周部付近において最も強い旋回流を実現することを特
徴としている。
斜め方向に向けてモールド内溶鋼に水平方向の旋回流を
発生させるとともに、同じ方向に溶鋼を旋回する駆動力
をもたらす電磁攪拌手段を併用することにより、溶鋼の
外周部付近において最も強い旋回流を実現することを特
徴としている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記の方法で鋳造した
場合の凝固シエル７の生成状態を図２に示す。この方法
では、モールドの長辺１ａに吐出流６を当てることによ
り旋回流を得るものであるが、吐出流が直接当たる部分
の凝固シエル７ａは成長が遅くなり、水平面内のシエル
厚さに不均一が生じ、割れ発生の原因となる。
場合の凝固シエル７の生成状態を図２に示す。この方法
では、モールドの長辺１ａに吐出流６を当てることによ
り旋回流を得るものであるが、吐出流が直接当たる部分
の凝固シエル７ａは成長が遅くなり、水平面内のシエル
厚さに不均一が生じ、割れ発生の原因となる。
【０００９】本発明は、上記課題を有利に解決した鋼の
連続鋳造方法を提供する。
連続鋳造方法を提供する。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、浸漬ノズルを
通じて水冷モールド内へ溶鋼を吐出供給する連続鋳造に
おいて、溶鋼に水平方向の旋回流を発生させる電磁攪拌
を印加するとともに、浸漬ノズルからの溶鋼の吐出方向
を、モールド上方から見て、浸漬ノズルの中心軸を通ら
ない方向で、かつモールド長辺に対して平行な方向とす
ることを特徴とする鋼の連続鋳造方法である。
通じて水冷モールド内へ溶鋼を吐出供給する連続鋳造に
おいて、溶鋼に水平方向の旋回流を発生させる電磁攪拌
を印加するとともに、浸漬ノズルからの溶鋼の吐出方向
を、モールド上方から見て、浸漬ノズルの中心軸を通ら
ない方向で、かつモールド長辺に対して平行な方向とす
ることを特徴とする鋼の連続鋳造方法である。
【００１１】また上記の連続鋳造方法において、電磁攪
拌によるモールド内メニスカス近傍の溶鋼旋回流と、浸
漬ノズルから吐出される溶鋼流の向きが、同一モールド
長辺側でモールド上方から見て相互に反対方向であるこ
とを特徴とする。
拌によるモールド内メニスカス近傍の溶鋼旋回流と、浸
漬ノズルから吐出される溶鋼流の向きが、同一モールド
長辺側でモールド上方から見て相互に反対方向であるこ
とを特徴とする。
【００１２】
【作用】図３に示すように、モールド上方から見て、溶
鋼吐出流６をモールド長辺１ａに沿って互いに反対方向
になるように吐出した場合、吐出流の反転流４はメニス
カス近傍で図４の破線矢印で示す向きになる。この時、
モールド長辺１ａに溶鋼が直接当たることがなく、凝固
シエル厚が均一となり、割れが発生しない。
鋼吐出流６をモールド長辺１ａに沿って互いに反対方向
になるように吐出した場合、吐出流の反転流４はメニス
カス近傍で図４の破線矢印で示す向きになる。この時、
モールド長辺１ａに溶鋼が直接当たることがなく、凝固
シエル厚が均一となり、割れが発生しない。
【００１３】さらに電磁攪拌による溶鋼の旋回流３に比
して反対向きの反転流４は小さくなるため、旋回流３が
澱む部分がなくなり、鋳片幅方向においてどの位置に置
いても均一になり、表層の品質が向上する。
して反対向きの反転流４は小さくなるため、旋回流３が
澱む部分がなくなり、鋳片幅方向においてどの位置に置
いても均一になり、表層の品質が向上する。
【００１４】
【実施例】低炭素アルミキルド鋼を連続鋳造するにあた
り、モールド内のメニスカス近傍の溶鋼に、水平方向の
旋回流を与える電磁攪拌を印加するとともに、浸漬ノズ
ルからの吐出流をモールド上方から見て浸漬ノズルの中
心軸を通らずかつモールド長辺に対して平行になるよう
にした。
り、モールド内のメニスカス近傍の溶鋼に、水平方向の
旋回流を与える電磁攪拌を印加するとともに、浸漬ノズ
ルからの吐出流をモールド上方から見て浸漬ノズルの中
心軸を通らずかつモールド長辺に対して平行になるよう
にした。
【００１５】実施例１は、モールド内のメニスカス近傍
の溶鋼に、水平方向の旋回流を与える電磁攪拌を印加す
るとともに、吐出流をモールド上方から見て浸漬ノズル
の中心軸を通らずに、かつモールド長辺に対して斜め方
向になるようにした場合である。
の溶鋼に、水平方向の旋回流を与える電磁攪拌を印加す
るとともに、吐出流をモールド上方から見て浸漬ノズル
の中心軸を通らずに、かつモールド長辺に対して斜め方
向になるようにした場合である。
【００１６】実施例２は、モールド内のメニスカス近傍
の溶鋼に、水平方向の旋回流を与える電磁攪拌を印加し
攪拌を与えるとともに、モールド上方から見て吐出流が
浸漬ノズルの中心軸を通り、かつモールド長辺に対して
平行な方向になるようにした場合である。
の溶鋼に、水平方向の旋回流を与える電磁攪拌を印加し
攪拌を与えるとともに、モールド上方から見て吐出流が
浸漬ノズルの中心軸を通り、かつモールド長辺に対して
平行な方向になるようにした場合である。
【００１７】この時の割れ発生率を図５に示す。実施例
では割れ発生率が従来例１に比べて、およそ１／１０に
なっている。
では割れ発生率が従来例１に比べて、およそ１／１０に
なっている。
【００１８】スリバー欠陥発生率を図６に示す。実施例
ではスリバー欠陥発生率が従来例２の１／５になった。
ではスリバー欠陥発生率が従来例２の１／５になった。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、溶鋼に水
平の旋回流を発生させる電磁攪拌を印加し、浸漬ノズル
からの溶鋼の吐出方向を浸漬ノズルの中心軸を通らない
方向でかつモールド長辺に対して平行な方向とし、また
電磁攪拌によるモールド内メニスカス近傍の溶鋼旋回流
と、浸漬ノズルから吐出される溶鋼流の向きを相互に反
対とすることにより、表層に割れと介在物と気泡の少な
い鋳片を製造することが可能となり、製造過程における
削正や手入れを省略でき、また製品歩留りも向上した。
平の旋回流を発生させる電磁攪拌を印加し、浸漬ノズル
からの溶鋼の吐出方向を浸漬ノズルの中心軸を通らない
方向でかつモールド長辺に対して平行な方向とし、また
電磁攪拌によるモールド内メニスカス近傍の溶鋼旋回流
と、浸漬ノズルから吐出される溶鋼流の向きを相互に反
対とすることにより、表層に割れと介在物と気泡の少な
い鋳片を製造することが可能となり、製造過程における
削正や手入れを省略でき、また製品歩留りも向上した。
【図１】従来例におけるモールド上方から見た溶鋼の流
れを示す平面図である。
れを示す平面図である。
【図２】従来例におけるモールド上方から見た吐出流の
向きと凝固シエル厚の関係を示す平面図である。
向きと凝固シエル厚の関係を示す平面図である。
【図３】本発明例におけるモールド上方から見た吐出流
の向きを示す平面図である。
の向きを示す平面図である。
【図４】本発明例におけるモールド上方から見た電磁攪
拌による溶鋼流と反転流の向きを示す平面図である。
拌による溶鋼流と反転流の向きを示す平面図である。
【図５】従来例と実施例の鋳片表層における割れ発生率
を比較した図面である。
を比較した図面である。
【図６】従来例と実施例の製品板における割れ発生率を
比較した図面である。
比較した図面である。
１ モールド １ａ モールド長辺 １ｂ モールド短辺 ２ 溶鋼 ３ 電磁攪拌による旋回流 ４ 吐出流の反転流 ５ 溶鋼流の澱み部 ６ 吐出流 ７ 凝固シエル ７ａ 溶鋼流による凝固シエルの薄い個所
Claims (2)
- 【請求項１】 浸漬ノズルを通じて水冷モールド内へ溶
鋼を吐出供給する連続鋳造において、溶鋼に水平方向の
旋回流を発生させる電磁攪拌を印加するとともに、浸漬
ノズルからの溶鋼の吐出方向を、モールド上方から見
て、浸漬ノズルの中心軸を通らない方向で、かつモール
ド長辺に対して平行な方向とすることを特徴とする鋼の
連続鋳造方法。 - 【請求項２】 電磁攪拌によるモールド内メニスカス近
傍の溶鋼旋回流と、浸漬ノズルから吐出される溶鋼流の
向きが、同一モールド長辺側でモールド上方から見て相
互に反対方向であることを特徴とする請求項１記載の鋼
の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22900394A JPH0871714A (ja) | 1994-08-31 | 1994-08-31 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22900394A JPH0871714A (ja) | 1994-08-31 | 1994-08-31 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0871714A true JPH0871714A (ja) | 1996-03-19 |
Family
ID=16885240
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22900394A Withdrawn JPH0871714A (ja) | 1994-08-31 | 1994-08-31 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0871714A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011110603A (ja) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造用浸漬ノズル及び連続鋳造方法 |
-
1994
- 1994-08-31 JP JP22900394A patent/JPH0871714A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011110603A (ja) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造用浸漬ノズル及び連続鋳造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011106 |