JPH0885784A - 作動流体 - Google Patents
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- JPH0885784A JPH0885784A JP6221760A JP22176094A JPH0885784A JP H0885784 A JPH0885784 A JP H0885784A JP 6221760 A JP6221760 A JP 6221760A JP 22176094 A JP22176094 A JP 22176094A JP H0885784 A JPH0885784 A JP H0885784A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 オゾン破壊係数が０の３種以上の成分からな
り、冷媒の特性がＲ２２と同等、又はそれ以上であり、
Ｒ２２の代替となる作動流体を提供する。 【構成】 ジフルオロメタン(Ｒ３２)４５重量％以下、
シクロプロパン(ＲＣ２７０)８５重量％以下、残部が
１，１，１，２−テトラフルオロエタン(Ｒ１３４ａ)で
あって、Ｒ３２とＲＣ２７０の成分比が添付の図２の点
線で示す点Ａ1(0,85)、点Ｂ1(10,85)、点Ｃ1(25,50)、
点Ｄ1(25,25)、点Ｅ1(45,0)、点Ｆ1(10,0)、点Ｇ1(0,1
0)で囲まれる範囲の、Ｒ３２、ＲＣ２７０、Ｒ１３４ａ
のいずれかの成分比が０となる部分を除く重量％の範囲
内であり、少なくとも前記三種の成分を混合して成る。
り、冷媒の特性がＲ２２と同等、又はそれ以上であり、
Ｒ２２の代替となる作動流体を提供する。 【構成】 ジフルオロメタン(Ｒ３２)４５重量％以下、
シクロプロパン(ＲＣ２７０)８５重量％以下、残部が
１，１，１，２−テトラフルオロエタン(Ｒ１３４ａ)で
あって、Ｒ３２とＲＣ２７０の成分比が添付の図２の点
線で示す点Ａ1(0,85)、点Ｂ1(10,85)、点Ｃ1(25,50)、
点Ｄ1(25,25)、点Ｅ1(45,0)、点Ｆ1(10,0)、点Ｇ1(0,1
0)で囲まれる範囲の、Ｒ３２、ＲＣ２７０、Ｒ１３４ａ
のいずれかの成分比が０となる部分を除く重量％の範囲
内であり、少なくとも前記三種の成分を混合して成る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エアコン等のヒートポ
ンプ装置に使用され、且つオゾン層を破壊する危険性の
ない作動流体に関する。
ンプ装置に使用され、且つオゾン層を破壊する危険性の
ない作動流体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、エアコン等のヒートポンプ装置に
於て、クロロジフルオロメタン(ＣＨＣｌＦ2、以下「Ｒ
２２」)が、冷媒として用いられている。Ｒ２２は、単
体からなる作動流体として優れている冷媒である。Ｒ２
２の冷媒としての特性は、蒸発温度が略−５℃、凝縮温
度が略40℃であり、前記温度の範囲内で通常使用され、
成績係数が略4.81であり、冷凍効果が略155.75kJ/kgで
ある。又、Ｒ２２は、不燃であり、化学的にも安定で熱
力学的性質が良いので、冷媒として広く実用に供されて
いる。
於て、クロロジフルオロメタン(ＣＨＣｌＦ2、以下「Ｒ
２２」)が、冷媒として用いられている。Ｒ２２は、単
体からなる作動流体として優れている冷媒である。Ｒ２
２の冷媒としての特性は、蒸発温度が略−５℃、凝縮温
度が略40℃であり、前記温度の範囲内で通常使用され、
成績係数が略4.81であり、冷凍効果が略155.75kJ/kgで
ある。又、Ｒ２２は、不燃であり、化学的にも安定で熱
力学的性質が良いので、冷媒として広く実用に供されて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
成層圏オゾン層を破壊する能力の大きい特定フロンの生
産及び使用の廃止が提唱されている。成層圏のオゾンを
破壊する能力は、トリクロロフルオロメタン(ＣＣｌ
3Ｆ、「Ｒ１１」)の成層圏オゾン破壊能力を１としたと
きの成層圏オゾン破壊能力の比であるオゾン破壊係数で
示される。特定フロンの代替冷媒として、成層圏オゾン
破壊係数が0.05と小さいクロロジフルオロメタン(ＣＨ
ＣｌＦ2、以下「Ｒ２２」)の生産及び使用の増大が予想
される。しかしながら、成層圏オゾン破壊係数が微小で
あっても、Ｒ２２の使用量の増大により、Ｒ２２の成層
圏オゾン層に与える影響は、無視できないものとなる。
そこで、Ｒ２２の冷媒としての特性と同等、又はそれ以
上の特性を有する冷媒であって、成層圏オゾン破壊係数
が０、即ち分子構造に塩素を含まないものが求められて
いる。この要望に合う冷媒は、単体ではアンモニアがあ
るが、安全性に問題があるため、大形の冷凍システムに
しか用いられていない。従って、分子構造中に塩素を含
まない冷媒を２種又はそれ以上混合することによりＲ２
２の冷媒の特性に近い混合冷媒からなる作動流体の早期
開発が望まれている。本発明の目的は、オゾン破壊係数
が０である３種以上の成分からなり、冷媒の特性が表１
に挙げるＲ２２と同等、又はそれ以上であり、Ｒ２２の
代替となる作動流体を提供することである。
成層圏オゾン層を破壊する能力の大きい特定フロンの生
産及び使用の廃止が提唱されている。成層圏のオゾンを
破壊する能力は、トリクロロフルオロメタン(ＣＣｌ
3Ｆ、「Ｒ１１」)の成層圏オゾン破壊能力を１としたと
きの成層圏オゾン破壊能力の比であるオゾン破壊係数で
示される。特定フロンの代替冷媒として、成層圏オゾン
破壊係数が0.05と小さいクロロジフルオロメタン(ＣＨ
ＣｌＦ2、以下「Ｒ２２」)の生産及び使用の増大が予想
される。しかしながら、成層圏オゾン破壊係数が微小で
あっても、Ｒ２２の使用量の増大により、Ｒ２２の成層
圏オゾン層に与える影響は、無視できないものとなる。
そこで、Ｒ２２の冷媒としての特性と同等、又はそれ以
上の特性を有する冷媒であって、成層圏オゾン破壊係数
が０、即ち分子構造に塩素を含まないものが求められて
いる。この要望に合う冷媒は、単体ではアンモニアがあ
るが、安全性に問題があるため、大形の冷凍システムに
しか用いられていない。従って、分子構造中に塩素を含
まない冷媒を２種又はそれ以上混合することによりＲ２
２の冷媒の特性に近い混合冷媒からなる作動流体の早期
開発が望まれている。本発明の目的は、オゾン破壊係数
が０である３種以上の成分からなり、冷媒の特性が表１
に挙げるＲ２２と同等、又はそれ以上であり、Ｒ２２の
代替となる作動流体を提供することである。
【０００４】
【表１】
【０００５】
【課題を解決する為の手段】上記課題を解決するため
に、本発明の作動流体は、ジフルオロメタン(Ｒ３２)４
５重量％以下、シクロプロパン(ＲＣ２７０)８５重量％
以下、残部が１，１，１，２−テトラフルオロエタン
(Ｒ１３４ａ)であって、Ｒ３２とＲＣ２７０の成分比が
添付の図２の点線で示す点Ａ1(0,85)、点Ｂ1(10,85)、
点Ｃ1(25,50)、点Ｄ1(25,25)、点Ｅ1(45,0)、点Ｆ1(10,
0)、点Ｇ1(0,10)で囲まれる範囲の、Ｒ３２、ＲＣ２７
０、Ｒ１３４ａのいずれかの成分比が０となる部分を除
く重量％の範囲内であり、少なくとも前記三種の成分を
混合して成る。
に、本発明の作動流体は、ジフルオロメタン(Ｒ３２)４
５重量％以下、シクロプロパン(ＲＣ２７０)８５重量％
以下、残部が１，１，１，２−テトラフルオロエタン
(Ｒ１３４ａ)であって、Ｒ３２とＲＣ２７０の成分比が
添付の図２の点線で示す点Ａ1(0,85)、点Ｂ1(10,85)、
点Ｃ1(25,50)、点Ｄ1(25,25)、点Ｅ1(45,0)、点Ｆ1(10,
0)、点Ｇ1(0,10)で囲まれる範囲の、Ｒ３２、ＲＣ２７
０、Ｒ１３４ａのいずれかの成分比が０となる部分を除
く重量％の範囲内であり、少なくとも前記三種の成分を
混合して成る。
【０００６】
【作用及び効果】本発明の作動流体は、オゾン破壊係数
が０である冷媒１，１，１，２−テトラフルオロエタン
(ＣＦ3ＣＨ2Ｆ、以下「Ｒ１３４ａ」)、ジフルオロメタ
ン(ＣＨ2Ｆ2、以下「Ｒ３２」)、シクロプロパン(Ｃ3Ｈ
6、以下「ＲＣ２７０」)の少なくとも三種の混合物から
構成されているので、オゾンを破壊することはない。
又、上記構成の作動流体の熱物性は、後述するとおりＲ
２２と同等又はそれ以上であり、冷媒として優れてい
る。更に、Ｒ２２を使用しているヒートポンプ装置から
Ｒ２２を抜き取り、本発明の作動流体を装置に充填する
ことにより、現行の装置をそのまま使用することが出来
るので、装置を新たに交換する必要はない。
が０である冷媒１，１，１，２−テトラフルオロエタン
(ＣＦ3ＣＨ2Ｆ、以下「Ｒ１３４ａ」)、ジフルオロメタ
ン(ＣＨ2Ｆ2、以下「Ｒ３２」)、シクロプロパン(Ｃ3Ｈ
6、以下「ＲＣ２７０」)の少なくとも三種の混合物から
構成されているので、オゾンを破壊することはない。
又、上記構成の作動流体の熱物性は、後述するとおりＲ
２２と同等又はそれ以上であり、冷媒として優れてい
る。更に、Ｒ２２を使用しているヒートポンプ装置から
Ｒ２２を抜き取り、本発明の作動流体を装置に充填する
ことにより、現行の装置をそのまま使用することが出来
るので、装置を新たに交換する必要はない。
【０００７】
【実施例】以下、本発明の一実施例につき、図面に沿っ
て詳述する。Ｒ１３４ａは沸点が大気圧において−26.1
℃、Ｒ３２は沸点が同様に−51.8℃、ＲＣ２７０は沸点
が同様に−34℃の冷媒であり、共に分子構造中に塩素を
含んでおらず、オゾン破壊係数は０である。図１３は、
本発明の作動流体を試験した冷凍システム(１)であっ
て、循環路(18)中に圧縮器(11)、凝縮器(12)、膨張弁(1
3)及び蒸発器(14)を順に設けて形成した密閉冷凍サイク
ル内に、作動流体を循環させている。
て詳述する。Ｒ１３４ａは沸点が大気圧において−26.1
℃、Ｒ３２は沸点が同様に−51.8℃、ＲＣ２７０は沸点
が同様に−34℃の冷媒であり、共に分子構造中に塩素を
含んでおらず、オゾン破壊係数は０である。図１３は、
本発明の作動流体を試験した冷凍システム(１)であっ
て、循環路(18)中に圧縮器(11)、凝縮器(12)、膨張弁(1
3)及び蒸発器(14)を順に設けて形成した密閉冷凍サイク
ル内に、作動流体を循環させている。
【０００８】冷凍システム(１)内での作動流体の流れを
図１３及び図１４の圧力−エンタルピ線図(ｐ−ｉ線図)
を用いて説明する。蒸発器(14)から供給される低温、低
圧の冷媒ガス(状態Ａ)を圧縮器(11)により圧縮し、高
温、高圧に高め(状態Ｂ)、該冷媒ガスを凝縮器(12)に供
給する(段階１、断熱圧縮)。圧縮器(11)から凝縮器(12)
に吐出された高温、高圧の冷媒ガスは、高圧の凝縮器(1
2)内で放熱して液化し、高圧の冷媒液(状態Ｃ)となる
(段階２、等圧変化)。高圧の該冷媒液は、膨張弁(13)の
開放により蒸発器(14)に吐出される(状態Ｄ、段階３、
等エンタルピ変化)。吐出された冷媒液は、低圧の蒸発
器(14)内で気化し吸熱する。該吸熱により、蒸発器(14)
において、冷凍が発生する(段階４、等圧変化)。
図１３及び図１４の圧力−エンタルピ線図(ｐ−ｉ線図)
を用いて説明する。蒸発器(14)から供給される低温、低
圧の冷媒ガス(状態Ａ)を圧縮器(11)により圧縮し、高
温、高圧に高め(状態Ｂ)、該冷媒ガスを凝縮器(12)に供
給する(段階１、断熱圧縮)。圧縮器(11)から凝縮器(12)
に吐出された高温、高圧の冷媒ガスは、高圧の凝縮器(1
2)内で放熱して液化し、高圧の冷媒液(状態Ｃ)となる
(段階２、等圧変化)。高圧の該冷媒液は、膨張弁(13)の
開放により蒸発器(14)に吐出される(状態Ｄ、段階３、
等エンタルピ変化)。吐出された冷媒液は、低圧の蒸発
器(14)内で気化し吸熱する。該吸熱により、蒸発器(14)
において、冷凍が発生する(段階４、等圧変化)。
【０００９】上記動作を繰り返すことによって、非共沸
混合冷媒冷凍システム(１)の凝縮器(12)で放熱を行な
い、蒸発器(14)で吸熱により冷凍を発生させる。
混合冷媒冷凍システム(１)の凝縮器(12)で放熱を行な
い、蒸発器(14)で吸熱により冷凍を発生させる。
【００１０】上記構成の冷凍システム(１)を用い、本発
明の作動流体のＲＣ２７０及びＲ３２の重量％を５％づ
つ変化させ、５つの熱物性(成績係数、冷凍効果、吐出
圧力、蒸発時の温度差及び凝縮時の温度差)を夫々測定
し、Ｒ２２の夫々の熱物性値と比較した。Ｒ２２の熱物
性値は、蒸発温度−５℃、凝縮温度40℃の場合の値であ
る。結果の一部を表２に示し、以下及び図１乃至図１２
で説明する。
明の作動流体のＲＣ２７０及びＲ３２の重量％を５％づ
つ変化させ、５つの熱物性(成績係数、冷凍効果、吐出
圧力、蒸発時の温度差及び凝縮時の温度差)を夫々測定
し、Ｒ２２の夫々の熱物性値と比較した。Ｒ２２の熱物
性値は、蒸発温度−５℃、凝縮温度40℃の場合の値であ
る。結果の一部を表２に示し、以下及び図１乃至図１２
で説明する。
【００１１】
【表２】
【００１２】尚、成績係数とは、冷凍効果を得るために
費やした仕事量(断熱圧縮(第１段階、ｂ〜ｃ)のエンタ
ルピの変化量)と、得られた仕事量(図１４に示す等圧変
化(第４段階、ａ〜ｂ)のエンタルピの変化量)の比((b-
a)/(c-b))であって、該成績係数の大きいほど冷凍シス
テムに於て、エネルギーの効率がよい。冷凍効果(以下
Ｈi)とは、１kgの冷媒液が蒸発器(14)で蒸気に変わると
きに吸収する熱量(図１４に示す等圧変化(第４段階、ａ
〜ｂ)のエンタルピ変化量)であり、該冷凍効果は、大き
いほど冷凍システムに於て、吸収する冷凍の熱量が大き
い。吸入圧力とは、図１３の圧縮器(11)に作動流体が吸
入されるときの圧力である。
費やした仕事量(断熱圧縮(第１段階、ｂ〜ｃ)のエンタ
ルピの変化量)と、得られた仕事量(図１４に示す等圧変
化(第４段階、ａ〜ｂ)のエンタルピの変化量)の比((b-
a)/(c-b))であって、該成績係数の大きいほど冷凍シス
テムに於て、エネルギーの効率がよい。冷凍効果(以下
Ｈi)とは、１kgの冷媒液が蒸発器(14)で蒸気に変わると
きに吸収する熱量(図１４に示す等圧変化(第４段階、ａ
〜ｂ)のエンタルピ変化量)であり、該冷凍効果は、大き
いほど冷凍システムに於て、吸収する冷凍の熱量が大き
い。吸入圧力とは、図１３の圧縮器(11)に作動流体が吸
入されるときの圧力である。
【００１３】吐出圧力とは、図１３の圧縮器(11)から作
動流体が吐出されるときの圧力である。蒸発時の温度差
(以下ＴV)とは、図１３の蒸発器(14)を通過する前後の
作動流体の温度の差であり、この差が大きくなると冷凍
システムに霜等が付く可能性がある。凝縮時の温度差
(以下ＴC)とは、図１３の凝縮器(12)を通過する前後の
作動流体の温度の差である。成績係数、冷凍効果、吐出
圧力、蒸発時の温度差及び凝縮時の温度差は、共に作動
流体として適しているか否かの判断基準となる。吐出温
度とは、圧縮器(11)から吐出される作動流体の温度であ
る。
動流体が吐出されるときの圧力である。蒸発時の温度差
(以下ＴV)とは、図１３の蒸発器(14)を通過する前後の
作動流体の温度の差であり、この差が大きくなると冷凍
システムに霜等が付く可能性がある。凝縮時の温度差
(以下ＴC)とは、図１３の凝縮器(12)を通過する前後の
作動流体の温度の差である。成績係数、冷凍効果、吐出
圧力、蒸発時の温度差及び凝縮時の温度差は、共に作動
流体として適しているか否かの判断基準となる。吐出温
度とは、圧縮器(11)から吐出される作動流体の温度であ
る。
【００１４】図１乃至図１２はすべて、縦軸にＲＣ２７
０、横軸にＲ３２を夫々重量％で示しており、重量残部
は、Ｒ１３４ａが占めている。図３は、本発明の作動流
体の成績係数(ＣＯＰ)を示したものであり、Ｒ２２のＣ
ＯＰ(4.81)を一点鎖線で示す。実施例に於ては、ＣＯＰ
の許容下限を4.8とし、これを満たしている部分を図４
の斜線部で示す。図５は、本発明の作動流体の冷凍効果
(Ｈi)を示したものであり、Ｒ２２のＨi(155.75kJ/kg)
を一点鎖線で示す。実施例に於ては、Ｈiの許容下限を1
50kJ/kgとし、これを満たしている部分を図６の斜線部
で示す。
０、横軸にＲ３２を夫々重量％で示しており、重量残部
は、Ｒ１３４ａが占めている。図３は、本発明の作動流
体の成績係数(ＣＯＰ)を示したものであり、Ｒ２２のＣ
ＯＰ(4.81)を一点鎖線で示す。実施例に於ては、ＣＯＰ
の許容下限を4.8とし、これを満たしている部分を図４
の斜線部で示す。図５は、本発明の作動流体の冷凍効果
(Ｈi)を示したものであり、Ｒ２２のＨi(155.75kJ/kg)
を一点鎖線で示す。実施例に於ては、Ｈiの許容下限を1
50kJ/kgとし、これを満たしている部分を図６の斜線部
で示す。
【００１５】図７は、本発明の作動流体の吐出圧力(Ｐ
ＣＯＮＤ)を示したものであり、Ｒ２２のＰＣＯＮＤ(15
37.54kPa)を一点鎖線で示す。実施例に於ては、ＰＣＯ
ＮＤの許容範囲を1300kPa〜1700kPaとし、これを満たし
ている部分を図８の斜線部に示す。図９は、本発明の作
動流体の蒸発時の温度差(ＴV)を示したものである。Ｒ
２２は、単一組成の冷媒であるので、蒸発時の温度差は
０℃である。実施例に於ては、ＴVの許容上限を７℃と
し、これを満たしている部分を図１０の斜線部に示す。
図１１は、本発明の作動流体の凝縮時の温度差(ＴC)を
示したものである。Ｒ２２は、単一組成の冷媒であるの
で、凝縮時の温度差は０℃である。実施例に於ては、Ｔ
Cの許容上限を７℃とし、これを満たしている部分を図
１２の斜線部に示す。
ＣＯＮＤ)を示したものであり、Ｒ２２のＰＣＯＮＤ(15
37.54kPa)を一点鎖線で示す。実施例に於ては、ＰＣＯ
ＮＤの許容範囲を1300kPa〜1700kPaとし、これを満たし
ている部分を図８の斜線部に示す。図９は、本発明の作
動流体の蒸発時の温度差(ＴV)を示したものである。Ｒ
２２は、単一組成の冷媒であるので、蒸発時の温度差は
０℃である。実施例に於ては、ＴVの許容上限を７℃と
し、これを満たしている部分を図１０の斜線部に示す。
図１１は、本発明の作動流体の凝縮時の温度差(ＴC)を
示したものである。Ｒ２２は、単一組成の冷媒であるの
で、凝縮時の温度差は０℃である。実施例に於ては、Ｔ
Cの許容上限を７℃とし、これを満たしている部分を図
１２の斜線部に示す。
【００１６】上記実験結果に基づき、図１及び表２に示
す如く、評価値グラフを作成した。評価値とは、初期値
が夫々０であって、夫々の判断基準について、許容上限
及び／又は許容下限を満たしている場合のみ評価値を１
加えたものである。尚、ＴVとＴCに関しては、同時に許
容上限を満たしている場合のみ評価値を１加える。５つ
の熱物性により０から４の評価値が決定され、該評価値
によりＲ１３４ａ、Ｒ３２及びＲＣ２７０から構成され
る作動流体が冷媒として適している成分比を選出した。
以下選出結果を示す。
す如く、評価値グラフを作成した。評価値とは、初期値
が夫々０であって、夫々の判断基準について、許容上限
及び／又は許容下限を満たしている場合のみ評価値を１
加えたものである。尚、ＴVとＴCに関しては、同時に許
容上限を満たしている場合のみ評価値を１加える。５つ
の熱物性により０から４の評価値が決定され、該評価値
によりＲ１３４ａ、Ｒ３２及びＲＣ２７０から構成され
る作動流体が冷媒として適している成分比を選出した。
以下選出結果を示す。
【００１７】図１及び表２より作動流体の成分比として
適しているのは、Ｒ３２とＲＣ２７０の成分比が、図２
の点線で示す点Ａ1(0,85)、点Ｂ1(10,85)、点Ｃ1(25,5
0)、点Ｄ1(25,25)、点Ｅ1(45,0)、点Ｆ1(10,0)、点Ｇ
1(0,10)で囲まれる範囲で、残部がＲ１３４ａであり、
Ｒ３２、ＲＣ２７０Ｒ１３４ａの成分比が０となる部分
を除く重量％の範囲内である少なくとも三種の成分から
構成されるものである。
適しているのは、Ｒ３２とＲＣ２７０の成分比が、図２
の点線で示す点Ａ1(0,85)、点Ｂ1(10,85)、点Ｃ1(25,5
0)、点Ｄ1(25,25)、点Ｅ1(45,0)、点Ｆ1(10,0)、点Ｇ
1(0,10)で囲まれる範囲で、残部がＲ１３４ａであり、
Ｒ３２、ＲＣ２７０Ｒ１３４ａの成分比が０となる部分
を除く重量％の範囲内である少なくとも三種の成分から
構成されるものである。
【００１８】又、図１及び表２より作動流体の成分比と
して望ましいのは、評価値が４の部分、即ち、Ｒ３２と
ＲＣ２７０の成分比が、図２の実線で示す点Ａ(0,60)、
点Ｂ(5,80)、点Ｃ(20,45)、点Ｄ(20,20)、点Ｅ(40,0)、
点Ｆ(15,0)、点Ｇ(0,15)で囲まれる範囲で、残部がＲ１
３４ａであり、Ｒ３２、ＲＣ２７０、Ｒ１３４ａのいず
れかの成分比が０となる部分を除く重量％の範囲内であ
る少なくとも前記三種の成分から構成されるものであ
る。
して望ましいのは、評価値が４の部分、即ち、Ｒ３２と
ＲＣ２７０の成分比が、図２の実線で示す点Ａ(0,60)、
点Ｂ(5,80)、点Ｃ(20,45)、点Ｄ(20,20)、点Ｅ(40,0)、
点Ｆ(15,0)、点Ｇ(0,15)で囲まれる範囲で、残部がＲ１
３４ａであり、Ｒ３２、ＲＣ２７０、Ｒ１３４ａのいず
れかの成分比が０となる部分を除く重量％の範囲内であ
る少なくとも前記三種の成分から構成されるものであ
る。
【００１９】尚、Ｒ３２及びＲＣ２７０は、可燃性の冷
媒であり、Ｒ１３４ａは不燃の冷媒である。従って、評
価値がほぼ同等であれば、Ｒ１３４ａの重量％が高い作
動流体の方が安全性は高い。
媒であり、Ｒ１３４ａは不燃の冷媒である。従って、評
価値がほぼ同等であれば、Ｒ１３４ａの重量％が高い作
動流体の方が安全性は高い。
【００２０】上記実施例の説明は、本発明を説明するた
めのものであって、特許請求の範囲に記載の発明を限定
し、或は範囲を減縮する様に解すべきではない。又、本
発明の各部構成は上記実施例に限らず、特許請求の範囲
に記載の技術的範囲内で種々の変形が可能であることは
勿論である。
めのものであって、特許請求の範囲に記載の発明を限定
し、或は範囲を減縮する様に解すべきではない。又、本
発明の各部構成は上記実施例に限らず、特許請求の範囲
に記載の技術的範囲内で種々の変形が可能であることは
勿論である。
【００２１】又、作動流体として、Ｒ１３４ａ、Ｒ３２
及びＲＣ２７０の三種以外に潤滑油、腐食防止剤等を混
入させることも出来る。更に、上記冷凍システム(１)
は、実験装置として用いたものであって、本発明の作動
流体の用途を限定するものではない。
及びＲＣ２７０の三種以外に潤滑油、腐食防止剤等を混
入させることも出来る。更に、上記冷凍システム(１)
は、実験装置として用いたものであって、本発明の作動
流体の用途を限定するものではない。
【図１】作動流体の評価値を示した図である。
【図２】作動流体の望ましい成分比の範囲を示した図で
ある。
ある。
【図３】作動流体の成績係数(ＣＯＰ)を示した図であ
る。
る。
【図４】作動流体の成績係数(ＣＯＰ)の許容下限を満た
している部分を示す図である。
している部分を示す図である。
【図５】作動流体の冷凍効果(Ｈi)を示した図である。
【図６】作動流体の冷凍効果(Ｈi)の許容下限を満たし
ている部分を示す図である。
ている部分を示す図である。
【図７】作動流体の吐出圧力(ＰＣＯＮＤ)を示した図で
ある。
ある。
【図８】作動流体の吐出圧力(ＰＣＯＮＤ)の許容上下限
を満たしている部分を示す図である。
を満たしている部分を示す図である。
【図９】作動流体の蒸発時の温度差(ＴV)を示した図で
ある。
ある。
【図１０】作動流体の蒸発時の温度差(ＴV)の許容上限
を満たしている部分を示す図である。
を満たしている部分を示す図である。
【図１１】作動流体の凝縮時の温度差(ＴC)を示した図
である。
である。
【図１２】作動流体の凝縮時の温度差(ＴC)の許容上限
を満たしている部分を示す図である。
を満たしている部分を示す図である。
【図１３】冷凍サイクルの実験装置の図である。
【図１４】作動流体の冷凍サイクル内における圧力−エ
ンタルピ線図である。
ンタルピ線図である。
(１) 冷凍サイクル (11) 圧縮器 (12) 凝縮器 (14) 蒸発器
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年９月１９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００４】
【表１】
Claims (1)
- 【請求項１】 ジフルオロメタン(Ｒ３２)４５重量％以
下、シクロプロパン(ＲＣ２７０)８５重量％以下、残部
が１，１，１，２−テトラフルオロエタン(Ｒ１３４ａ)
であって、Ｒ３２とＲＣ２７０の成分比が添付の図２の
点線で示す点Ａ1(0,85)、点Ｂ1(10,85)、点Ｃ1(25,5
0)、点Ｄ1(25,25)、点Ｅ1(45,0)、点Ｆ1(10,0)、点Ｇ
1(0,10)で囲まれる範囲の、Ｒ３２、ＲＣ２７０、Ｒ１
３４ａのいずれかの成分比が０となる部分を除く重量％
の範囲内であり、少なくとも前記三種の成分から構成さ
れる作動流体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6221760A JPH0885784A (ja) | 1994-09-16 | 1994-09-16 | 作動流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6221760A JPH0885784A (ja) | 1994-09-16 | 1994-09-16 | 作動流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0885784A true JPH0885784A (ja) | 1996-04-02 |
Family
ID=16771780
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6221760A Withdrawn JPH0885784A (ja) | 1994-09-16 | 1994-09-16 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0885784A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5785883A (en) * | 1994-03-11 | 1998-07-28 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Hydrofluorocarbon compositions with tetrafluoroethane and cyclopropane |
| KR100696806B1 (ko) * | 2005-12-06 | 2007-03-19 | 주성대학산학협력단 | 프레온 대체를 위한 비가연성 혼합냉매 조성물 |
-
1994
- 1994-09-16 JP JP6221760A patent/JPH0885784A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5785883A (en) * | 1994-03-11 | 1998-07-28 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Hydrofluorocarbon compositions with tetrafluoroethane and cyclopropane |
| KR100696806B1 (ko) * | 2005-12-06 | 2007-03-19 | 주성대학산학협력단 | 프레온 대체를 위한 비가연성 혼합냉매 조성물 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011120 |