JPH0894041A - 廃棄物ガス化溶融炉 - Google Patents
廃棄物ガス化溶融炉Info
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- JPH0894041A JPH0894041A JP6227059A JP22705994A JPH0894041A JP H0894041 A JPH0894041 A JP H0894041A JP 6227059 A JP6227059 A JP 6227059A JP 22705994 A JP22705994 A JP 22705994A JP H0894041 A JPH0894041 A JP H0894041A
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- gas
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- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】溶融、流動の安定化と、フリーボード部の温度
制御とを独立して制御すること。 【構成】炉本体上部に廃棄物及び炭素系補助燃料の装入
口５を有すると共に、炉本体下部に酸素ガスを含む流動
化ガスを吹込む羽口２を有して、炉内に部分的に流動す
る廃棄物および炭素系可燃物質よりなる堆積層７を形成
すると共に、可燃性ガスを生成する廃棄物ガス化溶融炉
において，上記堆積層７の上面より上方に燃焼空気、酸
素等を吹込む送風口３を設けたことを特徴とする廃棄物
ガス化溶融炉。
制御とを独立して制御すること。 【構成】炉本体上部に廃棄物及び炭素系補助燃料の装入
口５を有すると共に、炉本体下部に酸素ガスを含む流動
化ガスを吹込む羽口２を有して、炉内に部分的に流動す
る廃棄物および炭素系可燃物質よりなる堆積層７を形成
すると共に、可燃性ガスを生成する廃棄物ガス化溶融炉
において，上記堆積層７の上面より上方に燃焼空気、酸
素等を吹込む送風口３を設けたことを特徴とする廃棄物
ガス化溶融炉。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炉内に部分的に流動す
る廃棄物および炭素系可燃物質よりなる堆積層を形成す
ると共に、可燃性ガスを生成する廃棄物ガス化溶融炉に
関するものである。
る廃棄物および炭素系可燃物質よりなる堆積層を形成す
ると共に、可燃性ガスを生成する廃棄物ガス化溶融炉に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】廃棄物の不燃分および灰分を溶融すると
同時に可燃性ガスを生成する炉のうち、炉本体上部の空
間（フリーボード部）のガス温度を９５０°Ｃ以上とす
ることによりダイオキシンの生成を抑制すると共に、可
燃性ガスを利用する技術として、特開平５−３４６２２
１号公報に示されるものがある。
同時に可燃性ガスを生成する炉のうち、炉本体上部の空
間（フリーボード部）のガス温度を９５０°Ｃ以上とす
ることによりダイオキシンの生成を抑制すると共に、可
燃性ガスを利用する技術として、特開平５−３４６２２
１号公報に示されるものがある。
【０００３】この技術では、炉下部に設置した羽口より
酸素含有ガスの吹込み量を調整し、上部より投入された
廃棄物および補助燃料等からなる堆積層を部分的に流動
させることによりフリーボード部の温度を９５０°Ｃ以
上に制御すると同時に、廃棄物中の可燃分が燃焼する際
に発生する燃焼熱により廃棄物中の灰分および不燃分を
溶融し、炉底の排出口からその溶融物を排出する。
酸素含有ガスの吹込み量を調整し、上部より投入された
廃棄物および補助燃料等からなる堆積層を部分的に流動
させることによりフリーボード部の温度を９５０°Ｃ以
上に制御すると同時に、廃棄物中の可燃分が燃焼する際
に発生する燃焼熱により廃棄物中の灰分および不燃分を
溶融し、炉底の排出口からその溶融物を排出する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記技術は、フリーボ
ード部の温度の制御と炉底部での溶融の制御との両者を
羽口からの酸素含有ガスの吹込み量の変更により行うた
め、以下のような問題点がある。
ード部の温度の制御と炉底部での溶融の制御との両者を
羽口からの酸素含有ガスの吹込み量の変更により行うた
め、以下のような問題点がある。
【０００５】（１）フリーボード部の温度の制御を羽口
から吹込み量で制御しようとすると、羽口からの送風量
で、溶融に最適な範囲と、フリーボード部の温度を維持
するための最適な範囲を共に満足する領域が狭いため、
処理対象とする廃棄物の性状変化や処理量の僅かな変更
により、炉底部での適切な溶融状態を維持することがで
きなくなることがしばしばあった。 （２）フリーボード部の温度を９５０°Ｃ以上に制御し
ても、タール分の分解を十分に行うことができないとい
う問題がある。
から吹込み量で制御しようとすると、羽口からの送風量
で、溶融に最適な範囲と、フリーボード部の温度を維持
するための最適な範囲を共に満足する領域が狭いため、
処理対象とする廃棄物の性状変化や処理量の僅かな変更
により、炉底部での適切な溶融状態を維持することがで
きなくなることがしばしばあった。 （２）フリーボード部の温度を９５０°Ｃ以上に制御し
ても、タール分の分解を十分に行うことができないとい
う問題がある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の廃棄物ガス化溶
融炉は、炉本体上部に廃棄物及び炭素系補助燃料の装入
口を有すると共に、炉本体下部に酸素ガスを含む流動化
ガスを吹込む羽口を有して、炉内に部分的に流動する廃
棄物および炭素系可燃物質よりなる堆積層を形成すると
共に、可燃性ガスを生成する廃棄物ガス化溶融炉におい
て，上記堆積層の上面より上方に燃焼空気、酸素等を吹
込む送風口を設けたことを特徴とするものである。
融炉は、炉本体上部に廃棄物及び炭素系補助燃料の装入
口を有すると共に、炉本体下部に酸素ガスを含む流動化
ガスを吹込む羽口を有して、炉内に部分的に流動する廃
棄物および炭素系可燃物質よりなる堆積層を形成すると
共に、可燃性ガスを生成する廃棄物ガス化溶融炉におい
て，上記堆積層の上面より上方に燃焼空気、酸素等を吹
込む送風口を設けたことを特徴とするものである。
【０００７】また、廃棄物のガス化溶融方法は、炉内に
部分的に流動する廃棄物および炭素系可燃物質よりなる
堆積層を形成すると共に、可燃性ガスを生成する廃棄物
のガス化溶融方法で、上記堆積層の上面より上方に吹込
まれる燃焼空気、酸素等の吹込み量を制御することによ
り上記可燃性ガスの温度を１０００°Ｃ以上とすると共
に上記可燃性ガスの発熱量を１０００kcal／Ｎｍ3 以上
とすることを特徴とするものである。
部分的に流動する廃棄物および炭素系可燃物質よりなる
堆積層を形成すると共に、可燃性ガスを生成する廃棄物
のガス化溶融方法で、上記堆積層の上面より上方に吹込
まれる燃焼空気、酸素等の吹込み量を制御することによ
り上記可燃性ガスの温度を１０００°Ｃ以上とすると共
に上記可燃性ガスの発熱量を１０００kcal／Ｎｍ3 以上
とすることを特徴とするものである。
【０００８】
【作用】炉本体下部に酸素ガスを含む流動化ガスを吹込
む羽口の他に、堆積層の上面より上方、即ちフリーボー
ド部に燃焼空気、酸素等を吹込む送風口を設け、羽口か
らの酸素ガスを含む流動化ガスに廃棄物の灰分や不燃分
を溶融する役割を分担させ、一方、フリーボード部に吹
込まれる燃焼空気、酸素等にフリーボード部の温度を制
御する役割を分担させる。
む羽口の他に、堆積層の上面より上方、即ちフリーボー
ド部に燃焼空気、酸素等を吹込む送風口を設け、羽口か
らの酸素ガスを含む流動化ガスに廃棄物の灰分や不燃分
を溶融する役割を分担させ、一方、フリーボード部に吹
込まれる燃焼空気、酸素等にフリーボード部の温度を制
御する役割を分担させる。
【０００９】こうして、溶融、流動の安定化と、フリー
ボード部の温度制御とを独立して制御することができ
る。そして、フリーボード部に吹込まれる燃焼空気、酸
素等の吹込み量を制御することにより、可燃性ガスの温
度を１０００°Ｃ以上とし、また可燃性ガスの発熱量を
１０００kcal／Ｎｍ3 以上とする。
ボード部の温度制御とを独立して制御することができ
る。そして、フリーボード部に吹込まれる燃焼空気、酸
素等の吹込み量を制御することにより、可燃性ガスの温
度を１０００°Ｃ以上とし、また可燃性ガスの発熱量を
１０００kcal／Ｎｍ3 以上とする。
【００１０】こうして、、可燃性ガスの温度を１０００
°Ｃ以上とすることにより、ダイオキシンの生成を抑制
すると共に、タールの分解を十分にする。また、可燃性
ガスの炉内での燃焼を抑制することにより、生成される
可燃性ガスの発熱量を制御し、ガスタービンなどへの利
用を容易にする。
°Ｃ以上とすることにより、ダイオキシンの生成を抑制
すると共に、タールの分解を十分にする。また、可燃性
ガスの炉内での燃焼を抑制することにより、生成される
可燃性ガスの発熱量を制御し、ガスタービンなどへの利
用を容易にする。
【００１１】
【実施例】図１は本発明の一実施例を示す全体構成図で
ある。溶融炉１の頂部に、廃棄物、補助燃料及びスラグ
調整材等が装入される装入口５が設けられている。溶融
炉は高さ方向にフリーボード部１ａ、朝顔部１ｂ及び炉
底部１ｃとから構成されている。
ある。溶融炉１の頂部に、廃棄物、補助燃料及びスラグ
調整材等が装入される装入口５が設けられている。溶融
炉は高さ方向にフリーボード部１ａ、朝顔部１ｂ及び炉
底部１ｃとから構成されている。
【００１２】溶融炉１の下部周辺に羽口２が設けられ、
酸素を含有した流動化ガスが供給されるようになってい
る。また、フリーボード部１ａ周辺に燃焼空気、酸素等
を吹込む送風口３が設けられている。
酸素を含有した流動化ガスが供給されるようになってい
る。また、フリーボード部１ａ周辺に燃焼空気、酸素等
を吹込む送風口３が設けられている。
【００１３】吹込む燃焼空気及び酸素の量は、それぞれ
空気量調整弁１５，酸素量調整弁１６により調整され
る。吹込み空気は、必要により、熱交換器１７におい
て、蒸気により加熱される。そして、加熱温度を、温度
計１３からの信号により、蒸気量を蒸気量調整弁１４に
より調整して、所定の温度に保つようになっている。
空気量調整弁１５，酸素量調整弁１６により調整され
る。吹込み空気は、必要により、熱交換器１７におい
て、蒸気により加熱される。そして、加熱温度を、温度
計１３からの信号により、蒸気量を蒸気量調整弁１４に
より調整して、所定の温度に保つようになっている。
【００１４】炉内に装入された廃棄物及び補助燃料等は
炉内に堆積し、炉下部の羽口２から吹込まれた酸素含有
ガスにより部分的に流動する部分流動層７が形成され
る。これにより、廃棄物及び補助燃料は流動により堆積
層７内部に取込まれる。
炉内に堆積し、炉下部の羽口２から吹込まれた酸素含有
ガスにより部分的に流動する部分流動層７が形成され
る。これにより、廃棄物及び補助燃料は流動により堆積
層７内部に取込まれる。
【００１５】羽口２近傍まで取込まれた廃棄物あるいは
補助燃料は、羽口２から吹込まれる酸素含有ガスにより
燃焼される。燃焼ガスは廃棄物の堆積層７を流動させな
がら顕熱により廃棄物を乾留、溶融する。廃棄物の乾
留、還元により発生した可燃性ガスや微細ダストは、フ
リーボード部８に数秒滞留した後、ガス排出口６から排
出される。
補助燃料は、羽口２から吹込まれる酸素含有ガスにより
燃焼される。燃焼ガスは廃棄物の堆積層７を流動させな
がら顕熱により廃棄物を乾留、溶融する。廃棄物の乾
留、還元により発生した可燃性ガスや微細ダストは、フ
リーボード部８に数秒滞留した後、ガス排出口６から排
出される。
【００１６】排出される可燃性ガスの濃度を分析計１１
により，温度を熱電対１２により計測し、可燃性ガス温
度を１０００°Ｃ以上、発熱量を１０００kcal／Ｎｍ3
以上になるように、送風口３からの送風量を制御する。
により，温度を熱電対１２により計測し、可燃性ガス温
度を１０００°Ｃ以上、発熱量を１０００kcal／Ｎｍ3
以上になるように、送風口３からの送風量を制御する。
【００１７】ここで、発熱量は分析計１１によるガス中
のＣＯ濃度により推定する。排ガス中にはＨ2 や、ＣＨ
4 が数％程度含まれるため、図２に示すように、ガスの
発熱量は排ガス中のＣＯのみで計算された発熱量より、
実際の発熱量の方が高くなる。この割合は処理する廃棄
物の性状により変化するため、廃棄物の性状により変化
する係数αを用いて以下のように発熱量を予測する。
のＣＯ濃度により推定する。排ガス中にはＨ2 や、ＣＨ
4 が数％程度含まれるため、図２に示すように、ガスの
発熱量は排ガス中のＣＯのみで計算された発熱量より、
実際の発熱量の方が高くなる。この割合は処理する廃棄
物の性状により変化するため、廃棄物の性状により変化
する係数αを用いて以下のように発熱量を予測する。
【００１８】ガスの発熱量kcal／Ｎｍ3 ＝α×（ＣＯガ
ス濃度）×３．０２ ここで、係数αの値は、シュレッダーダストの場合は
１．３〜１．８である。なお、制御目標温度の範囲で
は，図３に示すように、１．４〜１．６程度になってい
る。αの値が変化するのは、温度により水素やメタンの
ＣＯに対する割合が変化するためである。
ス濃度）×３．０２ ここで、係数αの値は、シュレッダーダストの場合は
１．３〜１．８である。なお、制御目標温度の範囲で
は，図３に示すように、１．４〜１．６程度になってい
る。αの値が変化するのは、温度により水素やメタンの
ＣＯに対する割合が変化するためである。
【００１９】また、都市ごみの場合も、ほぼ同様の手法
が適用でき、その値もシュレッダーダストと同程度にに
なっている。具体的な制御について、以下に説明する。
が適用でき、その値もシュレッダーダストと同程度にに
なっている。具体的な制御について、以下に説明する。
【００２０】制御は温度の制御を優先し、次いで可能な
限り酸素の消費量を減らすことを優先しながら発熱量の
制御を行う。フリーボード部の温度が１０００°Ｃ以下
の場合は、送風口の空気量を増やし、１２００°Ｃ以上
の場合は空気量を減らす。
限り酸素の消費量を減らすことを優先しながら発熱量の
制御を行う。フリーボード部の温度が１０００°Ｃ以下
の場合は、送風口の空気量を増やし、１２００°Ｃ以上
の場合は空気量を減らす。
【００２１】発熱量が１２００kcal／Ｎｍ3 以上ある場
合は、酸素量を減らし、可能な場合は空気量も減らす。
発熱量が１０００kcal／Ｎｍ3 以下の場合は酸素量を増
やし、必要に応じて空気量を減らす。以上の制御内容を
表１に示す。
合は、酸素量を減らし、可能な場合は空気量も減らす。
発熱量が１０００kcal／Ｎｍ3 以下の場合は酸素量を増
やし、必要に応じて空気量を減らす。以上の制御内容を
表１に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】ここでフリーボード部の温度を１０００°
Ｃ以上すると共に１２００°Ｃ以下に制御しているの
は、温度が１２００°Ｃ以上になると灰が融着する問題
が生ずるからである。
Ｃ以上すると共に１２００°Ｃ以下に制御しているの
は、温度が１２００°Ｃ以上になると灰が融着する問題
が生ずるからである。
【００２４】また、ガスの発熱量が１０００kcal／Ｎｍ
3 以上に制御しているのは、発生ガスをガスタービンに
使用する場合、安定した運転のできるカロリーのガスを
供給できるようにするためである。
3 以上に制御しているのは、発生ガスをガスタービンに
使用する場合、安定した運転のできるカロリーのガスを
供給できるようにするためである。
【００２５】なお、上限を１２００kcal／Ｎｍ3 として
いるのは、高価な吹込み酸素の消費量を節約するためで
ある。こうして、排ガスの温度即ちフリーボード部の温
度を１０００°Ｃ以上に制御することにより、図４に示
すように、ダイオキシン類の濃度即ち毒性等価濃度及び
タール濃度を低下させることができる。
いるのは、高価な吹込み酸素の消費量を節約するためで
ある。こうして、排ガスの温度即ちフリーボード部の温
度を１０００°Ｃ以上に制御することにより、図４に示
すように、ダイオキシン類の濃度即ち毒性等価濃度及び
タール濃度を低下させることができる。
【００２６】なお、投入された廃棄物や補助燃料等の灰
分と不燃物は、羽口２から吹込まれた酸素含有ガスによ
り発生する高温の燃焼ガスにより１３００°Ｃから１５
００°Ｃに加熱され、溶融状態となってスラグ排出口４
から炉外へ排出される。
分と不燃物は、羽口２から吹込まれた酸素含有ガスによ
り発生する高温の燃焼ガスにより１３００°Ｃから１５
００°Ｃに加熱され、溶融状態となってスラグ排出口４
から炉外へ排出される。
【００２７】一方、溶融炉１から排出されたガスは洗浄
塔９で洗浄処理された後、ガスホルダー１０に貯蔵さ
れ、ガスタービンによる発電装置等で利用される。以下
に、廃棄物としてシュレッダーダストを処理した場合の
具体例について、従来法と対比して、表２により説明す
る。
塔９で洗浄処理された後、ガスホルダー１０に貯蔵さ
れ、ガスタービンによる発電装置等で利用される。以下
に、廃棄物としてシュレッダーダストを処理した場合の
具体例について、従来法と対比して、表２により説明す
る。
【００２８】
【表２】
【００２９】ここで、No. １およびNo. ２は送風口から
の送風が行われていない従来の場合であり、No. ３は本
発明による場合である。No. １では、安定な溶融が可能
であったが、フリーボード部の温度が６００°Ｃと低く
なっている。そのため、No. ２では、羽口からの送風量
を増加させ、フリーボード部温度を１０５０°Ｃまで上
昇させた。これは、流動や吹き抜けにより、燃焼ガスの
還元による温度低下が少なくなったためである。しかし
ながら、送風量が増加すると流動状態が激しくなりすぎ
溶融の安定性が悪化した。
の送風が行われていない従来の場合であり、No. ３は本
発明による場合である。No. １では、安定な溶融が可能
であったが、フリーボード部の温度が６００°Ｃと低く
なっている。そのため、No. ２では、羽口からの送風量
を増加させ、フリーボード部温度を１０５０°Ｃまで上
昇させた。これは、流動や吹き抜けにより、燃焼ガスの
還元による温度低下が少なくなったためである。しかし
ながら、送風量が増加すると流動状態が激しくなりすぎ
溶融の安定性が悪化した。
【００３０】一方、No. ３のように、羽口からの送風量
を変化させず、送風口より酸素含有ガスを送風して、可
燃性ガスを燃焼させることによりフリーボード部の温度
を制御すると、フリーボード部の温度を１０００°Ｃ以
上に維持しながら、安定的な溶融が可能となった。
を変化させず、送風口より酸素含有ガスを送風して、可
燃性ガスを燃焼させることによりフリーボード部の温度
を制御すると、フリーボード部の温度を１０００°Ｃ以
上に維持しながら、安定的な溶融が可能となった。
【００３１】
【発明の効果】本発明により、以下の効果を実現するこ
とができる。 １）送風口からの送風量を変化させてフリーボード部の
温度及び生成ガスの発熱量を制御することにより、羽口
からの送風量を変化させる必要がなくなるため、廃棄物
の性状変化に対応でき、かつ処理量の変更が容易にな
り、安定な制御が可能となる。
とができる。 １）送風口からの送風量を変化させてフリーボード部の
温度及び生成ガスの発熱量を制御することにより、羽口
からの送風量を変化させる必要がなくなるため、廃棄物
の性状変化に対応でき、かつ処理量の変更が容易にな
り、安定な制御が可能となる。
【００３２】２）フリーボード部の温度を１０００°Ｃ
以上にすることにより、ダイオキシン類の濃度及びター
ル濃度を低下させることができる。 ３）生成ガスの発熱量を１０００kcal／Ｎｍ3 以上に制
御することことにより、生成ガスをガスタービンなどに
利用することが可能となる。
以上にすることにより、ダイオキシン類の濃度及びター
ル濃度を低下させることができる。 ３）生成ガスの発熱量を１０００kcal／Ｎｍ3 以上に制
御することことにより、生成ガスをガスタービンなどに
利用することが可能となる。
【図１】本発明の一実施例の全体構成を示す説明図。
【図２】排ガスのＣＯ濃度と発熱量との関係を示す説明
図。
図。
【図３】フリーボード部の温度と係数αとの関係を示す
説明図。
説明図。
【図４】フリーボード部の温度と毒性等価濃度及びター
ル濃度との関係を示す説明図。
ル濃度との関係を示す説明図。
２…羽口，３…送風口，７…堆積層。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松平 恒夫 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 中村 直 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 浅沼 稔 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 炉本体上部に廃棄物及び炭素系補助燃料
の装入口を有すると共に、炉本体下部に酸素ガスを含む
流動化ガスを吹込む羽口を有して、炉内に部分的に流動
する廃棄物および炭素系可燃物質よりなる堆積層を形成
すると共に、可燃性ガスを生成する廃棄物ガス化溶融炉
において，上記堆積層の上面より上方に燃焼空気、酸素
等を吹込む送風口を設けたことを特徴とする廃棄物ガス
化溶融炉。 - 【請求項２】 炉内に部分的に流動する廃棄物および炭
素系可燃物質よりなる堆積層を形成すると共に、可燃性
ガスを生成する廃棄物のガス化溶融方法で、上記堆積層
の上面より上方に吹込まれる燃焼空気、酸素等の吹込み
量を制御することによりフリーボード部の温度を１００
０°Ｃ以上とすると共に上記可燃性ガスの発熱量を１０
００kcal／Ｎｍ3 以上とすることを特徴とする廃棄物の
ガス化溶融方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22705994A JP3309586B2 (ja) | 1994-09-21 | 1994-09-21 | 廃棄物のガス化溶融方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22705994A JP3309586B2 (ja) | 1994-09-21 | 1994-09-21 | 廃棄物のガス化溶融方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0894041A true JPH0894041A (ja) | 1996-04-12 |
| JP3309586B2 JP3309586B2 (ja) | 2002-07-29 |
Family
ID=16854894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22705994A Expired - Fee Related JP3309586B2 (ja) | 1994-09-21 | 1994-09-21 | 廃棄物のガス化溶融方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3309586B2 (ja) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5332978A (en) * | 1976-09-06 | 1978-03-28 | Takuma Co Ltd | Treatment of disposals and apparatus therefor |
| JPS5866711A (ja) * | 1981-10-19 | 1983-04-21 | Osaka Gas Co Ltd | 廃棄物溶融方法 |
| JPH01184314A (ja) * | 1988-01-14 | 1989-07-24 | Nippon Steel Corp | 廃棄物溶融炉 |
| JPH04203802A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-24 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 燃焼炉の二次燃焼室制御方法および装置 |
| JPH05272732A (ja) * | 1992-03-26 | 1993-10-19 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 廃棄物焼却炉の燃焼制御方法 |
| JPH05346218A (ja) * | 1992-06-15 | 1993-12-27 | Nkk Corp | 廃棄物溶融炉 |
-
1994
- 1994-09-21 JP JP22705994A patent/JP3309586B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH05346218A (ja) * | 1992-06-15 | 1993-12-27 | Nkk Corp | 廃棄物溶融炉 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3309586B2 (ja) | 2002-07-29 |
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