JPH0899086A - ボイラ給水処理装置 - Google Patents
ボイラ給水処理装置Info
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- JPH0899086A JPH0899086A JP23701094A JP23701094A JPH0899086A JP H0899086 A JPH0899086 A JP H0899086A JP 23701094 A JP23701094 A JP 23701094A JP 23701094 A JP23701094 A JP 23701094A JP H0899086 A JPH0899086 A JP H0899086A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 低ＤＯ濃度で、薬剤を用いずにボイラ本体や
配管の腐食を防止できるボイラ給水を、長期にわたり安
定に得る。 【構成】 逆浸透膜分離装置４と、脱酸素機能を有する
脱酸素樹脂装置７とを備えるボイラ給水処理装置。 【効果】 逆浸透膜分離装置における脱塩処理で、原水
中のＨＣＯ3 -も除去されるため、腐食原因となるＣＯ2
の発生は低減され、良好な腐食防止効果が得られる。逆
浸透膜分離処理により、脱酸素樹脂のファウリングも防
止される。脱酸素樹脂装置では、効率的な脱酸素処理を
行って、著しく低ＤＯ濃度のボイラ給水を生産できる。
脱酸素樹脂は高温でも劣化が起き難いため、水温が高い
場合であっても劣化せず、長期間安定した処理を行え
る。脱酸素剤やスケール防止剤が不要となり、薬剤注入
作業が解消され、純度の高い蒸気を得ることができ、安
全性等の面でも有利である。
配管の腐食を防止できるボイラ給水を、長期にわたり安
定に得る。 【構成】 逆浸透膜分離装置４と、脱酸素機能を有する
脱酸素樹脂装置７とを備えるボイラ給水処理装置。 【効果】 逆浸透膜分離装置における脱塩処理で、原水
中のＨＣＯ3 -も除去されるため、腐食原因となるＣＯ2
の発生は低減され、良好な腐食防止効果が得られる。逆
浸透膜分離処理により、脱酸素樹脂のファウリングも防
止される。脱酸素樹脂装置では、効率的な脱酸素処理を
行って、著しく低ＤＯ濃度のボイラ給水を生産できる。
脱酸素樹脂は高温でも劣化が起き難いため、水温が高い
場合であっても劣化せず、長期間安定した処理を行え
る。脱酸素剤やスケール防止剤が不要となり、薬剤注入
作業が解消され、純度の高い蒸気を得ることができ、安
全性等の面でも有利である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はボイラ給水処理装置に係
り、特に、溶存酸素（ＤＯ）濃度が低く、ボイラ本体の
みならず、蒸気配管や復水配管の防食にも有効なボイラ
給水を得ることができるボイラ給水処理装置に関する。
り、特に、溶存酸素（ＤＯ）濃度が低く、ボイラ本体の
みならず、蒸気配管や復水配管の防食にも有効なボイラ
給水を得ることができるボイラ給水処理装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ボイラの補給水としては、原水
（市水、地下水、工業用水等）から軟化器により硬度成
分を取り除いた軟化水が用いられ、また、ボイラ処理剤
として、脱酸素剤、スケール防止剤などの薬剤が添加使
用されている。
（市水、地下水、工業用水等）から軟化器により硬度成
分を取り除いた軟化水が用いられ、また、ボイラ処理剤
として、脱酸素剤、スケール防止剤などの薬剤が添加使
用されている。
【０００３】一方、電子産業分野において、電子部品洗
浄用の超純水の脱酸素処理のために、従来、脱酸素樹脂
が利用されている（特開平６−２３３４９号公報）。ま
た、電子産業分野等において、水の軟化及び脱酸素を行
って超純水を製造する目的で、逆浸透膜分離装置と脱気
膜装置とを組み合せた処理装置も提案されている（特公
平６−３８８９４号公報）。
浄用の超純水の脱酸素処理のために、従来、脱酸素樹脂
が利用されている（特開平６−２３３４９号公報）。ま
た、電子産業分野等において、水の軟化及び脱酸素を行
って超純水を製造する目的で、逆浸透膜分離装置と脱気
膜装置とを組み合せた処理装置も提案されている（特公
平６−３８８９４号公報）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の軟化水をボイラ
給水として用いた場合、薬剤の使用の有無にかかわら
ず、ボイラ中で炭酸ガス（ＣＯ2 ）の発生が起こり、こ
れが蒸気配管や復水配管の腐食原因となっていた。
給水として用いた場合、薬剤の使用の有無にかかわら
ず、ボイラ中で炭酸ガス（ＣＯ2 ）の発生が起こり、こ
れが蒸気配管や復水配管の腐食原因となっていた。
【０００５】また、ボイラ処理剤として各種の薬剤を用
いる方法では、蒸気の用途等を考慮して、安全性の高い
薬品を選定する必要がある上に、運転管理や給水ライン
の腐食等の面で様々な問題があった。即ち、例えば、温
度が比較的低い給水ラインでは、薬剤による脱酸素が不
十分となり腐食が発生する場合がある。
いる方法では、蒸気の用途等を考慮して、安全性の高い
薬品を選定する必要がある上に、運転管理や給水ライン
の腐食等の面で様々な問題があった。即ち、例えば、温
度が比較的低い給水ラインでは、薬剤による脱酸素が不
十分となり腐食が発生する場合がある。
【０００６】一方、脱酸素樹脂は、電子産業分野におけ
る超純水の製造工程においては有効であるが、ボイラ給
水の処理に用いた場合には、脱酸素樹脂にファウリング
障害が生じ、脱酸素能が低下する。このため、現状で
は、ボイラ給水の処理のために、脱酸素樹脂は殆ど用い
られていない。
る超純水の製造工程においては有効であるが、ボイラ給
水の処理に用いた場合には、脱酸素樹脂にファウリング
障害が生じ、脱酸素能が低下する。このため、現状で
は、ボイラ給水の処理のために、脱酸素樹脂は殆ど用い
られていない。
【０００７】また、やはり電子産業分野の超純水の製造
技術として提案されている逆浸透膜分離装置及び脱気膜
装置を、ボイラ給水の処理に適用した場合には、脱酸素
レベルがＤＯ濃度０．５ｐｐｍ程度と、十分ではなく、
しかも、給水温度が高いため、脱気膜の劣化が著しく、
長期の使用に耐えない上に、脱酸素レベルが低下すると
いう問題がある。
技術として提案されている逆浸透膜分離装置及び脱気膜
装置を、ボイラ給水の処理に適用した場合には、脱酸素
レベルがＤＯ濃度０．５ｐｐｍ程度と、十分ではなく、
しかも、給水温度が高いため、脱気膜の劣化が著しく、
長期の使用に耐えない上に、脱酸素レベルが低下すると
いう問題がある。
【０００８】即ち、実際のボイラ給水系では、ボイラか
らの復水を給水として回収利用することが多く、復水回
収率によっても異なるが、通常の場合、給水温度は、２
〜３割の復水回収率で４０〜５０℃程度、８〜９割の復
水回収率で８０〜９０℃程度の高温となり、脱気膜を著
しく劣化させ、十分な脱酸素効果を得ることができな
い。
らの復水を給水として回収利用することが多く、復水回
収率によっても異なるが、通常の場合、給水温度は、２
〜３割の復水回収率で４０〜５０℃程度、８〜９割の復
水回収率で８０〜９０℃程度の高温となり、脱気膜を著
しく劣化させ、十分な脱酸素効果を得ることができな
い。
【０００９】本発明は上記従来の問題点を解決し、ＤＯ
濃度が著しく低く、ボイラ薬剤を用いることなく、ボイ
ラ本体や蒸気配管、復水配管の腐食を有効に防止するこ
とができるボイラ給水を、長期にわたり安定に得ること
ができるボイラ給水処理装置を提供することを目的とす
る。
濃度が著しく低く、ボイラ薬剤を用いることなく、ボイ
ラ本体や蒸気配管、復水配管の腐食を有効に防止するこ
とができるボイラ給水を、長期にわたり安定に得ること
ができるボイラ給水処理装置を提供することを目的とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明のボイラ給水処理
装置は、逆浸透膜分離装置と、脱酸素機能を有する脱酸
素樹脂装置とを備えてなることを特徴とする。
装置は、逆浸透膜分離装置と、脱酸素機能を有する脱酸
素樹脂装置とを備えてなることを特徴とする。
【００１１】
【作用】本発明のボイラ給水処理装置において、原水
は、逆浸透膜分離装置で脱塩処理される。この逆浸透膜
分離装置における脱塩処理において、原水中の重炭酸イ
オン（ＨＣＯ3 -）も除去されるため、蒸気配管や復水配
管等で腐食原因となる炭酸ガス（ＣＯ2 ）の発生は低減
され、良好な腐食防止効果が得られる。また、逆浸透膜
分離装置における処理により、脱酸素樹脂装置の樹脂の
ファウリングも防止され、安定した脱酸素能力を長期間
確保することが可能となる。
は、逆浸透膜分離装置で脱塩処理される。この逆浸透膜
分離装置における脱塩処理において、原水中の重炭酸イ
オン（ＨＣＯ3 -）も除去されるため、蒸気配管や復水配
管等で腐食原因となる炭酸ガス（ＣＯ2 ）の発生は低減
され、良好な腐食防止効果が得られる。また、逆浸透膜
分離装置における処理により、脱酸素樹脂装置の樹脂の
ファウリングも防止され、安定した脱酸素能力を長期間
確保することが可能となる。
【００１２】脱酸素樹脂装置では、効率的な脱酸素処理
を行って、ＤＯ濃度が数ｐｐｂと著しく低ＤＯ濃度のボ
イラ給水を生産することができる。この脱酸素樹脂装置
における処理に当り、脱酸素樹脂は高温でも劣化が起き
難いため、流入水温度が高い場合であっても、脱気膜の
ような劣化を起こすことがなく、長期間安定した処理を
行える。
を行って、ＤＯ濃度が数ｐｐｂと著しく低ＤＯ濃度のボ
イラ給水を生産することができる。この脱酸素樹脂装置
における処理に当り、脱酸素樹脂は高温でも劣化が起き
難いため、流入水温度が高い場合であっても、脱気膜の
ような劣化を起こすことがなく、長期間安定した処理を
行える。
【００１３】本発明のボイラ給水処理装置によれば、十
分に低ＤＯ濃度で純度の高いボイラ給水が得られること
から、脱酸素剤やスケール防止剤が不要となり、薬剤注
入のための作業が解消され、純度の高い蒸気を得ること
ができることから、安全性等の面でも工業的に極めて有
利である。
分に低ＤＯ濃度で純度の高いボイラ給水が得られること
から、脱酸素剤やスケール防止剤が不要となり、薬剤注
入のための作業が解消され、純度の高い蒸気を得ること
ができることから、安全性等の面でも工業的に極めて有
利である。
【００１４】
【実施例】以下に図面を参照して本発明のボイラ給水処
理装置の実施例について詳細に説明する。
理装置の実施例について詳細に説明する。
【００１５】図１は本発明のボイラ給水処理装置を設け
たボイラ給水処理システムの一実施例を示す系統図であ
る。図中、１は活性炭処理装置、２は熱交換器、３はガ
ードフィルター、４は逆浸透膜分離装置、５はホットウ
ェルタンク（給水タンク）、６はガードフィルター、７
は脱酸素樹脂装置、８は水素ガスボンベ、９はボイラで
ある。１１〜２５の各符号は配管を示し、Ｐ1 ，Ｐ2 ，
Ｐ3 はポンプを示す。
たボイラ給水処理システムの一実施例を示す系統図であ
る。図中、１は活性炭処理装置、２は熱交換器、３はガ
ードフィルター、４は逆浸透膜分離装置、５はホットウ
ェルタンク（給水タンク）、６はガードフィルター、７
は脱酸素樹脂装置、８は水素ガスボンベ、９はボイラで
ある。１１〜２５の各符号は配管を示し、Ｐ1 ，Ｐ2 ，
Ｐ3 はポンプを示す。
【００１６】本実施例においては、補給水（市水、地下
水、軟水、工業用水等の原水）を、前処理として、残留
塩素を除去するための活性炭処理装置１、流量を安定し
て確保するための熱交換器２、及び、ファウリング防止
のためのガードフィルター３に通水した後、逆浸透膜分
離装置４で処理する。逆浸透膜分離装置４の処理水（透
過水）は配管１６よりホットウェルタンク（給水タン
ク）５に送給され、濃縮水は配管１５より系外へ排水さ
れる。このホットウェルタンク５には、配管２５よりボ
イラ９の復水が循環回収されている。
水、軟水、工業用水等の原水）を、前処理として、残留
塩素を除去するための活性炭処理装置１、流量を安定し
て確保するための熱交換器２、及び、ファウリング防止
のためのガードフィルター３に通水した後、逆浸透膜分
離装置４で処理する。逆浸透膜分離装置４の処理水（透
過水）は配管１６よりホットウェルタンク（給水タン
ク）５に送給され、濃縮水は配管１５より系外へ排水さ
れる。このホットウェルタンク５には、配管２５よりボ
イラ９の復水が循環回収されている。
【００１７】ホットウェルタンク５内の水は、ガードフ
ィルター６を経て、配管１９より水素が供給された後、
脱酸素樹脂装置７に導入される。脱酸素樹脂装置７で脱
酸素された水は、配管２０より、ボイラ９への給水配管
２１に送給され、ボイラ９に給水される。配管２０より
送給された水が過剰となった場合はホットウェルタンク
５に返送される。ボイラ９で発生する蒸気は配管２２か
ら、配管２３を経て需要箇所に送給され、復水は配管２
４より回収される。
ィルター６を経て、配管１９より水素が供給された後、
脱酸素樹脂装置７に導入される。脱酸素樹脂装置７で脱
酸素された水は、配管２０より、ボイラ９への給水配管
２１に送給され、ボイラ９に給水される。配管２０より
送給された水が過剰となった場合はホットウェルタンク
５に返送される。ボイラ９で発生する蒸気は配管２２か
ら、配管２３を経て需要箇所に送給され、復水は配管２
４より回収される。
【００１８】このようなボイラ給水処理システムにおい
て、補給水は、逆浸透膜分離装置４で効率的に脱塩処理
される。この逆浸透膜分離装置４における脱塩処理にお
いては、補給水中の重炭酸イオン（ＨＣＯ3 -）も除去さ
れるため、蒸気配管や復水配管等の腐食原因となる炭酸
ガス（ＣＯ2 ）の発生を低減できる。また、逆浸透膜分
離装置４によれば、スケール及び腐食防止のための脱塩
を行うばかりでなく、脱酸素樹脂のファウリング防止作
用も達成される。
て、補給水は、逆浸透膜分離装置４で効率的に脱塩処理
される。この逆浸透膜分離装置４における脱塩処理にお
いては、補給水中の重炭酸イオン（ＨＣＯ3 -）も除去さ
れるため、蒸気配管や復水配管等の腐食原因となる炭酸
ガス（ＣＯ2 ）の発生を低減できる。また、逆浸透膜分
離装置４によれば、スケール及び腐食防止のための脱塩
を行うばかりでなく、脱酸素樹脂のファウリング防止作
用も達成される。
【００１９】本発明において、逆浸透膜分離装置による
処理としては、スパイラル型の非対称酢酸セルロール
（ＣＡ）膜を用い、操作圧力２５〜３０ｋｇ／ｃｍ2 で
行うか、或いは、スパイラル型の架橋アラミド系複合
（ＰＡ）膜を用い、操作圧力１０〜２０ｋｇ／ｃｍ2 で
行うのが好ましい。特に、ボイラ給水に適する水質を得
るにはスパイラル型の架橋アラミド系複合（ＰＡ）膜を
用いて、操作圧力１５〜２０ｋｇ／ｃｍ2 で行うのが望
ましいが、何らこのような処理条件に限定されるもので
はない。
処理としては、スパイラル型の非対称酢酸セルロール
（ＣＡ）膜を用い、操作圧力２５〜３０ｋｇ／ｃｍ2 で
行うか、或いは、スパイラル型の架橋アラミド系複合
（ＰＡ）膜を用い、操作圧力１０〜２０ｋｇ／ｃｍ2 で
行うのが好ましい。特に、ボイラ給水に適する水質を得
るにはスパイラル型の架橋アラミド系複合（ＰＡ）膜を
用いて、操作圧力１５〜２０ｋｇ／ｃｍ2 で行うのが望
ましいが、何らこのような処理条件に限定されるもので
はない。
【００２０】このような逆浸透膜分離装置によれば、高
い補給水脱塩能力で、得られる処理水（逆浸透膜透過
水）中のＮａ／ＳｉＯ2 比を大きくする作用が得られ
る。
い補給水脱塩能力で、得られる処理水（逆浸透膜透過
水）中のＮａ／ＳｉＯ2 比を大きくする作用が得られ
る。
【００２１】一方、脱酸素樹脂装置による脱酸素反応
は、脱酸素樹脂に担持された触媒の存在下、下記反応式
に従って行われる。
は、脱酸素樹脂に担持された触媒の存在下、下記反応式
に従って行われる。
【００２２】２Ｈ2 ＋Ｏ2 → ２Ｈ2 Ｏ 即ち、被処理水中のＤＯと、これに添加される水素とが
混じり合い、触媒表面での化学反応により水が生成して
脱酸素が行われる。
混じり合い、触媒表面での化学反応により水が生成して
脱酸素が行われる。
【００２３】本発明において、脱酸素樹脂としては、強
塩基性ゲル型のイオン交換樹脂等の樹脂表面にパラジウ
ム触媒を５００〜２０００ｍｇ／ｌ−樹脂の割合で担持
させたものが好ましいが、何らこのようなものに限定さ
れるものではなく、脱酸素機能を有するものであれば、
他の触媒を担持した樹脂であっても良い。
塩基性ゲル型のイオン交換樹脂等の樹脂表面にパラジウ
ム触媒を５００〜２０００ｍｇ／ｌ−樹脂の割合で担持
させたものが好ましいが、何らこのようなものに限定さ
れるものではなく、脱酸素機能を有するものであれば、
他の触媒を担持した樹脂であっても良い。
【００２４】図１に示す実施例において、例えば、下記
条件にて処理を行うことにより、ボイラ９に下記のよう
な水質の給水を長期にわたり安定に供給することがで
き、薬剤を添加することなく、ボイラ本体や蒸気配管、
復水配管の腐食を防止して、安全な運転を行うことがで
きた。
条件にて処理を行うことにより、ボイラ９に下記のよう
な水質の給水を長期にわたり安定に供給することがで
き、薬剤を添加することなく、ボイラ本体や蒸気配管、
復水配管の腐食を防止して、安全な運転を行うことがで
きた。
【００２５】処理条件 逆浸透膜分離装置： 膜：スパイラル型の架橋アラミド複合膜 操作圧力：１５ｋｇ／ｃｍ2 脱酸素樹脂装置： 触媒樹脂：強塩基性ゲル型のイオン交換樹脂にＰｄ触媒
を１０００ｍｇ／ｌ−樹脂の割合で充填したもの 樹脂充填量：４０リットル 通水速度：２０００リットル／ｈｒ 水素供給量：２００ミリリットル／ｍｉｎ 給水量： 配管２５からの復水量：２８０リットル／ｈｒ 配管１６からの透過水量：２１０リットル／ｈｒ 配管２０からの脱酸素処理水量：２０００リットル／ｈ
ｒ ボイラ９への給水量：４９０リットル／ｈｒボイラ９への給水水質 Ｍアルカリ度：２ｍｇ−ＣａＣＯ3 ／ｌ未満（分析下限
値以下） ＤＯ：５０ｐｐｂ なお、図１に示すシステムは、本発明のボイラ給水処理
装置の適用の一実施例であって、本発明はその要旨を超
えない限り、何ら図示のものに限定されるものではな
い。例えば、本発明のボイラ給水処理装置は、補給水を
逆浸透膜分離装置で処理した後、透過水を直接脱酸素樹
脂装置に通水して処理するものであっても良い。又、水
素源としても水素ボンベに限られず、水素ガスを発生す
るものであれば何でも良い。
を１０００ｍｇ／ｌ−樹脂の割合で充填したもの 樹脂充填量：４０リットル 通水速度：２０００リットル／ｈｒ 水素供給量：２００ミリリットル／ｍｉｎ 給水量： 配管２５からの復水量：２８０リットル／ｈｒ 配管１６からの透過水量：２１０リットル／ｈｒ 配管２０からの脱酸素処理水量：２０００リットル／ｈ
ｒ ボイラ９への給水量：４９０リットル／ｈｒボイラ９への給水水質 Ｍアルカリ度：２ｍｇ−ＣａＣＯ3 ／ｌ未満（分析下限
値以下） ＤＯ：５０ｐｐｂ なお、図１に示すシステムは、本発明のボイラ給水処理
装置の適用の一実施例であって、本発明はその要旨を超
えない限り、何ら図示のものに限定されるものではな
い。例えば、本発明のボイラ給水処理装置は、補給水を
逆浸透膜分離装置で処理した後、透過水を直接脱酸素樹
脂装置に通水して処理するものであっても良い。又、水
素源としても水素ボンベに限られず、水素ガスを発生す
るものであれば何でも良い。
【００２６】以下に、実験例を挙げて、本発明による効
果をより詳細に説明する。
果をより詳細に説明する。
【００２７】実験例１ 脱酸素樹脂（強塩基性ゲル型のイオン交換樹脂にＰｄを
１０００ｍｇ／ｌ−樹脂担持したもの。）１リットルを
充填したカラムの前段に、前処理装置を設け、軟水に表
１に示す前処理を施した後、水素ガスを添加して脱酸素
樹脂カラムに下記通水条件で連続通水した（ただし、N
o. ２では前処理なし。）。
１０００ｍｇ／ｌ−樹脂担持したもの。）１リットルを
充填したカラムの前段に、前処理装置を設け、軟水に表
１に示す前処理を施した後、水素ガスを添加して脱酸素
樹脂カラムに下記通水条件で連続通水した（ただし、N
o. ２では前処理なし。）。
【００２８】このときの脱酸素樹脂のファウリング状況
を、樹脂のスライム付着状況及び処理水のＤＯ濃度の上
昇により調べた結果を表１に示した。なお、樹脂のスラ
イム付着状況は、脱酸素能力の低下の有無にかかわら
ず、樹脂の顕微鏡観察による結果で調べた。
を、樹脂のスライム付着状況及び処理水のＤＯ濃度の上
昇により調べた結果を表１に示した。なお、樹脂のスラ
イム付着状況は、脱酸素能力の低下の有無にかかわら
ず、樹脂の顕微鏡観察による結果で調べた。
【００２９】通水条件 通水量：１００リットル／ｈｒ 脱酸素樹脂量：１リットル 通水温度：２０〜２５℃ 通水期間：６ヶ月（ただし、途中で脱酸素能力が低下し
たものは、その時点で通水を停止した。）
たものは、その時点で通水を停止した。）
【００３０】
【表１】
【００３１】表１より、逆浸透膜分離処理を施すことに
より、脱酸素樹脂のファウリングを有効に防止すること
ができることが明らかである。
より、脱酸素樹脂のファウリングを有効に防止すること
ができることが明らかである。
【００３２】実験例２ 図２に示すテストボイラ３０（本体材質：ＳＵＳ３１
６）に表２に示す給水を供給して下記試験条件で腐食試
験を行い、結果を表２に示した。なお、図２において、
３１は給水配管、３２は給水ポンプ、３３は蒸気配管、
３４は圧力調整弁、３５はヒーター、３６はテストチュ
ーブ（材質：ＳＢ４２）、３７はボイラ缶である。
６）に表２に示す給水を供給して下記試験条件で腐食試
験を行い、結果を表２に示した。なお、図２において、
３１は給水配管、３２は給水ポンプ、３３は蒸気配管、
３４は圧力調整弁、３５はヒーター、３６はテストチュ
ーブ（材質：ＳＢ４２）、３７はボイラ缶である。
【００３３】試験条件 試験時間：２０ｈｒ 使用圧力：２０ｋｇ／ｃｍ2 （２１３℃） 缶水：５０倍濃縮水を想定して、ｐＨ１１．０，シリカ
濃度３０ｍｇ／ｌの缶水を缶内に満たした。（試験中、
５０倍濃縮を維持した。）
濃度３０ｍｇ／ｌの缶水を缶内に満たした。（試験中、
５０倍濃縮を維持した。）
【００３４】
【表２】
【００３５】表２より次のことが明らかである。即ち、
逆浸透膜分離処理した後、脱酸素樹脂で脱酸素処理した
水を給水したNo. ８では、純水を給水したNo. ７に比べ
て明らかに腐食量が少なく、テストチューブ表面も良好
な状態である。また、従来のヒドラジン処理のNo. ９に
比べても、同等以上の結果を得ることができ、逆浸透膜
分離装置と脱酸素樹脂装置との組み合せで、ボイラ本体
や配管の腐食を薬剤を用いることなく有効に防止できる
ことが明らかである。
逆浸透膜分離処理した後、脱酸素樹脂で脱酸素処理した
水を給水したNo. ８では、純水を給水したNo. ７に比べ
て明らかに腐食量が少なく、テストチューブ表面も良好
な状態である。また、従来のヒドラジン処理のNo. ９に
比べても、同等以上の結果を得ることができ、逆浸透膜
分離装置と脱酸素樹脂装置との組み合せで、ボイラ本体
や配管の腐食を薬剤を用いることなく有効に防止できる
ことが明らかである。
【００３６】実験例３ 図３に示す試験装置により、下記手順に従って、腐食試
験を行った。なお、図中、４１は給水配管、４２はポン
プ、４３はボイラ本体（ボイラ缶）、４４は蒸気配管、
４５は熱交換器、４６はブロー配管、４７ａ，４７ｂは
冷却水配管、４８は復水配管、４９はテストピースカラ
ム、５０はテストピース（軟鋼（硝酸及び硫酸エッチン
グ処理品））、５１は排出配管である。
験を行った。なお、図中、４１は給水配管、４２はポン
プ、４３はボイラ本体（ボイラ缶）、４４は蒸気配管、
４５は熱交換器、４６はブロー配管、４７ａ，４７ｂは
冷却水配管、４８は復水配管、４９はテストピースカラ
ム、５０はテストピース（軟鋼（硝酸及び硫酸エッチン
グ処理品））、５１は排出配管である。
【００３７】まず、ボイラ本体（ボイラ缶）４３に、水
酸化ナトリウムを添加することにより表３に示すｐＨと
なるようにｐＨ調整した初期投入水を入れ、所定の圧力
（１０ｋｇ／ｃｍ2 ）になるように加熱する。次に、表
３に示すＭアルカリ度の逆浸透膜分離装置の処理水（Ｒ
Ｏ処理水）又は軟水を脱酸素樹脂装置で表３に示すＤＯ
濃度に調整したものを給水として供給し、下記試験条件
でテストピース５０の腐食速度及び復水水質を調べ、結
果を表３に示した。
酸化ナトリウムを添加することにより表３に示すｐＨと
なるようにｐＨ調整した初期投入水を入れ、所定の圧力
（１０ｋｇ／ｃｍ2 ）になるように加熱する。次に、表
３に示すＭアルカリ度の逆浸透膜分離装置の処理水（Ｒ
Ｏ処理水）又は軟水を脱酸素樹脂装置で表３に示すＤＯ
濃度に調整したものを給水として供給し、下記試験条件
でテストピース５０の腐食速度及び復水水質を調べ、結
果を表３に示した。
【００３８】試験条件 給水量：１３リットル／ｈｒ ブロー率：７％ 復水水温：５０℃ 試験期間：５日間
【００３９】
【表３】
【００４０】表３より次のことが明らかである。即ち、
給水のＤＯが高い程、腐食速度が大きい。また、Ｍアル
カリ度が５０ｍｇ−ＣａＣＯ3 ／ｌの給水に対して、逆
浸透膜分離処理を行って、Ｍアルカリ度を２ｍｇ−Ｃａ
ＣＯ3 ／ｌ未満（分析下限値以下）とした給水を行った
場合には、腐食速度は大幅に低下する。
給水のＤＯが高い程、腐食速度が大きい。また、Ｍアル
カリ度が５０ｍｇ−ＣａＣＯ3 ／ｌの給水に対して、逆
浸透膜分離処理を行って、Ｍアルカリ度を２ｍｇ−Ｃａ
ＣＯ3 ／ｌ未満（分析下限値以下）とした給水を行った
場合には、腐食速度は大幅に低下する。
【００４１】これらの結果から、逆浸透膜分離装置によ
るＭアルカリ度の除去と、脱酸素樹脂装置による脱酸素
処理とで、ボイラ本体や蒸気配管、復水配管を有効に防
食できることが明らかである。
るＭアルカリ度の除去と、脱酸素樹脂装置による脱酸素
処理とで、ボイラ本体や蒸気配管、復水配管を有効に防
食できることが明らかである。
【００４２】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明のボイラ給水
処理装置によれば、著しく低ＤＯ濃度で純度が高く、ボ
イラ本体や蒸気配管及び復水配管の防食に有効なボイラ
給水を長期にわたり安定かつ効率的に得ることができ
る。
処理装置によれば、著しく低ＤＯ濃度で純度が高く、ボ
イラ本体や蒸気配管及び復水配管の防食に有効なボイラ
給水を長期にわたり安定かつ効率的に得ることができ
る。
【００４３】本発明によれば、脱酸素剤やスケール防止
剤が不要となり、薬剤注入のための作業が解消され、純
度の高い蒸気を得ることができることから、安全性等の
面でも工業的に極めて有利である。
剤が不要となり、薬剤注入のための作業が解消され、純
度の高い蒸気を得ることができることから、安全性等の
面でも工業的に極めて有利である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のボイラ給水処理装置を設けたボイラ給
水処理システムの一実施例を示す系統図である。
水処理システムの一実施例を示す系統図である。
【図２】実験例２で用いたテストボイラを示す概略的な
構成図である。
構成図である。
【図３】実験例３で用いた試験装置を示す系統図であ
る。
る。
１ 活性炭処理装置 ２ 熱交換器 ３，６ ガードフィルター ４ 逆浸透膜分離装置 ５ ホットウェルタンク（給水タンク） ７ 脱酸素樹脂装置 ８ 水素ガスボンベ ９ ボイラ ３０ テストボイラ ３６ テストチューブ ４３ ボイラ本体 ４５ 熱交換器 ４９ テストピースカラム ５０ テストピース
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤原 重美 東京都新宿区西新宿３丁目４番７号 栗田 工業株式会社内 (72)発明者 小野田 成一 大阪府大阪市中央区北浜２丁目２番22号 栗田テクニカルサービス株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 逆浸透膜分離装置と、脱酸素機能を有す
る脱酸素樹脂装置とを備えてなることを特徴とするボイ
ラ給水処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23701094A JP3593723B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | ボイラ給水処理装置及びボイラ給水処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23701094A JP3593723B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | ボイラ給水処理装置及びボイラ給水処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0899086A true JPH0899086A (ja) | 1996-04-16 |
| JP3593723B2 JP3593723B2 (ja) | 2004-11-24 |
Family
ID=17009055
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23701094A Expired - Fee Related JP3593723B2 (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | ボイラ給水処理装置及びボイラ給水処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3593723B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10109092A (ja) * | 1996-10-04 | 1998-04-28 | Kubota Karaatoronitsuku Kk | 金型温調用水処理装置 |
| JP2000336351A (ja) * | 1999-03-19 | 2000-12-05 | Japan Organo Co Ltd | 熱交換用水及びその供給装置 |
| JP2006239649A (ja) * | 2005-03-07 | 2006-09-14 | Miura Co Ltd | ボイラ用給水装置 |
| JP2007117808A (ja) * | 2005-10-25 | 2007-05-17 | Kurita Water Ind Ltd | 炭酸及びアンモニア含有排水の処理方法及び処理装置 |
| WO2007058132A1 (ja) * | 2005-11-16 | 2007-05-24 | Kurita Water Industries Ltd. | 休止中のボイラの防食方法 |
| WO2017044822A1 (en) * | 2015-09-11 | 2017-03-16 | Cameron Solutions, Inc. | System and process to protect chlorine-susceptible water treatment membranes from chlorine damage without the use of chemical scavengers |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6631147B2 (ja) | 2015-10-14 | 2020-01-15 | 栗田工業株式会社 | ボイラ給水用水処理装置及びボイラの運転方法 |
-
1994
- 1994-09-30 JP JP23701094A patent/JP3593723B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3593723B2 (ja) | 2004-11-24 |
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