JPH0899349A - ブロー成形方法 - Google Patents
ブロー成形方法Info
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- JPH0899349A JPH0899349A JP6237161A JP23716194A JPH0899349A JP H0899349 A JPH0899349 A JP H0899349A JP 6237161 A JP6237161 A JP 6237161A JP 23716194 A JP23716194 A JP 23716194A JP H0899349 A JPH0899349 A JP H0899349A
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- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C49/00—Blow-moulding, i.e. blowing a preform or parison to a desired shape within a mould; Apparatus therefor
- B29C49/42—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C49/58—Blowing means
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C49/00—Blow-moulding, i.e. blowing a preform or parison to a desired shape within a mould; Apparatus therefor
- B29C49/02—Combined blow-moulding and manufacture of the preform or the parison
- B29C49/04—Extrusion blow-moulding
- B29C49/0411—Means for defining the wall or layer thickness
-
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- B29C49/16—Biaxial stretching during blow-moulding using pressure difference for pre-stretching, e.g. pre-blowing
- B29C49/1602—Biaxial stretching during blow-moulding using pressure difference for pre-stretching, e.g. pre-blowing pre-blowing without using a mould
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- B29C49/42—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
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-
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- B29C49/00—Blow-moulding, i.e. blowing a preform or parison to a desired shape within a mould; Apparatus therefor
- B29C49/02—Combined blow-moulding and manufacture of the preform or the parison
- B29C49/04—Extrusion blow-moulding
- B29C49/04116—Extrusion blow-moulding characterised by the die
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 誰でもが簡便容易に所望の肉厚と長さを有す
るパリソンを形成するブロー成形方法を提供しようとす
るものてある。 【構成】 目標外径Ｄ2 と目標肉厚ｔ2 を有したパリソ
ンを射出するに際し、プリブローエアにより所望の外径
まで膨らませるとともに、まずスウェル比を考慮しない
ダイギャップ値Ｄ0 を算出した後、次にこのダイギャッ
プ値Ｄ0 をスウェル比（Ｓ）で除して得られた基本ダイ
ギャップＤｔにドローダウン現象に起因する肉厚減少量
を考慮した補正ギャップΔＤを加味して所望のパリソン
を形成する。
るパリソンを形成するブロー成形方法を提供しようとす
るものてある。 【構成】 目標外径Ｄ2 と目標肉厚ｔ2 を有したパリソ
ンを射出するに際し、プリブローエアにより所望の外径
まで膨らませるとともに、まずスウェル比を考慮しない
ダイギャップ値Ｄ0 を算出した後、次にこのダイギャッ
プ値Ｄ0 をスウェル比（Ｓ）で除して得られた基本ダイ
ギャップＤｔにドローダウン現象に起因する肉厚減少量
を考慮した補正ギャップΔＤを加味して所望のパリソン
を形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、所望の均一な肉厚と長
さを有するパリソンを形成するブロー成形方法に係り、
特に小さいサイズのダイスを用いて大きいサイズのパリ
ソンを射出するに際してドローダウンを考慮して修正さ
れたダイギャップ設定値を設定したうえでパリソンを吐
出形成するブロー成形方法に関する。
さを有するパリソンを形成するブロー成形方法に係り、
特に小さいサイズのダイスを用いて大きいサイズのパリ
ソンを射出するに際してドローダウンを考慮して修正さ
れたダイギャップ設定値を設定したうえでパリソンを吐
出形成するブロー成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ダイスヘッドから筒状に射出または押し
出されたパリソンから中空状の樹脂製品をつくるブロー
成形では、ダイスヘッドからパリソンを射出または押し
出し、パリソンピンチによって袋状にされたパリソンに
プリブローを行って僅かに膨らませ、開放された金型内
に入れて金型を閉じ、金型とパリソンとの間に残留した
空気を、金型表面に通じる小さな空気抜き穴より真空ポ
ンプ装置を介して空気を吸引したうえ、パリソン内に高
圧の空気吹込みを行ってパリソンをキャビティに基づく
所定の形状としたあと金型で冷却して成形を完了する。
出されたパリソンから中空状の樹脂製品をつくるブロー
成形では、ダイスヘッドからパリソンを射出または押し
出し、パリソンピンチによって袋状にされたパリソンに
プリブローを行って僅かに膨らませ、開放された金型内
に入れて金型を閉じ、金型とパリソンとの間に残留した
空気を、金型表面に通じる小さな空気抜き穴より真空ポ
ンプ装置を介して空気を吸引したうえ、パリソン内に高
圧の空気吹込みを行ってパリソンをキャビティに基づく
所定の形状としたあと金型で冷却して成形を完了する。
【０００３】このようにして、成形された樹脂製品は金
型を開いて取り出される。図１０に示すものは、従来の
ブロー成形機を示す。図１０のものは溶融樹脂をダイス
ヘッド２の側方１個所より供給する、いわゆる、サイド
フィード方式のブロー成形機１を示し、押出機４により
押圧された高温溶融状態の樹脂は樹脂供給口２ａを経由
してダイスヘッド２とマンドレル３との間に設けた環状
の通路を通り、最下端の樹脂吐出口（ダイギャップ）７
より吐出されてパリソンＰを形成する。
型を開いて取り出される。図１０に示すものは、従来の
ブロー成形機を示す。図１０のものは溶融樹脂をダイス
ヘッド２の側方１個所より供給する、いわゆる、サイド
フィード方式のブロー成形機１を示し、押出機４により
押圧された高温溶融状態の樹脂は樹脂供給口２ａを経由
してダイスヘッド２とマンドレル３との間に設けた環状
の通路を通り、最下端の樹脂吐出口（ダイギャップ）７
より吐出されてパリソンＰを形成する。
【０００４】そして、コア３ａはマンドレル３を貫通し
たパリコン用ロッド６ａに接続され、パリコンシリンダ
６の作動により上下方向僅かに進退動され、パリソンＰ
の肉厚を制御するために樹脂吐出口７の間隙（ダイギャ
ップ量、または、ダイギャップ値）を調整できるように
なっている。このように構成されたブロー成形機１によ
って所望の均一な肉厚を有する所望の外径のパリソンＰ
を形成するには、従来、オペレータがそれまで経験で得
た勘に頼ってダイギャップ量を設定し、数回の試し打ち
によって得られた実際のパリソン肉厚およびパリソン外
径を考慮して修正を加え、所望の製品に近づけていくと
いうのが実情であった。
たパリコン用ロッド６ａに接続され、パリコンシリンダ
６の作動により上下方向僅かに進退動され、パリソンＰ
の肉厚を制御するために樹脂吐出口７の間隙（ダイギャ
ップ量、または、ダイギャップ値）を調整できるように
なっている。このように構成されたブロー成形機１によ
って所望の均一な肉厚を有する所望の外径のパリソンＰ
を形成するには、従来、オペレータがそれまで経験で得
た勘に頼ってダイギャップ量を設定し、数回の試し打ち
によって得られた実際のパリソン肉厚およびパリソン外
径を考慮して修正を加え、所望の製品に近づけていくと
いうのが実情であった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな設定方法では、所望の肉厚、外径を有するパリソン
を得るのに試行錯誤を繰り返すので時間がかかると同時
に、無駄な試し打ちにより製造コスト高を招くなどの問
題があり、特に経験の少ないオペレータの場合には操業
の立上りに多くの時間を要し、生産性を阻害するという
難点があった。したがって、経験に頼らず、所望の肉厚
および外径を有するパリソンを得るために誰でも簡単
に、かつ、迅速にダイギャップ値の設定を行うことがで
きる何らかの方法が望まれていた。
うな設定方法では、所望の肉厚、外径を有するパリソン
を得るのに試行錯誤を繰り返すので時間がかかると同時
に、無駄な試し打ちにより製造コスト高を招くなどの問
題があり、特に経験の少ないオペレータの場合には操業
の立上りに多くの時間を要し、生産性を阻害するという
難点があった。したがって、経験に頼らず、所望の肉厚
および外径を有するパリソンを得るために誰でも簡単
に、かつ、迅速にダイギャップ値の設定を行うことがで
きる何らかの方法が望まれていた。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上述の課題を解決するた
めに、本発明の方法においては、ダイスヘッドから筒状
に射出または押出されたパリソンから中空状の樹脂製品
をつくるブロー成形方法において、パリソンの目標外径
（Ｄ2 ）をパリソンの出口外径（Ｄ1 ）で除して得られ
た逆スウェル比（Ｓ1 ）にパリソンの目標肉厚（ｔ2 ）
を乗じてスウェル比を考慮しないダイギャップ値
（Ｄ0 ）を算出し、引続くこのダイギャップ値（Ｄ0 ）
を実績運転で得られたスウェル比で除して得られた基本
ダイギャップ（Ｄｔ）に、ドローダウン現象に起因する
肉厚減少量を考慮した補正ギャップ（ΔＤ）を加味した
最終ダイギャップ設定値（Ｄｆ）に基づくとともに、プ
リブローエアを導入しつつ所望の目標外径および目標肉
厚のパリソンを形成するようにした。
めに、本発明の方法においては、ダイスヘッドから筒状
に射出または押出されたパリソンから中空状の樹脂製品
をつくるブロー成形方法において、パリソンの目標外径
（Ｄ2 ）をパリソンの出口外径（Ｄ1 ）で除して得られ
た逆スウェル比（Ｓ1 ）にパリソンの目標肉厚（ｔ2 ）
を乗じてスウェル比を考慮しないダイギャップ値
（Ｄ0 ）を算出し、引続くこのダイギャップ値（Ｄ0 ）
を実績運転で得られたスウェル比で除して得られた基本
ダイギャップ（Ｄｔ）に、ドローダウン現象に起因する
肉厚減少量を考慮した補正ギャップ（ΔＤ）を加味した
最終ダイギャップ設定値（Ｄｆ）に基づくとともに、プ
リブローエアを導入しつつ所望の目標外径および目標肉
厚のパリソンを形成するようにした。
【０００７】
【作用】本発明の方法においては、逆スウェル比
（Ｓ1 ）→肉厚のスウェル比を考慮しないダイギャップ
値（Ｄ0 ）→肉厚のスウェル比を考慮した基本ダイギャ
ップ（Ｄｔ）を算出する。また、基本ダイギャップ（Ｄ
ｔ）にパリソンの吐出の進行に伴ってドローダウン現象
や製品の部分的な肉厚コントロールなどによりパリソン
肉厚が薄くなるので、これらを考慮した補正ギャップ
（ΔＤ）で最終ダイギャップ設定値（Ｄｆ）を決定す
る。本発明では以上の考え方に基づいてパリソンの目標
外径Ｄ2 、パリソンの出口外径Ｄ1 、パリソンの目標肉
厚ｔ2 、パリソンの出口肉厚ｔ1 、肉厚のスウェル比Ｓ
を制御装置へ入力し、制御装置内の演算装置により計算
を行って基本ダイギャップ（Ｄｔ）を出力し、ドローダ
ウンなどの操作を考慮した補正ギャップ（ΔＤ）により
最終ダイギャップ設定値（Ｄｆ）により操作し、プリブ
ローエア圧を調整しながら所望のパリソンを得る。
（Ｓ1 ）→肉厚のスウェル比を考慮しないダイギャップ
値（Ｄ0 ）→肉厚のスウェル比を考慮した基本ダイギャ
ップ（Ｄｔ）を算出する。また、基本ダイギャップ（Ｄ
ｔ）にパリソンの吐出の進行に伴ってドローダウン現象
や製品の部分的な肉厚コントロールなどによりパリソン
肉厚が薄くなるので、これらを考慮した補正ギャップ
（ΔＤ）で最終ダイギャップ設定値（Ｄｆ）を決定す
る。本発明では以上の考え方に基づいてパリソンの目標
外径Ｄ2 、パリソンの出口外径Ｄ1 、パリソンの目標肉
厚ｔ2 、パリソンの出口肉厚ｔ1 、肉厚のスウェル比Ｓ
を制御装置へ入力し、制御装置内の演算装置により計算
を行って基本ダイギャップ（Ｄｔ）を出力し、ドローダ
ウンなどの操作を考慮した補正ギャップ（ΔＤ）により
最終ダイギャップ設定値（Ｄｆ）により操作し、プリブ
ローエア圧を調整しながら所望のパリソンを得る。
【０００８】
【実施例】以下、図面に基づいて本発明の実施例を詳細
に説明する。
に説明する。
【０００９】図１ないし図９は本発明の実施例に係り、
図１は所望のパリソンを得るためのダイギャップ設定値
を求めるための操作手順を示すフローチャート、図２は
図１の続きの操作手順を示すフローチャート、図３はダ
イスヘッドの縦断面図、図４は金型間に垂下したパリソ
ンの状態を示す正面図、図５は光電管によるパリソン外
径の測定状態を示す説明図、図６はパリソン吐出部の要
部縦断面図、図７は基本ダイギャップを示す図、図８は
基本ダイギャップに補正ギャップを加味した図、図９は
射出ストローク位置と最終ダイギャップ設定値の相関を
示すグラフである。
図１は所望のパリソンを得るためのダイギャップ設定値
を求めるための操作手順を示すフローチャート、図２は
図１の続きの操作手順を示すフローチャート、図３はダ
イスヘッドの縦断面図、図４は金型間に垂下したパリソ
ンの状態を示す正面図、図５は光電管によるパリソン外
径の測定状態を示す説明図、図６はパリソン吐出部の要
部縦断面図、図７は基本ダイギャップを示す図、図８は
基本ダイギャップに補正ギャップを加味した図、図９は
射出ストローク位置と最終ダイギャップ設定値の相関を
示すグラフである。
【００１０】図３において、ダイスヘッド２はマンドレ
ル３、パリコンシリンダ６、ダイスハウジング８、芯金
９から構成されている。
ル３、パリコンシリンダ６、ダイスハウジング８、芯金
９から構成されている。
【００１１】ダイスハウジング８の中心には芯金９が配
設され、その下にマンドレル３がパリコン用ロッド６ａ
を介してパリコンシリンダ６に接続されている。
設され、その下にマンドレル３がパリコン用ロッド６ａ
を介してパリコンシリンダ６に接続されている。
【００１２】前記マンドレル３とダイスハウジング８間
には真円状の樹脂吐出口（ダイギャップ）７が形成さ
れ、パリコンシリンダ６の上下作動により樹脂吐出口７
のギャップを調整可能なように構成されている。
には真円状の樹脂吐出口（ダイギャップ）７が形成さ
れ、パリコンシリンダ６の上下作動により樹脂吐出口７
のギャップを調整可能なように構成されている。
【００１３】前記パリコン用ロッド６ａの下端はマンド
レル３に螺合されており、このパリコン用ロッド６ａの
上部からマンドレル３下端より突出した状態でプリブロ
ーピン１１が配設され、このプリブローピン１１のプリ
ブローエア入口１４から吹込んだ低圧（２〜３ｋｇ／ｃ
ｍ2 ）の圧縮空気をプリブローエア出口１５から下部を
袋状に封着されたパリソン２０内に吹出すようになって
いる。
レル３に螺合されており、このパリコン用ロッド６ａの
上部からマンドレル３下端より突出した状態でプリブロ
ーピン１１が配設され、このプリブローピン１１のプリ
ブローエア入口１４から吹込んだ低圧（２〜３ｋｇ／ｃ
ｍ2 ）の圧縮空気をプリブローエア出口１５から下部を
袋状に封着されたパリソン２０内に吹出すようになって
いる。
【００１４】また、図示しないアキュムレータから供給
された樹脂はダイスヘッド２側の樹脂供給口２ａを介し
て樹脂通路１０に導入されるが、本実施例ではダイスヘ
ッド２のサイズが通常のダイスヘッド２サイズに比較し
てかなり小さいサイズになっている。
された樹脂はダイスヘッド２側の樹脂供給口２ａを介し
て樹脂通路１０に導入されるが、本実施例ではダイスヘ
ッド２のサイズが通常のダイスヘッド２サイズに比較し
てかなり小さいサイズになっている。
【００１５】また、逆に樹脂吐出口７と樹脂通路１０は
より広いものとなっており、より小サイズのダイスヘッ
ド２でより大きいパリソン２０を射出成形することにあ
る。
より広いものとなっており、より小サイズのダイスヘッ
ド２でより大きいパリソン２０を射出成形することにあ
る。
【００１６】ダイスヘッド２の下部には仮にプリブロー
エア吹込み過多により膨らんだパリソン２０が接触した
としてもそのままダイスヘッド２に付着したままの状態
にならないように例えばテフロンコーディングが施され
ている。
エア吹込み過多により膨らんだパリソン２０が接触した
としてもそのままダイスヘッド２に付着したままの状態
にならないように例えばテフロンコーディングが施され
ている。
【００１７】ダイスヘッド２と１対の金型１８間にはダ
イスヘッド２より垂下したパリソン２０の下端をピンチ
するためのピンチ装置１６が配設されている。また、対
向する１対の金型１８と直角方向のパリソン２０より離
間した位置に光電管２２が配設され（図４）、パリソン
２０の外径を測定するようになっている。
イスヘッド２より垂下したパリソン２０の下端をピンチ
するためのピンチ装置１６が配設されている。また、対
向する１対の金型１８と直角方向のパリソン２０より離
間した位置に光電管２２が配設され（図４）、パリソン
２０の外径を測定するようになっている。
【００１８】次に本実施例のブロー成形方法について説
明する。
明する。
【００１９】所望の目標肉厚ｔ2 と目標外径Ｄ2 を有す
るパリソン２０を形成するには、ダイスヘッド２の樹脂
吐出口７におけるスウェル比Ｓを考慮した最終ダイギャ
ップ設定値Ｄｆを求める必要がある。
るパリソン２０を形成するには、ダイスヘッド２の樹脂
吐出口７におけるスウェル比Ｓを考慮した最終ダイギャ
ップ設定値Ｄｆを求める必要がある。
【００２０】図１および図２に示すようにここでパリソ
ン２０の出口外径（樹脂吐出口７の外径）をＤ1 としま
ず逆スウェル比Ｓ1 を求めると、 Ｄ2 ／Ｄ1 ＝Ｓ1 となる。
ン２０の出口外径（樹脂吐出口７の外径）をＤ1 としま
ず逆スウェル比Ｓ1 を求めると、 Ｄ2 ／Ｄ1 ＝Ｓ1 となる。
【００２１】次にパリソン２０の肉厚のスウェル比を考
慮しないダイギャップ値Ｄ0 の値を求めると、 ｔ2 ×Ｓ1 ＝Ｄ0 となる。
慮しないダイギャップ値Ｄ0 の値を求めると、 ｔ2 ×Ｓ1 ＝Ｄ0 となる。
【００２２】引続いて、パリソン２０の肉厚のスウェル
比Ｓを考慮した基本ダイギャップＤｔの値を求めると、 Ｄ0 ／Ｓ＝Ｄｔ となる。
比Ｓを考慮した基本ダイギャップＤｔの値を求めると、 Ｄ0 ／Ｓ＝Ｄｔ となる。
【００２３】このように肉厚スウェル比Ｓは、ダイスヘ
ッド２から吐出される時点における樹脂は加圧状態にあ
り樹脂吐出口７を吐出されるときのパリソン２０の出口
肉厚ｔ1 のものが、吐出後には大気開放された状態にお
かれ目標肉厚ｔ2 に変化するので、この両者の肉厚比、
すなわち、目標肉厚ｔ2 ／出口肉厚ｔ1 を言い、樹脂の
種類やブロー成形機の仕様などによって変化し、通常経
験的に得られる。したがって、ダイギャップ設定値は目
標肉厚ｔをスウェル比Ｓで除して得られる。
ッド２から吐出される時点における樹脂は加圧状態にあ
り樹脂吐出口７を吐出されるときのパリソン２０の出口
肉厚ｔ1 のものが、吐出後には大気開放された状態にお
かれ目標肉厚ｔ2 に変化するので、この両者の肉厚比、
すなわち、目標肉厚ｔ2 ／出口肉厚ｔ1 を言い、樹脂の
種類やブロー成形機の仕様などによって変化し、通常経
験的に得られる。したがって、ダイギャップ設定値は目
標肉厚ｔをスウェル比Ｓで除して得られる。
【００２４】ところで、まだ完全に冷却固化していない
溶融樹脂で形成されるパリソン２０はその自重によって
上部の肉厚が減少する現象が起る。これをドローダウン
現象と称するが、このドローダウン現象を考慮しドロー
ダウン現象にともなって発生するパリソンの上部の肉厚
減少を補償して均一な目標肉厚ｔ2 を持ったパリソン２
０を形成する必要がある。
溶融樹脂で形成されるパリソン２０はその自重によって
上部の肉厚が減少する現象が起る。これをドローダウン
現象と称するが、このドローダウン現象を考慮しドロー
ダウン現象にともなって発生するパリソンの上部の肉厚
減少を補償して均一な目標肉厚ｔ2 を持ったパリソン２
０を形成する必要がある。
【００２５】具体的には、樹脂の種類、溶融温度を考慮
した樹脂粘度、目標肉厚ｔ2 などを考慮した、例えば、
図９に示すようなパリソン２０のストロークｘ（長さ位
置ｘ）をダイギャップ量Ｄとの相関データをあらかじめ
把握しておき、これに基づいて肉厚減少分を修正してス
トローク位置毎に異なる最終ダイギャップ設定値Ｄｆを
求める。
した樹脂粘度、目標肉厚ｔ2 などを考慮した、例えば、
図９に示すようなパリソン２０のストロークｘ（長さ位
置ｘ）をダイギャップ量Ｄとの相関データをあらかじめ
把握しておき、これに基づいて肉厚減少分を修正してス
トローク位置毎に異なる最終ダイギャップ設定値Ｄｆを
求める。
【００２６】図７、図８、および図９に示した実施例で
は、ドローダウン現象の開始されるストローク位置をド
ローダウン開始長さｌとし、それ以降（パリソンではそ
れより上部の範囲）ではほぼリニアに減少幅が変化する
ことに着目し、ダイギャップ量Ｄの補正ギャップΔＤを
１次函数化し、曲線の勾配に相当するドローダウン修正
係数ｋとドローダウン開始長さｌを与えて最終ダイギャ
ップ設定値Ｄｆを決定すると算出が容易となる。
は、ドローダウン現象の開始されるストローク位置をド
ローダウン開始長さｌとし、それ以降（パリソンではそ
れより上部の範囲）ではほぼリニアに減少幅が変化する
ことに着目し、ダイギャップ量Ｄの補正ギャップΔＤを
１次函数化し、曲線の勾配に相当するドローダウン修正
係数ｋとドローダウン開始長さｌを与えて最終ダイギャ
ップ設定値Ｄｆを決定すると算出が容易となる。
【００２７】以上のような考え方を基本にして、操業に
入るが、先にパリソンの目標外径Ｄ 2 、パリソンの出口
外径Ｄ1 、パリソンの目標肉厚ｔ2 、パリソンの出口肉
厚ｔ 1 および肉厚のスウェル比Ｓを入力する。
入るが、先にパリソンの目標外径Ｄ 2 、パリソンの出口
外径Ｄ1 、パリソンの目標肉厚ｔ2 、パリソンの出口肉
厚ｔ 1 および肉厚のスウェル比Ｓを入力する。
【００２８】図示しないアキュムレータから樹脂供給口
２ａ、樹脂通路１０を介して樹脂吐出口７から射出され
る。この時、樹脂吐出口７のダイギャップはあくまでも
基本ダイギャップＤｔである。
２ａ、樹脂通路１０を介して樹脂吐出口７から射出され
る。この時、樹脂吐出口７のダイギャップはあくまでも
基本ダイギャップＤｔである。
【００２９】射出されたパリソン２０をピンチ装置１６
でピンチして袋状にした後引続きパリソン２０を垂下し
ながらプリブローピン１１を介してプリブローエアを導
入する。
でピンチして袋状にした後引続きパリソン２０を垂下し
ながらプリブローピン１１を介してプリブローエアを導
入する。
【００３０】パリソン２０はプリブローエアの圧力調整
を行いつつ目標外径Ｄ2 になるまで光電管２２で検知
（図５）して膨ますのである。
を行いつつ目標外径Ｄ2 になるまで光電管２２で検知
（図５）して膨ますのである。
【００３１】引続くパリソン２０の垂下途中で次にマン
ドレル３を上下動させて、製品の部分的な肉厚コントロ
ールやドローダウンを考慮した補正ギャップ（ΔＤ）の
コントロールを行う。
ドレル３を上下動させて、製品の部分的な肉厚コントロ
ールやドローダウンを考慮した補正ギャップ（ΔＤ）の
コントロールを行う。
【００３２】所定長さ垂下したパリソン２０は金型１８
間に挟持させ高圧のブローエアを金型１８のサイドから
突差して金型キャビティに賦形させるのである。
間に挟持させ高圧のブローエアを金型１８のサイドから
突差して金型キャビティに賦形させるのである。
【００３３】一定時間金型１８を冷却後、金型１８を開
き中空品（製品）を取り出すのである。
き中空品（製品）を取り出すのである。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したことからも明らかなよう
に、本発明では、ダイスヘッドから筒状に射出または押
出されたパリソンから中空状の樹脂製品をつくるブロー
成形方法において、パリソンの目標外径（Ｄ2 ）をパリ
ソンの出口外径（Ｄ1 ）で除して得られた逆スウェル比
（Ｓ1 ）にパリソンの目標肉厚（ｔ2 ）を乗じてスウェ
ル比を考慮しないダイギャップ値（Ｄ0 ）を算出し、引
続くこのダイギャップ値（Ｄ0 ）を実績運転で得られた
スウェル比で除して得られた基本ダイギャップ（Ｄｔ）
に、ドローダウン現象に起因する肉厚減少量を考慮した
補正ギャップ（ΔＤ）を加味した最終ダイギャップ設定
値（Ｄｆ）に基づくとともに、プリブローエアを導入し
つつ所望の目標外径および目標肉厚のパリソンを形成す
るようにしたことにより、経験や勘に頼らず、経験の浅
いオペレータでも簡便容易に、確実に所望の肉厚と長さ
を持ったパリソンを形成できるから、製品品質の向上と
生産性の上昇が達成される。
に、本発明では、ダイスヘッドから筒状に射出または押
出されたパリソンから中空状の樹脂製品をつくるブロー
成形方法において、パリソンの目標外径（Ｄ2 ）をパリ
ソンの出口外径（Ｄ1 ）で除して得られた逆スウェル比
（Ｓ1 ）にパリソンの目標肉厚（ｔ2 ）を乗じてスウェ
ル比を考慮しないダイギャップ値（Ｄ0 ）を算出し、引
続くこのダイギャップ値（Ｄ0 ）を実績運転で得られた
スウェル比で除して得られた基本ダイギャップ（Ｄｔ）
に、ドローダウン現象に起因する肉厚減少量を考慮した
補正ギャップ（ΔＤ）を加味した最終ダイギャップ設定
値（Ｄｆ）に基づくとともに、プリブローエアを導入し
つつ所望の目標外径および目標肉厚のパリソンを形成す
るようにしたことにより、経験や勘に頼らず、経験の浅
いオペレータでも簡便容易に、確実に所望の肉厚と長さ
を持ったパリソンを形成できるから、製品品質の向上と
生産性の上昇が達成される。
【図１】所望のパリソンを得るためのダイギャップ設定
値を求めるための操作手順を示すフローチャートであ
る。
値を求めるための操作手順を示すフローチャートであ
る。
【図２】図１の続きの操作手順を示すフローチャートで
ある。
ある。
【図３】ダイスヘッドの縦断面図である。
【図４】金型間に垂下したパリソンの状態を示す正面図
である。
である。
【図５】光電管によるパリソン外径の測定状態を示す説
明図である。
明図である。
【図６】パリソン吐出部の要部縦断面図である。
【図７】基本ダイギャップを示す図である。
【図８】基本ダイギャップに補正ギャップを加味した図
である。
である。
【図９】射出ストローク位置と最終ダイギャップ設定値
の相関を示すグラフである。
の相関を示すグラフである。
【図１０】従来のブロー成形機の縦断面図である。
１ ブロー成形機 ２ ダイスヘッド ２ａ 樹脂供給口 ３ マンドレル ６ パリコンシリンダ ６ａ パリコン用ロッド ７ 樹脂吐出口（ダイギャップ） ８ ダイスハウジング ９ 芯金 １０ 樹脂通路 １１ プリブローピン １４ プリブローエア入口 １５ プリブローエア出口 １６ ピンチ装置 １８ 金型 ２０ パリソン ２２ 光電管 Ｓ1 逆スウェル比 Ｓ スウェル比 Ｄ2 パリソンの目標外径 Ｄ1 パリソンの出口外径 ｔ2 パリソンの目標肉厚 ｔ1 パリソンの出口肉厚 Ｄ0 スウェル比を考慮しないダイギャップ値 Ｄｔ 基本ダイギャップ Ｄｆ 最終ダイギャップ設定値 ΔＤ 補正ギャップ
Claims (1)
- 【請求項１】 ダイスヘッドから筒状に射出または押出
されたパリソンから中空状の樹脂製品をつくるブロー成
形方法において、パリソンの目標外径（Ｄ2）をパリソ
ンの出口外径（Ｄ1 ）で除して得られた逆スウェル比
（Ｓ1 ）にパリソンの目標肉厚（ｔ2 ）を乗じてスウェ
ル比を考慮しないダイギャップ値（Ｄ0）を算出し、引
続くこのダイギャップ値（Ｄ0 ）を実績運転で得られた
スウェル比で除して得られた基本ダイギャップ（Ｄｔ）
に、ドローダウン現象に起因する肉厚減少量を考慮した
補正ギャップ（ΔＤ）を加味した最終ダイギャップ設定
値（Ｄｆ）に基づくとともに、プリブローエアを導入し
つつ所望の目標外径および目標肉厚のパリソンを形成す
るようにしたことを特徴とするブロー成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6237161A JPH0899349A (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | ブロー成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6237161A JPH0899349A (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | ブロー成形方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0899349A true JPH0899349A (ja) | 1996-04-16 |
Family
ID=17011300
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6237161A Pending JPH0899349A (ja) | 1994-09-30 | 1994-09-30 | ブロー成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0899349A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016104373A1 (ja) * | 2014-12-25 | 2016-06-30 | キョーラク株式会社 | ブロー成形方法 |
| JP2016120678A (ja) * | 2014-12-25 | 2016-07-07 | キョーラク株式会社 | ブロー成形方法 |
-
1994
- 1994-09-30 JP JP6237161A patent/JPH0899349A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016104373A1 (ja) * | 2014-12-25 | 2016-06-30 | キョーラク株式会社 | ブロー成形方法 |
| JP2016120677A (ja) * | 2014-12-25 | 2016-07-07 | キョーラク株式会社 | ブロー成形方法 |
| JP2016120678A (ja) * | 2014-12-25 | 2016-07-07 | キョーラク株式会社 | ブロー成形方法 |
| CN107107451A (zh) * | 2014-12-25 | 2017-08-29 | 京洛株式会社 | 吹塑成型方法 |
| EP3238910A4 (en) * | 2014-12-25 | 2018-08-22 | Kyoraku Co., Ltd. | Blow molding method |
| US10661493B2 (en) | 2014-12-25 | 2020-05-26 | Kyoraku Co., Ltd. | Blow-molding method |
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