JPH09104955A - Ｍｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金の熱処理方法 - Google Patents
Ｍｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金の熱処理方法Info
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- JPH09104955A JPH09104955A JP28656695A JP28656695A JPH09104955A JP H09104955 A JPH09104955 A JP H09104955A JP 28656695 A JP28656695 A JP 28656695A JP 28656695 A JP28656695 A JP 28656695A JP H09104955 A JPH09104955 A JP H09104955A
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- Dental Preparations (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐力値を低下させることなく、伸びを向上さ
せることができるＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金の熱処理
方法を提供する。 【解決手段】 主成分がＭｇであり、Ｙ：３．７乃至
４．３重量％、希土類元素：２．４乃至４．４重量％、
Ｚｒ：０．４重量％以上を含有するＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚ
ｒ系合金又は主成分がＭｇであり、Ｙ：５．０乃至５．
５重量％、希土類元素：１．５乃至２．０重量％、Ｎ
ｅ：１．５乃至２．０重量％、Ｚｒ：０．４重量％以上
を含有するＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金を、溶体化処理
する工程と、０乃至１５０℃の温度で１２時間以上時効
処理する第１時効処理工程と、２００乃至３００℃の温
度で時効処理する第２時効処理工程とを有することを特
徴とする。
せることができるＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金の熱処理
方法を提供する。 【解決手段】 主成分がＭｇであり、Ｙ：３．７乃至
４．３重量％、希土類元素：２．４乃至４．４重量％、
Ｚｒ：０．４重量％以上を含有するＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚ
ｒ系合金又は主成分がＭｇであり、Ｙ：５．０乃至５．
５重量％、希土類元素：１．５乃至２．０重量％、Ｎ
ｅ：１．５乃至２．０重量％、Ｚｒ：０．４重量％以上
を含有するＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金を、溶体化処理
する工程と、０乃至１５０℃の温度で１２時間以上時効
処理する第１時効処理工程と、２００乃至３００℃の温
度で時効処理する第２時効処理工程とを有することを特
徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は航空機又はレース車部品
等に使用されるＭｇ−Ｙ−ＲＥ（希土類元素）−Ｚｒ系
合金（ＡＳＴＭ ＷＥ４３Ａ合金及びＷＥ５４Ａ合金）
の熱処理方法に関する。
等に使用されるＭｇ−Ｙ−ＲＥ（希土類元素）−Ｚｒ系
合金（ＡＳＴＭ ＷＥ４３Ａ合金及びＷＥ５４Ａ合金）
の熱処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金とし
ては、イットリウムを６０重量％と残部希土類元素から
なる合金のイットリウム成分の１．５乃至１０重量％
と、少なくともネオジム６０重量％とランタン２５重量
％以下と実質的に残部プラセオジムからなるネオジム成
分の１乃至６重量％と、残部マグネシウムからなる鋳造
用マグネシウム合金が開示されている（特公平３−７２
６９５号公報）。この公知文献に記載されたマグネシウ
ム合金の鋳造製品の熱処理方法は、溶体化処理した後、
焼き入れし、その後、人工時効処理するものである。即
ち、５２５℃に８時間加熱し、熱水又はポリマー中に焼
き入れ処理した後、２５０℃に１６時間加熱して時効処
理する熱処理方法が開示されている。
ては、イットリウムを６０重量％と残部希土類元素から
なる合金のイットリウム成分の１．５乃至１０重量％
と、少なくともネオジム６０重量％とランタン２５重量
％以下と実質的に残部プラセオジムからなるネオジム成
分の１乃至６重量％と、残部マグネシウムからなる鋳造
用マグネシウム合金が開示されている（特公平３−７２
６９５号公報）。この公知文献に記載されたマグネシウ
ム合金の鋳造製品の熱処理方法は、溶体化処理した後、
焼き入れし、その後、人工時効処理するものである。即
ち、５２５℃に８時間加熱し、熱水又はポリマー中に焼
き入れ処理した後、２５０℃に１６時間加熱して時効処
理する熱処理方法が開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この従
来の熱処理方法においては、伸びを向上させることがで
きるものの、耐力値が低下してしまうという難点があ
る。航空機又はレース車用部品等の機械的特性として
は、高強度及び高靭性が要求される。従来の熱処理方法
においては、２００乃至３００℃の人工時効時間を調節
しても、引張強度及び耐力を損なうことなく、伸びを高
めることはできない。
来の熱処理方法においては、伸びを向上させることがで
きるものの、耐力値が低下してしまうという難点があ
る。航空機又はレース車用部品等の機械的特性として
は、高強度及び高靭性が要求される。従来の熱処理方法
においては、２００乃至３００℃の人工時効時間を調節
しても、引張強度及び耐力を損なうことなく、伸びを高
めることはできない。
【０００４】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、耐力値を低下させることなく、伸びを向上
させることができるＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金の熱処
理方法を提供することを目的とする。
のであって、耐力値を低下させることなく、伸びを向上
させることができるＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金の熱処
理方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係るＭｇ−Ｙ−
ＲＥ−Ｚｒ系合金の熱処理方法は、主成分がＭｇであ
り、Ｙ：３．７乃至４．３重量％、希土類元素：２．４
乃至４．４重量％、Ｚｒ：０．４重量％以上を含有する
Ｍｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金を、溶体化処理する工程
と、０乃至１５０℃の温度で１２時間以上時効処理する
第１時効処理工程と、２００乃至３００℃の温度で時効
処理する第２時効処理工程とを有することを特徴とす
る。
ＲＥ−Ｚｒ系合金の熱処理方法は、主成分がＭｇであ
り、Ｙ：３．７乃至４．３重量％、希土類元素：２．４
乃至４．４重量％、Ｚｒ：０．４重量％以上を含有する
Ｍｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金を、溶体化処理する工程
と、０乃至１５０℃の温度で１２時間以上時効処理する
第１時効処理工程と、２００乃至３００℃の温度で時効
処理する第２時効処理工程とを有することを特徴とす
る。
【０００６】また、本発明に係る他のＭｇ−Ｙ−ＲＥ−
Ｚｒ系合金の熱処理方法は、主成分がＭｇであり、Ｙ：
５．０乃至５．５重量％、希土類元素：１．５乃至２．
０重量％、Ｎｅ：１．５乃至２．０重量％、Ｚｒ：０．
４重量％以上を含有するＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金
を、溶体化処理する工程と、０乃至１５０℃の温度で１
２時間以上時効処理する第１時効処理工程と、２００乃
至３００℃の温度で時効処理する第２時効処理工程とを
有することを特徴とする。
Ｚｒ系合金の熱処理方法は、主成分がＭｇであり、Ｙ：
５．０乃至５．５重量％、希土類元素：１．５乃至２．
０重量％、Ｎｅ：１．５乃至２．０重量％、Ｚｒ：０．
４重量％以上を含有するＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金
を、溶体化処理する工程と、０乃至１５０℃の温度で１
２時間以上時効処理する第１時効処理工程と、２００乃
至３００℃の温度で時効処理する第２時効処理工程とを
有することを特徴とする。
【０００７】主成分がＭｇであり、Ｙ：３．７乃至４．
３重量％、希土類元素：２．４乃至４．４重量％、Ｚ
ｒ：０．４重量％以上を含有するＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ
系合金は、ＡＳＴＭ ＷＥ４３Ａ合金であり、Ｍｇ−Ｙ
−ＲＥ−Ｚｒ系合金の熱処理方法は、主成分がＭｇであ
り、Ｙ：５．０乃至５．５重量％、希土類元素：１．５
乃至２．０重量％、Ｎｅ：１．５乃至２．０重量％、Ｚ
ｒ：０．４重量％以上を含有するＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ
系合金は、ＡＳＴＭ ＷＥ５４Ａ合金である。
３重量％、希土類元素：２．４乃至４．４重量％、Ｚ
ｒ：０．４重量％以上を含有するＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ
系合金は、ＡＳＴＭ ＷＥ４３Ａ合金であり、Ｍｇ−Ｙ
−ＲＥ−Ｚｒ系合金の熱処理方法は、主成分がＭｇであ
り、Ｙ：５．０乃至５．５重量％、希土類元素：１．５
乃至２．０重量％、Ｎｅ：１．５乃至２．０重量％、Ｚ
ｒ：０．４重量％以上を含有するＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ
系合金は、ＡＳＴＭ ＷＥ５４Ａ合金である。
【０００８】
【作用】本発明においては、溶体化処理した後、２００
℃以上の温度で時効処理する前に、０乃至１５０℃の温
度で１２時間以上時効処理する第１時効処理工程を有す
る。このように、比較的低温で時効処理した後、２００
℃以上の比較的高温で時効処理することにより、Ｍｇ−
Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金の耐力及び引張強度を損なうこと
なく、伸びを向上させることができる。
℃以上の温度で時効処理する前に、０乃至１５０℃の温
度で１２時間以上時効処理する第１時効処理工程を有す
る。このように、比較的低温で時効処理した後、２００
℃以上の比較的高温で時効処理することにより、Ｍｇ−
Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金の耐力及び引張強度を損なうこと
なく、伸びを向上させることができる。
【０００９】第１時効処理の熱処理温度は０乃至１５０
℃である。熱処理温度が１５０℃を超えると、伸びの向
上効果を得ることができない。また、熱処理時間が１２
時間未満であると、伸びを増大させることができない。
℃である。熱処理温度が１５０℃を超えると、伸びの向
上効果を得ることができない。また、熱処理時間が１２
時間未満であると、伸びを増大させることができない。
【００１０】更に、第２時効処理工程の熱処理温度は２
００乃至３００℃である。この熱処理温度が２００℃未
満であると、所望の強度を得るための熱処理時間が大幅
に伸び、生産性が低下する。一方、熱処理温度が３００
℃を超えると、強度が低下する。
００乃至３００℃である。この熱処理温度が２００℃未
満であると、所望の強度を得るための熱処理時間が大幅
に伸び、生産性が低下する。一方、熱処理温度が３００
℃を超えると、強度が低下する。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の実施例について、その比較例
と比較して説明する。溶体化処理炉に装入する前の分析
値がＹ：３．８１重量％、Ｎｄ：２．２２重量％、Ｚ
ｒ：０．５５重量％、ＲＥ（希土類元素）：０．７重量
％を含有し、残部がＭｇであるマグネシウム合金を５２
５℃に６時間加熱して溶体化処理した。但し、希土類元
素としては、Ｙｂ（イッテルビウム）、Ｅｒ（エルビウ
ム）、Ｇｄ（ガドリウム）及びＤｙ（ジスプロシウム）
を含有する。
と比較して説明する。溶体化処理炉に装入する前の分析
値がＹ：３．８１重量％、Ｎｄ：２．２２重量％、Ｚ
ｒ：０．５５重量％、ＲＥ（希土類元素）：０．７重量
％を含有し、残部がＭｇであるマグネシウム合金を５２
５℃に６時間加熱して溶体化処理した。但し、希土類元
素としては、Ｙｂ（イッテルビウム）、Ｅｒ（エルビウ
ム）、Ｇｄ（ガドリウム）及びＤｙ（ジスプロシウム）
を含有する。
【００１２】溶体化処理後、６０℃の温水に焼入れ処理
した。その後、約２０℃で０〜４８時間の自然時効を行
い、更にその後、２５０℃×１６時間の人工時効処理を
実施した。
した。その後、約２０℃で０〜４８時間の自然時効を行
い、更にその後、２５０℃×１６時間の人工時効処理を
実施した。
【００１３】このときの２０℃の自然時効処理の経過時
間と機械的性質との関係を図１に示す。マグネシウム合
金の組成はＷＥ４３Ａで溶体化処理はＴ６処理（５２５
℃に６時間加熱）である。自然時効後の人工時効処理に
おいては、２５０℃に１６時間加熱したものである。こ
の図１に示すように、自然時効を行わない場合（自然時
効時間が０時間）に比較し、金型（パーマネントモール
ド）で鋳造した鋳物では２４時間自然時効処理した場
合、砂型（サンドモールド）で鋳造した鋳物では４８時
間自然時効処理した場合に、高い伸びが得られているこ
とがわかる。また、この際、引張強度及び耐力は損なわ
れていない。
間と機械的性質との関係を図１に示す。マグネシウム合
金の組成はＷＥ４３Ａで溶体化処理はＴ６処理（５２５
℃に６時間加熱）である。自然時効後の人工時効処理に
おいては、２５０℃に１６時間加熱したものである。こ
の図１に示すように、自然時効を行わない場合（自然時
効時間が０時間）に比較し、金型（パーマネントモール
ド）で鋳造した鋳物では２４時間自然時効処理した場
合、砂型（サンドモールド）で鋳造した鋳物では４８時
間自然時効処理した場合に、高い伸びが得られているこ
とがわかる。また、この際、引張強度及び耐力は損なわ
れていない。
【００１４】また、図２は横軸に自然時効４８時間の温
度とその伸び変化（自然時効効果）の関係を示す。マグ
ネシウム合金の組成はＷＥ４３Ａであり、溶体化処理は
５２５℃に６時間加熱し、自然時効処理は２０℃に４８
時間加熱したものである。この図２に示すように、自然
時効温度が０乃至１５０℃の範囲で、自然時効処理をし
ない場合に比して、伸びが上昇する。換言すれば、この
温度範囲で自然時効処理をすることにより、伸びが最大
で４％も向上する。
度とその伸び変化（自然時効効果）の関係を示す。マグ
ネシウム合金の組成はＷＥ４３Ａであり、溶体化処理は
５２５℃に６時間加熱し、自然時効処理は２０℃に４８
時間加熱したものである。この図２に示すように、自然
時効温度が０乃至１５０℃の範囲で、自然時効処理をし
ない場合に比して、伸びが上昇する。換言すれば、この
温度範囲で自然時効処理をすることにより、伸びが最大
で４％も向上する。
【００１５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
耐力及び引張強度を低下させることなく、Ｍｇ−Ｙ−Ｒ
Ｅ−Ｚｒ系合金の伸びを向上させることができる。
耐力及び引張強度を低下させることなく、Ｍｇ−Ｙ−Ｒ
Ｅ−Ｚｒ系合金の伸びを向上させることができる。
【図１】約２０℃の自然時効時間と、機械的性質との関
係を示すグラフ図である。
係を示すグラフ図である。
【図２】自然時効温度と伸び変化との関係を示すグラフ
図である。
図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 主成分がＭｇであり、Ｙ：３．７乃至
４．３重量％、希土類元素：２．４乃至４．４重量％、
Ｚｒ：０．４重量％以上を含有するＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚ
ｒ系合金を、溶体化処理する工程と、０乃至１５０℃の
温度で１２時間以上時効処理する第１時効処理工程と、
２００乃至３００℃の温度で時効処理する第２時効処理
工程とを有することを特徴とするＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ
系合金の熱処理方法。 - 【請求項２】 主成分がＭｇであり、Ｙ：５．０乃至
５．５重量％、希土類元素：１．５乃至２．０重量％、
Ｎｅ：１．５乃至２．０重量％、Ｚｒ：０．４重量％以
上を含有するＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金を、溶体化処
理する工程と、０乃至１５０℃の温度で１２時間以上時
効処理する第１時効処理工程と、２００乃至３００℃の
温度で時効処理する第２時効処理工程とを有することを
特徴とするＭｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金の熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28656695A JPH09104955A (ja) | 1995-10-07 | 1995-10-07 | Ｍｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28656695A JPH09104955A (ja) | 1995-10-07 | 1995-10-07 | Ｍｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金の熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09104955A true JPH09104955A (ja) | 1997-04-22 |
Family
ID=17706075
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28656695A Pending JPH09104955A (ja) | 1995-10-07 | 1995-10-07 | Ｍｇ−Ｙ−ＲＥ−Ｚｒ系合金の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09104955A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100448127B1 (ko) * | 2002-04-19 | 2004-09-10 | 현대자동차주식회사 | 고온강도가 향상된 마그네슘 합금 및 그 제조방법 |
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| CN102877014A (zh) * | 2012-09-13 | 2013-01-16 | 燕山大学 | 一种适用于具有时效硬化特性镁合金的热处理方法 |
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-
1995
- 1995-10-07 JP JP28656695A patent/JPH09104955A/ja active Pending
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