JPH09142917A - 焼成マグネシア・スピネルれんがの製造方法 - Google Patents
焼成マグネシア・スピネルれんがの製造方法Info
- Publication number
- JPH09142917A JPH09142917A JP7319561A JP31956195A JPH09142917A JP H09142917 A JPH09142917 A JP H09142917A JP 7319561 A JP7319561 A JP 7319561A JP 31956195 A JP31956195 A JP 31956195A JP H09142917 A JPH09142917 A JP H09142917A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spinel
- magnesia
- brick
- clinker
- mgo
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 マグネシア・スピネル系れんがにおいて、熱
間強度を損なわずに耐消化性を向上させること。 【解決手段】 ＭｇＯクリンカー５０〜９５重量％とＭ
ｇＯ−Ａｌ2Ｏ3スピネルクリンカー５〜５０重量％とか
らなるマグネシア・スピネル系れんが、あるいは、従来
のマグネシア・スピネル系れんがの熱間強度の改善のた
め、ＭｇＯクリンカー５０〜９５重量％とＭｇＯ−Ａｌ
2Ｏ3スピネルクリンカー５〜５０重量％とからなる耐火
性骨材に対して、粒度が４４μｍ以下の金属鉄粉末を外
重量で１〜４重量％、或いは、粒度が１０μｍ以下のＡ
ｌ2Ｏ3超微粉を外重量で１〜５重量％添加したことによ
って、マトリックス部でのスピネル結合を発達させ、熱
間強度の向上と耐スポール性に優れたマグネシア・スピ
ネル系れんがを製造するにあたって、その焼成温度を１
４００〜１７５０°Ｃ、望ましくは１５００°Ｃ〜１７
００°Ｃで焼成し、かつ降温速度を５０°Ｃ／ｈｒ以上
の早い速度で降温する。
間強度を損なわずに耐消化性を向上させること。 【解決手段】 ＭｇＯクリンカー５０〜９５重量％とＭ
ｇＯ−Ａｌ2Ｏ3スピネルクリンカー５〜５０重量％とか
らなるマグネシア・スピネル系れんが、あるいは、従来
のマグネシア・スピネル系れんがの熱間強度の改善のた
め、ＭｇＯクリンカー５０〜９５重量％とＭｇＯ−Ａｌ
2Ｏ3スピネルクリンカー５〜５０重量％とからなる耐火
性骨材に対して、粒度が４４μｍ以下の金属鉄粉末を外
重量で１〜４重量％、或いは、粒度が１０μｍ以下のＡ
ｌ2Ｏ3超微粉を外重量で１〜５重量％添加したことによ
って、マトリックス部でのスピネル結合を発達させ、熱
間強度の向上と耐スポール性に優れたマグネシア・スピ
ネル系れんがを製造するにあたって、その焼成温度を１
４００〜１７５０°Ｃ、望ましくは１５００°Ｃ〜１７
００°Ｃで焼成し、かつ降温速度を５０°Ｃ／ｈｒ以上
の早い速度で降温する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶融金属容器やセ
メントロータリーキルンの内張りれんがとして好適に使
用できる焼成マグネシア・スピネルれんがに関する。
メントロータリーキルンの内張りれんがとして好適に使
用できる焼成マグネシア・スピネルれんがに関する。
【０００２】
【従来の技術】焼成マグネシア・スピネルれんが中のス
ピネルの機能については、例えば特開平４−３３８１６
１号公報に記載されている。これによると、耐火性骨材
に添加された金属鉄粉末が、まず液相として焼結に寄与
した後、酸化されてＦｅ2Ｏ3となり、これが、組織中に
均一に分散固溶することにより、マトリックス部のスピ
ネル結合が発達する。この際、金属鉄粉末が酸化される
時に酸素を消費して、雰囲気を還元状態にすることも焼
結に寄与するとされている。また、Ａｌ2Ｏ3超微粉も同
様に組織中に均一に分散固溶することにより、マトリッ
クス部のスピネル結合が飛躍的に発達し、そのために高
い熱間強度を得るとしている。
ピネルの機能については、例えば特開平４−３３８１６
１号公報に記載されている。これによると、耐火性骨材
に添加された金属鉄粉末が、まず液相として焼結に寄与
した後、酸化されてＦｅ2Ｏ3となり、これが、組織中に
均一に分散固溶することにより、マトリックス部のスピ
ネル結合が発達する。この際、金属鉄粉末が酸化される
時に酸素を消費して、雰囲気を還元状態にすることも焼
結に寄与するとされている。また、Ａｌ2Ｏ3超微粉も同
様に組織中に均一に分散固溶することにより、マトリッ
クス部のスピネル結合が飛躍的に発達し、そのために高
い熱間強度を得るとしている。
【０００３】また、「スピネルれんがの使用実績」第１
５回高温材料シンポジウム、社団法人窯業協会高温材料
部会（１９７９年１２月７日）ｐ．２８〜３７において
は、マグネシアクリンカーとスピネルクリンカーとを配
合、混合し、成形した後焼成したものはペリクレース格
子定数、スピネル格子定数ともいずれも変化し、ペリク
レース中へのアルミナの固溶が生じているとしている。
５回高温材料シンポジウム、社団法人窯業協会高温材料
部会（１９７９年１２月７日）ｐ．２８〜３７において
は、マグネシアクリンカーとスピネルクリンカーとを配
合、混合し、成形した後焼成したものはペリクレース格
子定数、スピネル格子定数ともいずれも変化し、ペリク
レース中へのアルミナの固溶が生じているとしている。
【０００４】このように、１７００°Ｃ〜１８００°Ｃ
という超高温にて焼成することにより粒界の結合力を高
めることが可能であり、酸化鉄あるいは超微粉アルミナ
の添加によって、それよりも低い温度での焼成中に粒間
でスピネルが形成し熱間強度が改善される。
という超高温にて焼成することにより粒界の結合力を高
めることが可能であり、酸化鉄あるいは超微粉アルミナ
の添加によって、それよりも低い温度での焼成中に粒間
でスピネルが形成し熱間強度が改善される。
【０００５】この熱間強度に優れたスピネル質れんがの
用途の一つとして、従来から、セメントロータリーキル
ンの焼成帯にマグネシア・クロム・ダイレクトボンドれ
んが（マグクロダイレクトボンドれんがと称される）
や、マグシネア・スピネルれんが（マグスピネルれんが
と称される）が使用条件に応じてゾーンライニングされ
ている。
用途の一つとして、従来から、セメントロータリーキル
ンの焼成帯にマグネシア・クロム・ダイレクトボンドれ
んが（マグクロダイレクトボンドれんがと称される）
や、マグシネア・スピネルれんが（マグスピネルれんが
と称される）が使用条件に応じてゾーンライニングされ
ている。
【０００６】この中、マグクロダイレクトボンドれんが
は、れんが中に６価クロムを含有しており、そのため、
公害発生源となる可能性があり、マグクロダイレクトボ
ンドれんがに代えて、マグスピネルれんがの使用範囲が
拡大される傾向にある。このマグスピネルれんがは、耐
スポール性に優れ、且つ熱変化に対する体積安定性にも
優れてはいるが、熱間強度が低く、耐磨耗性に劣るため
使用部位に制約を受け、また、マグネシアを原料として
いるため、長期保存中には消化によるキレツが生じるな
どの欠点がある。
は、れんが中に６価クロムを含有しており、そのため、
公害発生源となる可能性があり、マグクロダイレクトボ
ンドれんがに代えて、マグスピネルれんがの使用範囲が
拡大される傾向にある。このマグスピネルれんがは、耐
スポール性に優れ、且つ熱変化に対する体積安定性にも
優れてはいるが、熱間強度が低く、耐磨耗性に劣るため
使用部位に制約を受け、また、マグネシアを原料として
いるため、長期保存中には消化によるキレツが生じるな
どの欠点がある。
【０００７】この欠点の中、熱間強度を高める方法とし
ては、特開平４−３３８１６１号公報において、ＭｇＯ
クリンカー５０〜９５重量％とＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3スピネ
ルクリンカー５〜５０重量％とからなる耐火性骨材に対
して、粒度が４４μｍ以下の金属鉄粉末を外重量で１〜
４重量％、あるいは、粒度が１０μｍ以下のＡｌ2Ｏ3の
超微粉を外掛で１〜５重量％添加することによって、マ
トリックス部でのスピネル結合を発達させて熱間強度と
耐スポール性を改善することが開示されている。
ては、特開平４−３３８１６１号公報において、ＭｇＯ
クリンカー５０〜９５重量％とＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3スピネ
ルクリンカー５〜５０重量％とからなる耐火性骨材に対
して、粒度が４４μｍ以下の金属鉄粉末を外重量で１〜
４重量％、あるいは、粒度が１０μｍ以下のＡｌ2Ｏ3の
超微粉を外掛で１〜５重量％添加することによって、マ
トリックス部でのスピネル結合を発達させて熱間強度と
耐スポール性を改善することが開示されている。
【０００８】しかしながら、この種のマグネシアを主体
とするれんがでは、耐消化性が問題となり、「スピネル
れんがの使用実績」（第１５回高温材料シンポジウム、
社団法人窯業協会高温材料部会（１９７９年１２月７
日）ｐ．２８〜３７）において、スピネル添加量の増大
と共に耐消化性が悪化することを報告しており、マグネ
シアクリンカーとスピネルクリンカーとの組み合わせで
の焼成が消化と関連がありそうであることを示唆してい
る。
とするれんがでは、耐消化性が問題となり、「スピネル
れんがの使用実績」（第１５回高温材料シンポジウム、
社団法人窯業協会高温材料部会（１９７９年１２月７
日）ｐ．２８〜３７）において、スピネル添加量の増大
と共に耐消化性が悪化することを報告しており、マグネ
シアクリンカーとスピネルクリンカーとの組み合わせで
の焼成が消化と関連がありそうであることを示唆してい
る。
【０００９】また、「耐火物」３３［３］Ｐ１２１−１
２７（１９８１）において、アルミナの添加あるいはマ
グネシア−スピネル系クリンカーの場合、マグネシア単
体よりも耐消化性が劣ることを報告している。
２７（１９８１）において、アルミナの添加あるいはマ
グネシア−スピネル系クリンカーの場合、マグネシア単
体よりも耐消化性が劣ることを報告している。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明において解決し
ようとする課題は、スピネル系れんがにおいて熱間強度
を損なうことなしに耐消化性を向上させることにある。
ようとする課題は、スピネル系れんがにおいて熱間強度
を損なうことなしに耐消化性を向上させることにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、ＭｇＯクリン
カー５０〜９５重量％とＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3スピネルクリ
ンカー５〜５０重量％とからなる耐火性骨材に、金属鉄
粉末、あるいは、Ａｌ2Ｏ3超微粉を添加した配合原料を
焼成してマグネシア・スピネルれんがを製造する方法で
あって、１４００〜１７５０°Ｃとし、望ましくは１５
００°Ｃ〜１７００°Ｃの温度範囲で焼成し、かつ降温
速度を５０°Ｃ／ｈｒ以上、望ましくは１００°Ｃ／ｈ
ｒ以上の早い冷却速度で降温することにより耐消化性の
優れたマグネシア・スピネルれんがを得るものである。
カー５０〜９５重量％とＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3スピネルクリ
ンカー５〜５０重量％とからなる耐火性骨材に、金属鉄
粉末、あるいは、Ａｌ2Ｏ3超微粉を添加した配合原料を
焼成してマグネシア・スピネルれんがを製造する方法で
あって、１４００〜１７５０°Ｃとし、望ましくは１５
００°Ｃ〜１７００°Ｃの温度範囲で焼成し、かつ降温
速度を５０°Ｃ／ｈｒ以上、望ましくは１００°Ｃ／ｈ
ｒ以上の早い冷却速度で降温することにより耐消化性の
優れたマグネシア・スピネルれんがを得るものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明は、得られたれんがの微構
造を詳細に観察した結果、生成したスピネル周囲にはマ
イクロクラックが多数生成していることを発見したこと
に基づく。すなわち、マグネシアとアルミナの反応によ
り生成したスピネルあるいはマグネシアクリンカー中に
スピネル中のアルミナ成分が固溶して反応生成したスピ
ネル、いわゆる２次スピネルは、１０°Ｃ〜５０°Ｃ／
ｈｒという通常の焼成条件で降温した場合、焼成中は固
溶していたスピネルが、冷却中にペリクレース中からス
ピネルが析出し、ペリクレースとスピネルとの膨張差
（スピネル７．５×１０-6／°Ｃ、ペリクレース１４．
０×１０-6／°Ｃ）によりスピネル周囲にマイクロクラ
ックが生成し、その結果レンガの比表面積が増大し、消
化が起こり易くなるという知見に基づいて完成した。
造を詳細に観察した結果、生成したスピネル周囲にはマ
イクロクラックが多数生成していることを発見したこと
に基づく。すなわち、マグネシアとアルミナの反応によ
り生成したスピネルあるいはマグネシアクリンカー中に
スピネル中のアルミナ成分が固溶して反応生成したスピ
ネル、いわゆる２次スピネルは、１０°Ｃ〜５０°Ｃ／
ｈｒという通常の焼成条件で降温した場合、焼成中は固
溶していたスピネルが、冷却中にペリクレース中からス
ピネルが析出し、ペリクレースとスピネルとの膨張差
（スピネル７．５×１０-6／°Ｃ、ペリクレース１４．
０×１０-6／°Ｃ）によりスピネル周囲にマイクロクラ
ックが生成し、その結果レンガの比表面積が増大し、消
化が起こり易くなるという知見に基づいて完成した。
【００１３】これは添加剤のないマグネシア−スピネル
系では使用したマグネシアクリンカー内部でペリクレー
ス粒界に固溶したスピネルが析出し、その周囲にはマイ
クロクラックが発生していることを確認しており、消化
が不良となるメカニズムは同様である。
系では使用したマグネシアクリンカー内部でペリクレー
ス粒界に固溶したスピネルが析出し、その周囲にはマイ
クロクラックが発生していることを確認しており、消化
が不良となるメカニズムは同様である。
【００１４】これらの現象は通常の冷却速度条件下での
焼成温度が上昇する程顕著であり、特に１７００°Ｃを
越えた焼成温度で焼成したマグスピネル系れんがの耐消
化性は１７００°Ｃ以下で焼成したものと比べて、著し
く耐消化性に劣る。しかしながら、本発明による製造法
によって、例えば１００°Ｃ／ｈｒ程度の速度で冷却す
ると、ペリクレース中に固溶しているスピネルは完全に
は析出せずに一部はペリクレース中に取り残されてお
り、ペリクレース粒間以外にペリクレース中に１〜２ミ
クロン程度のスピネル粒が存在しているのが認められ
た。またクラック発生状況も、例えば１０°Ｃ／ｈｒで
冷却した通常冷却品と比べてクラックが少なく、その結
果、耐消化性が向上している。
焼成温度が上昇する程顕著であり、特に１７００°Ｃを
越えた焼成温度で焼成したマグスピネル系れんがの耐消
化性は１７００°Ｃ以下で焼成したものと比べて、著し
く耐消化性に劣る。しかしながら、本発明による製造法
によって、例えば１００°Ｃ／ｈｒ程度の速度で冷却す
ると、ペリクレース中に固溶しているスピネルは完全に
は析出せずに一部はペリクレース中に取り残されてお
り、ペリクレース粒間以外にペリクレース中に１〜２ミ
クロン程度のスピネル粒が存在しているのが認められ
た。またクラック発生状況も、例えば１０°Ｃ／ｈｒで
冷却した通常冷却品と比べてクラックが少なく、その結
果、耐消化性が向上している。
【００１５】この理由は、Ｊ．Ａｍ．Ｃｅｒａｍ．Ｓｏ
ｃ．，４５［６］２６４ （１９６２）に示されている
ＭｇＯ−ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3状態図から明らかなように、
ペリクレース中に固溶するＡｌ2Ｏ3の領域があり、１６
００°Ｃ以下ではＡｌ2Ｏ3は固溶せずに生成スピネル形
態は反応時の形態を保持し、ペリクレースとの膨張差に
よる応力は周囲の結合不足のボンドの切断などにより、
大きなクラックを伴わない。逆に１８００°Ｃで焼成し
た場合は相当量のスピネルがペリクレース中に固溶し、
焼成冷却中にペリクレース粒間で析出し、膨張差により
マイクロクラックが発生するということによる。
ｃ．，４５［６］２６４ （１９６２）に示されている
ＭｇＯ−ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3状態図から明らかなように、
ペリクレース中に固溶するＡｌ2Ｏ3の領域があり、１６
００°Ｃ以下ではＡｌ2Ｏ3は固溶せずに生成スピネル形
態は反応時の形態を保持し、ペリクレースとの膨張差に
よる応力は周囲の結合不足のボンドの切断などにより、
大きなクラックを伴わない。逆に１８００°Ｃで焼成し
た場合は相当量のスピネルがペリクレース中に固溶し、
焼成冷却中にペリクレース粒間で析出し、膨張差により
マイクロクラックが発生するということによる。
【００１６】本発明において添加される金属鉄粉末は、
粒度が４４μｍ以下のもので、その添加量は、骨材に対
して１〜４重量％であり、また、Ａｌ2Ｏ3超微粉は、粒
度が１０μｍ以下のものを外重量で１〜５重量％添加さ
れる。
粒度が４４μｍ以下のもので、その添加量は、骨材に対
して１〜４重量％であり、また、Ａｌ2Ｏ3超微粉は、粒
度が１０μｍ以下のものを外重量で１〜５重量％添加さ
れる。
【００１７】
【実施例】表１、表２及び表５に本発明の実施例と比較
例での配合と物性ならびに消化重量増加率ならびに消化
試験後亀裂状況を示す。
例での配合と物性ならびに消化重量増加率ならびに消化
試験後亀裂状況を示す。
【００１８】実施例及び比較例に使用したマグネシアク
リンカーはＭｇＯ ９９．３％、ＣａＯ ０．４％、Ｓ
ｉＯ2 ０．１７％、Ｂ2Ｏ3 ０．０４％であり、スピ
ネルクリンカーはＭｇＯ ２８．０５％、ＣａＯ ０．
２４％、ＳｉＯ2 ０．１５％、Ａｌ2Ｏ3 ７１．７３
％であり、超微粉アルミナはＮａ2Ｏ3が０．３％以下の
仮焼アルミナを使用した。超微粉アルミナの粒度をレー
ザー回折／散乱法にて測定した結果、重量分布基準５０
％径は２．７ミクロンであった。マグネシアクリンカー
及びスピネルクリンカーを所定配合にて配合し、超微粉
アルミナを３．３ｗｔ％、１０ｗｔ％添加した２配合を
混練・成形した。表１の実施例の場合、昇温速度１００
°Ｃ／ｈｒ，焼成温度１５００°Ｃ、１７００°Ｃと
し、表１の比較例の場合は、焼成温度１３５０°Ｃ、１
８００°Ｃとした。保持時間８時間で焼成し、降温速度
は、表１の実施例及び比較例とも１００°Ｃ／ｈｒと
し、表２の比較例の場合は１０°Ｃ／ｈｒとして、それ
ぞれの降温速度における耐消化性を評価した。
リンカーはＭｇＯ ９９．３％、ＣａＯ ０．４％、Ｓ
ｉＯ2 ０．１７％、Ｂ2Ｏ3 ０．０４％であり、スピ
ネルクリンカーはＭｇＯ ２８．０５％、ＣａＯ ０．
２４％、ＳｉＯ2 ０．１５％、Ａｌ2Ｏ3 ７１．７３
％であり、超微粉アルミナはＮａ2Ｏ3が０．３％以下の
仮焼アルミナを使用した。超微粉アルミナの粒度をレー
ザー回折／散乱法にて測定した結果、重量分布基準５０
％径は２．７ミクロンであった。マグネシアクリンカー
及びスピネルクリンカーを所定配合にて配合し、超微粉
アルミナを３．３ｗｔ％、１０ｗｔ％添加した２配合を
混練・成形した。表１の実施例の場合、昇温速度１００
°Ｃ／ｈｒ，焼成温度１５００°Ｃ、１７００°Ｃと
し、表１の比較例の場合は、焼成温度１３５０°Ｃ、１
８００°Ｃとした。保持時間８時間で焼成し、降温速度
は、表１の実施例及び比較例とも１００°Ｃ／ｈｒと
し、表２の比較例の場合は１０°Ｃ／ｈｒとして、それ
ぞれの降温速度における耐消化性を評価した。
【００１９】また、耐消化性評価方法は、”菅原 光
男、飯塚 祥治、原田 正博、「熱水を用いたマグネシ
アの耐消化性試験」ｐ．８１−９０、耐火物技術協会、
第５５回原料専門委員会（１９９５年９月６日）”にお
ける熱水法を採用した。試験条件はサンプル形状は２０
×２０×約３５ｍｍのサイズで、消化試験は熱水温度８
０°Ｃ、浸漬時間を４８時間と実施した。
男、飯塚 祥治、原田 正博、「熱水を用いたマグネシ
アの耐消化性試験」ｐ．８１−９０、耐火物技術協会、
第５５回原料専門委員会（１９９５年９月６日）”にお
ける熱水法を採用した。試験条件はサンプル形状は２０
×２０×約３５ｍｍのサイズで、消化試験は熱水温度８
０°Ｃ、浸漬時間を４８時間と実施した。
【００２０】実施例１〜４と比較例５〜１２では，降温
速度による耐消化性の差異が現れ、実施例は、比較例と
対比して耐消化性において優れているという結果となっ
た。
速度による耐消化性の差異が現れ、実施例は、比較例と
対比して耐消化性において優れているという結果となっ
た。
【００２１】図１と図２に、それぞれ実施例２と比較例
７のマトリックス部のＥＰＭＡ写真を示す。実施例２の
１００°Ｃ／ｈｒで降温したものはペリクレース粒間以
外にペリクレース中に１〜２ミクロン程度のスピネル粒
が存在しているのが認められた。また、比較例７の１０
°Ｃ／ｈｒで降温したものではペリクレース内部にスピ
ネルが認められず、降温速度による析出状態の差異が生
じた。急速降温品ではペリクレース内部にスピネルの存
在が認められる。その析出形状は数ミクロンと小さく、
熱膨張ギャップによるマイクロクラックが生じにくいと
考えられ、耐消化性が良好になったと考えられる。ま
た、焼成温度は１８００°Ｃでは耐消化性が顕著に悪化
した。
７のマトリックス部のＥＰＭＡ写真を示す。実施例２の
１００°Ｃ／ｈｒで降温したものはペリクレース粒間以
外にペリクレース中に１〜２ミクロン程度のスピネル粒
が存在しているのが認められた。また、比較例７の１０
°Ｃ／ｈｒで降温したものではペリクレース内部にスピ
ネルが認められず、降温速度による析出状態の差異が生
じた。急速降温品ではペリクレース内部にスピネルの存
在が認められる。その析出形状は数ミクロンと小さく、
熱膨張ギャップによるマイクロクラックが生じにくいと
考えられ、耐消化性が良好になったと考えられる。ま
た、焼成温度は１８００°Ｃでは耐消化性が顕著に悪化
した。
【００２２】表３、表４に実施例に使用された原料及び
添加物の物性を示す。表５に、実施例１〜４と同様の方
法で混練、成形、乾燥したものを１７００°Ｃで焼成し
た本発明の実施例によるれんがの品質を示す。比較例と
比べて１２００°Ｃ及び１４００°Ｃでの曲げ強度は同
等であった。
添加物の物性を示す。表５に、実施例１〜４と同様の方
法で混練、成形、乾燥したものを１７００°Ｃで焼成し
た本発明の実施例によるれんがの品質を示す。比較例と
比べて１２００°Ｃ及び１４００°Ｃでの曲げ強度は同
等であった。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】
【表４】
【００２７】
【表５】
【００２８】
【発明の効果】本発明の焼成マグネシア・スピネルれん
がの製造方法より、熱間強度を損なうことなく、焼成セ
メント用ロータリーキルン焼成帯の内張りとして好適な
耐消化性に優れたマグスピネル系れんがが得られる。ま
た、耐消化性が優れることにより長期保存が可能とな
る。
がの製造方法より、熱間強度を損なうことなく、焼成セ
メント用ロータリーキルン焼成帯の内張りとして好適な
耐消化性に優れたマグスピネル系れんがが得られる。ま
た、耐消化性が優れることにより長期保存が可能とな
る。
【図１】 本発明の実施例の粒子構造のＥＰＭＡ写真を
示す。
示す。
【図２】 比較例の粒子構造のＥＰＭＡ写真を示す。
Claims (1)
- 【請求項１】 ＭｇＯクリンカー５０〜９５重量％とＭ
ｇＯ−Ａｌ2Ｏ3スピネルクリンカー５〜５０重量％とか
らなる耐火性骨材に、金属鉄粉末、あるいは、Ａｌ2Ｏ3
超微粉を添加した配合原料を焼成してマグネシア・スピ
ネル系れんがを製造する方法であって、 その焼成温度範囲を１４００〜１７５０°Ｃとし、この
焼成温度範囲から５０°Ｃ／ｈｒ以上の降温速度で降温
することを特徴とする焼成マグネシア・スピネルれんが
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7319561A JPH09142917A (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | 焼成マグネシア・スピネルれんがの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7319561A JPH09142917A (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | 焼成マグネシア・スピネルれんがの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09142917A true JPH09142917A (ja) | 1997-06-03 |
Family
ID=18111646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7319561A Pending JPH09142917A (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | 焼成マグネシア・スピネルれんがの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09142917A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2933236A1 (de) * | 2014-04-15 | 2015-10-21 | Refractory Intellectual Property GmbH & Co. KG | Feuerfester keramischer Versatz, Verwendung eines solchen Versatzes sowie ein metallurgisches Schmelzgefäß |
| CN118771860A (zh) * | 2024-09-09 | 2024-10-15 | 北京利尔高温材料股份有限公司 | 一种镁铁尖晶石砖及其制备方法 |
| US12281045B2 (en) | 2020-04-28 | 2025-04-22 | Knauf Gips Kg | Methods for reclaiming gypsum panels that contain hydrophobic materials and use thereof |
-
1995
- 1995-11-13 JP JP7319561A patent/JPH09142917A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2933236A1 (de) * | 2014-04-15 | 2015-10-21 | Refractory Intellectual Property GmbH & Co. KG | Feuerfester keramischer Versatz, Verwendung eines solchen Versatzes sowie ein metallurgisches Schmelzgefäß |
| WO2015158441A1 (de) * | 2014-04-15 | 2015-10-22 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | FEUERFESTER KERAMISCHER VERSATZ, VERWENDUNG EINES SOLCHEN VERSATZES SOWIE EIN METALLURGISCHES SCHMELZGEFÄß |
| EA030082B1 (ru) * | 2014-04-15 | 2018-06-29 | Рифрэктори Интеллектчуал Проперти Гмбх Унд Ко. Кг | Огнеупорная керамическая шихта, применение шихты указанного типа и металлургическая плавильная ёмкость |
| US10239791B2 (en) | 2014-04-15 | 2019-03-26 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | Refractory ceramic batch composition, use of a batch composition of this type, and metallurgical melting vessel |
| US12281045B2 (en) | 2020-04-28 | 2025-04-22 | Knauf Gips Kg | Methods for reclaiming gypsum panels that contain hydrophobic materials and use thereof |
| CN118771860A (zh) * | 2024-09-09 | 2024-10-15 | 北京利尔高温材料股份有限公司 | 一种镁铁尖晶石砖及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102015578B (zh) | 不定形耐火材料用粘合剂及不定形耐火材料 | |
| JP4960541B2 (ja) | マグネシア−アルミナ−チタニア質れんが | |
| JPH11157917A (ja) | マグネシア−クロム質耐火物の製造法 | |
| JPH0794343B2 (ja) | マグネシアクリンカー及びその製造方法 | |
| JPS6247834B2 (ja) | ||
| JP3209842B2 (ja) | 不定形耐火物 | |
| JP2000191364A (ja) | マグネシア・クロム定形耐火物 | |
| JP2002308667A (ja) | セメントキルン用塩基性耐火物の製造方法 | |
| JP2749662B2 (ja) | マグネシアクリンカーおよびその製造方法 | |
| JPH08198664A (ja) | アルミナ基焼結体およびその製造方法 | |
| JP2951430B2 (ja) | 焼成マグネシア・スピネルれんが | |
| US3864136A (en) | Direct bonded refractory brick having improved hot strength and its method of manufacture | |
| JP2872670B2 (ja) | 溶融金属容器ライニング用不定形耐火物 | |
| JP2003306388A (ja) | 電融スピネル原料及びこれを用いた耐火物 | |
| JPH07277819A (ja) | チタン酸アルミニウムクリンカ−及び該クリンカ−を用いた耐火物 | |
| KR0150797B1 (ko) | 고순도, 조대결정 소결 마그네시아 클링커 및 그 제조방법 | |
| JPH05117043A (ja) | 誘導炉用乾式ラミング耐火材 | |
| JPH03205368A (ja) | アルミナ―スピネル質不定形耐火物 | |
| JPH0971477A (ja) | 電融耐火材料及びこれを用いた耐火物 | |
| JPH0455360A (ja) | マグネシア質超高温耐火物 | |
| JP2015193510A (ja) | ＭｇＯ−ＴｉＯ２−ＮｉＯクリンカーとこれを使用した焼成塩基性れんが | |
| JPH06172044A (ja) | アルミナ・スピネル質キャスタブル耐火物 | |
| JPS5978971A (ja) | マグネシア・アルミナ質耐火物 | |
| CN121335871A (zh) | 耐火陶瓷产品、氧化镁尖晶石空心球的用途、用于生产耐火陶瓷产品的批料、用于生产耐火陶瓷产品的方法、用于生产水泥熟料或石灰的窑炉以及用于生产水泥熟料或石灰的方法 | |
| JPH107455A (ja) | マグネシアクロム定形耐火物 |