JPH09150933A - 移送スクリュー羽根 - Google Patents
移送スクリュー羽根Info
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- JPH09150933A JPH09150933A JP33808295A JP33808295A JPH09150933A JP H09150933 A JPH09150933 A JP H09150933A JP 33808295 A JP33808295 A JP 33808295A JP 33808295 A JP33808295 A JP 33808295A JP H09150933 A JPH09150933 A JP H09150933A
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Landscapes
- Screw Conveyors (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 スクリューコンベア羽根における羽根先端部
の耐摩耗性を向上させるため、１．耐摩耗性の優れたス
テライトや金属に炭化タングステンを分散させた自溶性
合金材などが溶射や肉盛法により固着したり、２．耐摩
耗性の優れた超硬合金やセラミック系耐摩耗材を固着し
ている。しかし、前者は被覆厚みが増すと残留応力が大
きくなり、被覆材に割れが発生したり、また、後者は取
付け部品の点数が増加し、耐摩耗材や裏当て金属の形状
が複雑になるなどの問題がある。 【解決手段】 垂直方向をもって積層された超硬合金中
の金属結合相量の少ない耐摩耗層と、金属結合相量の多
い溶接可能層が直接及び／または間接的に一体に焼結接
合された超硬合金系耐摩耗材をスクリューコンベア羽根
先端部へ溶接可能層を用いて螺旋状に一連に直接溶接接
合し、スクリューコンベア羽根を形成する。
の耐摩耗性を向上させるため、１．耐摩耗性の優れたス
テライトや金属に炭化タングステンを分散させた自溶性
合金材などが溶射や肉盛法により固着したり、２．耐摩
耗性の優れた超硬合金やセラミック系耐摩耗材を固着し
ている。しかし、前者は被覆厚みが増すと残留応力が大
きくなり、被覆材に割れが発生したり、また、後者は取
付け部品の点数が増加し、耐摩耗材や裏当て金属の形状
が複雑になるなどの問題がある。 【解決手段】 垂直方向をもって積層された超硬合金中
の金属結合相量の少ない耐摩耗層と、金属結合相量の多
い溶接可能層が直接及び／または間接的に一体に焼結接
合された超硬合金系耐摩耗材をスクリューコンベア羽根
先端部へ溶接可能層を用いて螺旋状に一連に直接溶接接
合し、スクリューコンベア羽根を形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、摩耗性の高い粉体
やスラリーの輸送に使用される移送スクリューの羽根に
関し、詳しくは、移送スクリュー羽根の先端面に固着さ
れる耐摩耗材及びその固着方法に関する。また、本発明
に係わる移送スクリュー羽根は、特にデカンタ型遠心分
離機の移送スクリューとして好適である。
やスラリーの輸送に使用される移送スクリューの羽根に
関し、詳しくは、移送スクリュー羽根の先端面に固着さ
れる耐摩耗材及びその固着方法に関する。また、本発明
に係わる移送スクリュー羽根は、特にデカンタ型遠心分
離機の移送スクリューとして好適である。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種のものにあっては、下記の
ようなものになっている。図１は、移送スクリューの一
部を示したものであり、主に外筒１、移送スクリュー
２、移送スクリュー羽根３より構成されている。移送ス
クリュー羽根（以下、羽根とする）の回転により物質
を、物質移送方向を示す矢印５のように移動させる物質
移動装置においては、羽根、特にその先端部では、摩耗
性の高い物質が高い相対速度をもって移動するため、キ
ャビテーションを伴う激しい摩耗が発生する。このた
め、羽根先端部の耐摩耗性を向上させる目的から下記の
２方法で固着処理されている。 第１の方法〜羽根先端部にステンレス鋼や鋼材より耐摩
耗性の優れたコバルト系合金であるステライトや金属に
炭化タングステンを分散させた自溶性合金材などが溶射
や肉盛法により固着されている。 第２の方法〜羽根先端部の摩耗しやすい部分に、耐摩耗
性の優れた、予め成形、焼結された超硬合金やセラミッ
ク系耐摩耗材が直接または間接に固着されている。 第２のＡ方法〜超硬合金中の金属結合相量を１５％以上
まで増加すると、ステンレス鋼などへの直接溶接ができ
る。実公昭６２−３１１３９号公報には、このような超
硬合金系耐摩耗材を羽根先端に直接溶接して使用する方
法が記載されている。 第２のＢ方法〜耐摩耗材を羽根先端部へ間接的に固着す
る方法として、多くの試みがなされてきている。特公昭
５１−４１７０７号公報や特公平３−１２７６４３号公
報には、耐摩耗材を、まず取付部材としての裏当て金属
にろー付け法や接着剤による接着、あるいはネジ止め法
により固定し、次にこれを羽根先端部へ溶接する方法が
記述されている。また、特開平６−６３４４７号公報に
は、取付をより確実にするため、裏当て金属の耐摩耗材
に当接する面の下部に凹部を、そして、耐摩耗材側には
その凹部に係合する凸部を設け、両者を係合し接着剤を
用いて固定し、これを羽根先端へ固着する方法が記述さ
れている。さらに、特公昭５９−１５０３２号公報に
は、裏当て金属の耐摩耗材の当接する面に、遠心力の働
く方法に対し、直角となるように蟻溝型の係合部を設
け、この蟻溝に耐摩耗材にも設けた係合部を挿入係合さ
せる方法が提案されている。
ようなものになっている。図１は、移送スクリューの一
部を示したものであり、主に外筒１、移送スクリュー
２、移送スクリュー羽根３より構成されている。移送ス
クリュー羽根（以下、羽根とする）の回転により物質
を、物質移送方向を示す矢印５のように移動させる物質
移動装置においては、羽根、特にその先端部では、摩耗
性の高い物質が高い相対速度をもって移動するため、キ
ャビテーションを伴う激しい摩耗が発生する。このた
め、羽根先端部の耐摩耗性を向上させる目的から下記の
２方法で固着処理されている。 第１の方法〜羽根先端部にステンレス鋼や鋼材より耐摩
耗性の優れたコバルト系合金であるステライトや金属に
炭化タングステンを分散させた自溶性合金材などが溶射
や肉盛法により固着されている。 第２の方法〜羽根先端部の摩耗しやすい部分に、耐摩耗
性の優れた、予め成形、焼結された超硬合金やセラミッ
ク系耐摩耗材が直接または間接に固着されている。 第２のＡ方法〜超硬合金中の金属結合相量を１５％以上
まで増加すると、ステンレス鋼などへの直接溶接ができ
る。実公昭６２−３１１３９号公報には、このような超
硬合金系耐摩耗材を羽根先端に直接溶接して使用する方
法が記載されている。 第２のＢ方法〜耐摩耗材を羽根先端部へ間接的に固着す
る方法として、多くの試みがなされてきている。特公昭
５１−４１７０７号公報や特公平３−１２７６４３号公
報には、耐摩耗材を、まず取付部材としての裏当て金属
にろー付け法や接着剤による接着、あるいはネジ止め法
により固定し、次にこれを羽根先端部へ溶接する方法が
記述されている。また、特開平６−６３４４７号公報に
は、取付をより確実にするため、裏当て金属の耐摩耗材
に当接する面の下部に凹部を、そして、耐摩耗材側には
その凹部に係合する凸部を設け、両者を係合し接着剤を
用いて固定し、これを羽根先端へ固着する方法が記述さ
れている。さらに、特公昭５９−１５０３２号公報に
は、裏当て金属の耐摩耗材の当接する面に、遠心力の働
く方法に対し、直角となるように蟻溝型の係合部を設
け、この蟻溝に耐摩耗材にも設けた係合部を挿入係合さ
せる方法が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述従来の技術につい
ては下記のような問題点を指摘することができる。第１
の方法〜被覆厚みが増すと残留応力が大きくなり、その
結果、被覆材に割れが発生したり、基材との接合強度が
著しく低下してしまうという問題があった。また、これ
ら金属系ではその耐食性にも問題があった。 第２のＡ方法〜この種の超硬合金では、溶接性を得るた
めに超硬合金としての本来の優れた耐摩耗性が著しく損
なわれており、また、高価な超硬合金を用いる本来の目
的が達成できないという問題があった。 第２のＢ方法〜接着剤を用いた固定方法では、接着剤自
体の耐熱性が劣るという問題のほか、接着力の経時劣
化、衝撃による剥げ落ちという問題があった。また、ネ
ジによる固定方法では、衝撃による耐摩耗材の緩みが起
き、動バランスを崩す原因になったり、耐摩耗材自体が
抜け落ちるという問題があった。さらに、この方法では
加工箇所が多く、コスト高になってしまう。一方、ろー
付けによる方法では、超硬合金系耐摩耗材と、裏当て金
属として主に利用されるステンレス鋼との熱膨張差が余
りに大きすぎるため、ろー付け後双方に大きな残留応力
が発生し、そのために超硬合金が割れたり、耐摩耗材が
剥れるという問題があった。また、ろー材の耐食性は劣
るものであり、腐食環境では使用できないという問題が
あった。特に、デカンタ型遠心分離機の移送スクリュー
については、スクリューが高速回転するため、その時の
動バランスが悪いと騒音発生のほか、各種構成部品の欠
損や寿命短縮を招く。従って、羽根先端部への耐摩耗材
取付け後の動バランス調整は、実用上特に重要である。
しかし、上記のような従来の耐摩耗材の固着方法では、
その固定をより確実なものとするために取付け部品の点
数は増加し、耐摩耗材や裏当て金属の形状は複雑になる
傾向にある。このため、使用する個々の部品の形状、重
量の管理は厳しくなり、結果的に部品コストの上昇を招
きながら、動バランス調整にも多大な時間を要し、耐摩
耗材取付けのトータルコストを著しく押し上げており、
このコスト増加が超硬合金あるいはセラミック系耐摩耗
材の固着された移送スクリュー羽根の一層の用途拡大を
阻害していた。本発明は、以上のような事情に鑑みなさ
れたもので、ステンレス鋼や鋼製の移送スクリュー羽根
の先端に直接溶接できる性質を兼ね備えた耐摩耗性の優
れた超硬合金系耐摩耗材を、その溶接可能な部分を用い
て直接に溶接することにより、超硬合金のもつ優れた耐
摩耗性を維持しながら、強度的にも信頼性の高い、高品
位の移送スクリュー羽根を提供しようとするものであ
る。
ては下記のような問題点を指摘することができる。第１
の方法〜被覆厚みが増すと残留応力が大きくなり、その
結果、被覆材に割れが発生したり、基材との接合強度が
著しく低下してしまうという問題があった。また、これ
ら金属系ではその耐食性にも問題があった。 第２のＡ方法〜この種の超硬合金では、溶接性を得るた
めに超硬合金としての本来の優れた耐摩耗性が著しく損
なわれており、また、高価な超硬合金を用いる本来の目
的が達成できないという問題があった。 第２のＢ方法〜接着剤を用いた固定方法では、接着剤自
体の耐熱性が劣るという問題のほか、接着力の経時劣
化、衝撃による剥げ落ちという問題があった。また、ネ
ジによる固定方法では、衝撃による耐摩耗材の緩みが起
き、動バランスを崩す原因になったり、耐摩耗材自体が
抜け落ちるという問題があった。さらに、この方法では
加工箇所が多く、コスト高になってしまう。一方、ろー
付けによる方法では、超硬合金系耐摩耗材と、裏当て金
属として主に利用されるステンレス鋼との熱膨張差が余
りに大きすぎるため、ろー付け後双方に大きな残留応力
が発生し、そのために超硬合金が割れたり、耐摩耗材が
剥れるという問題があった。また、ろー材の耐食性は劣
るものであり、腐食環境では使用できないという問題が
あった。特に、デカンタ型遠心分離機の移送スクリュー
については、スクリューが高速回転するため、その時の
動バランスが悪いと騒音発生のほか、各種構成部品の欠
損や寿命短縮を招く。従って、羽根先端部への耐摩耗材
取付け後の動バランス調整は、実用上特に重要である。
しかし、上記のような従来の耐摩耗材の固着方法では、
その固定をより確実なものとするために取付け部品の点
数は増加し、耐摩耗材や裏当て金属の形状は複雑になる
傾向にある。このため、使用する個々の部品の形状、重
量の管理は厳しくなり、結果的に部品コストの上昇を招
きながら、動バランス調整にも多大な時間を要し、耐摩
耗材取付けのトータルコストを著しく押し上げており、
このコスト増加が超硬合金あるいはセラミック系耐摩耗
材の固着された移送スクリュー羽根の一層の用途拡大を
阻害していた。本発明は、以上のような事情に鑑みなさ
れたもので、ステンレス鋼や鋼製の移送スクリュー羽根
の先端に直接溶接できる性質を兼ね備えた耐摩耗性の優
れた超硬合金系耐摩耗材を、その溶接可能な部分を用い
て直接に溶接することにより、超硬合金のもつ優れた耐
摩耗性を維持しながら、強度的にも信頼性の高い、高品
位の移送スクリュー羽根を提供しようとするものであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者の１人は、ステ
ンレス鋼や鋼へ直接溶接できる性質と優れた耐摩耗性を
兼ね備えた超硬合金系耐摩耗材とその製造方法を見出
し、特願平６−１１３６９６号の出願をなすに至った。
この方法によれば、金属結合相量１５重量％以上、４０
重量％未満よりなる超硬合金系溶接可能層を基材として
持ち、金属結合相量２重量％以上、１０重量％以下より
なる耐摩耗層を持つ超硬合金系耐摩耗材であって、これ
ら２層が直接焼結結合、または、中間層を用いた間接接
合により、一体に焼結接合されている超硬合金系耐摩耗
材を得ることができる。本発明は、この発明をもとに発
明されたものである。すなわち、移送スクリュー羽根の
先端部に耐摩耗材が固着されている移送スクリュー羽根
において、該耐摩耗材が板状の超硬合金系耐摩耗材であ
って、該耐摩耗材における板状底面に対して垂直方向を
もって積層された金属結合相量２〜１０重量％の超硬合
金系耐摩耗層と、金属結合相量１５〜４０重量％の溶接
可能な超硬合金系溶接可能層よりなり、該２層が直接焼
結接合及び／または該２層の間に中間層を介した間接接
合により一体に接合された構造をもっており、該溶接可
能な超硬合金系溶接可能層を用いて移送スクリュー羽根
の先端面に一連に直接溶接により固着されている移送ス
クリュー羽根を提供するものである。
ンレス鋼や鋼へ直接溶接できる性質と優れた耐摩耗性を
兼ね備えた超硬合金系耐摩耗材とその製造方法を見出
し、特願平６−１１３６９６号の出願をなすに至った。
この方法によれば、金属結合相量１５重量％以上、４０
重量％未満よりなる超硬合金系溶接可能層を基材として
持ち、金属結合相量２重量％以上、１０重量％以下より
なる耐摩耗層を持つ超硬合金系耐摩耗材であって、これ
ら２層が直接焼結結合、または、中間層を用いた間接接
合により、一体に焼結接合されている超硬合金系耐摩耗
材を得ることができる。本発明は、この発明をもとに発
明されたものである。すなわち、移送スクリュー羽根の
先端部に耐摩耗材が固着されている移送スクリュー羽根
において、該耐摩耗材が板状の超硬合金系耐摩耗材であ
って、該耐摩耗材における板状底面に対して垂直方向を
もって積層された金属結合相量２〜１０重量％の超硬合
金系耐摩耗層と、金属結合相量１５〜４０重量％の溶接
可能な超硬合金系溶接可能層よりなり、該２層が直接焼
結接合及び／または該２層の間に中間層を介した間接接
合により一体に接合された構造をもっており、該溶接可
能な超硬合金系溶接可能層を用いて移送スクリュー羽根
の先端面に一連に直接溶接により固着されている移送ス
クリュー羽根を提供するものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】実施例について図面を参照して説
明する。図２，図３，図５を参照して、７は超硬合金系
耐摩耗材で、上方に位置する耐摩耗層７ａと、下方に位
置する溶接可能層７ｂが垂直状態で直接焼結接合により
構成されている。また、図４，図６を参照して、この超
硬合金系耐摩耗材７は、上方から下方に耐摩耗層７ａ、
中間層７ｃ、溶接可能層７ｂを垂直状態で直接焼結接合
により構成することができる。この中間層７ｃの要不要
は、耐摩耗層７ａと溶接可能層７ｂ中の金属結合相量の
差による。その差の小さい組合わせでは、中間層は不要
である。一方、この差の大きい場合には、両相の熱膨張
差が大きくなり過ぎ、割れを生じたり、変形を起したり
する。本発明にかかわるような焼結後の加工や溶接とい
う、さらに熱履歴のかかる場合には、安全を見て、中間
層７ｃを用いたタイプの超硬合金系耐摩耗材の使用が望
ましい。羽根先端面４に固着される超硬合金系耐摩耗材
７の高さ（先端部９〜根元部８）は、そこにかかる力の
大きさにより、また、その厚みとの相関により決まるも
のであるが、その上限は厚みの５倍である。実用上は好
ましくは厚みの３倍以上である。また、その高さの中で
の耐摩耗層７ａ、中間層７ｃ、溶接可能層７ｂの厚みの
関係は、中間層のないものでは、単に溶接に最小限必要
な厚みを除いて、ほかを耐摩耗層とすることができる。
中間層を必要とするものでは、応力緩和に少なくとも１
ｍｍ以上、好ましくは１．５ｍｍ以上必要であり、これ
に最小厚みの溶接可能層を加えた残りを耐摩耗層とする
ことができる。図７は移送スクリュー羽根３の螺旋状に
連なる先端面４上に、図２に示すような扇状の超硬合金
系耐摩耗材７を、その根元部８の溶接可能層７ｂを用い
て、移送面６側と、その裏側からの直接溶接により固着
した状態を示している。１０は溶接部である。ここで固
着される一連の超硬合金系耐摩耗材７の先端円弧は外筒
内径と０．５ｍｍ以下の隙間しか残らないように製作さ
れている。また、この時の溶接ビードは処理物の流動を
妨げない程度の滑らか、かつ、薄い方が望ましい。図８
は、移送スクリュー羽根３と同等の厚みをもつ超硬合金
系耐摩耗材７を用いた例を示したものである。溶接は、
中間層に達しない範囲で強固にできればスポットでも連
続によって行うことができる。図９は、羽根先端の厚み
より薄い超硬合金系耐摩耗材７を用いた例を示している
が、これは位置的に溶接しやすく、軽量化にも有利な方
法である。回転当たりの処理物厚みの薄い、大きな負荷
のかからない条件や、衝撃負荷の少ない使用条件の場合
に装置作動の動力を少なくでき経済的である。図１０
は、超硬合金系耐摩耗材７の厚みを、その先端に行くほ
ど薄くすることにより、必要な強度を維持しながら、軽
量化を達成するための羽根先端と超硬合金系耐摩耗材７
の状態を示している。又、羽根先端面４への超硬合金系
耐摩耗材７の固着を容易にするために図１１、図１２の
ようにすることができる。すなわち、図１１は羽根先端
面４の移送面側に超硬合金系耐摩耗材７の厚み相当分の
溝１１を入れ、その溝で位置決めをしながら、超硬合金
系耐摩耗材７をセットし、移送面側とその裏側から溶
接、固着する状態を示している。一方、図１２は超硬合
金系耐摩耗材７の方に羽根先端面４の移送面側への引っ
かかり溝１２を設け、その部分で位置決めしながら、移
送面６側とその裏側から溶接する状態を示している。こ
こで、上記の移送面側ではなく、その裏側でも同様に耐
摩耗材を固着できるが、実際に超硬合金系耐摩耗材７に
かかる力のモーメントを考慮すると、移送面側に固着す
る方が強度的にはるかに有利なことがわかった。図１
１，図１２に１例として示すような超硬合金系耐摩耗材
７の固着方法は、その作業性を改善でき、かつ、固着強
度も改善でき望ましいものである。超硬合金系耐摩耗材
１のステンレス鋼などへの直接溶接には、ステンレス
系，ニッケル系，ニッケル合金系などの溶接棒を用いた
アーク溶接が利用でき、溶接強度的にはニッケル系やイ
ンコネル系の溶接棒を用いたＴＩＧやＭＩＧ溶接が好ま
しい。上記のように、本発明によれば、羽根先端面への
耐摩耗材の固着に必要な部品は、一体に焼結された板状
の超硬合金系耐摩耗材一品のみであり、取付け後の動バ
ランスを考慮した部品の管理は最小限でよく、その取付
けも極めて容易である。このため、実用上特に重要な動
バランスも最短時間で調整を完了できる。
明する。図２，図３，図５を参照して、７は超硬合金系
耐摩耗材で、上方に位置する耐摩耗層７ａと、下方に位
置する溶接可能層７ｂが垂直状態で直接焼結接合により
構成されている。また、図４，図６を参照して、この超
硬合金系耐摩耗材７は、上方から下方に耐摩耗層７ａ、
中間層７ｃ、溶接可能層７ｂを垂直状態で直接焼結接合
により構成することができる。この中間層７ｃの要不要
は、耐摩耗層７ａと溶接可能層７ｂ中の金属結合相量の
差による。その差の小さい組合わせでは、中間層は不要
である。一方、この差の大きい場合には、両相の熱膨張
差が大きくなり過ぎ、割れを生じたり、変形を起したり
する。本発明にかかわるような焼結後の加工や溶接とい
う、さらに熱履歴のかかる場合には、安全を見て、中間
層７ｃを用いたタイプの超硬合金系耐摩耗材の使用が望
ましい。羽根先端面４に固着される超硬合金系耐摩耗材
７の高さ（先端部９〜根元部８）は、そこにかかる力の
大きさにより、また、その厚みとの相関により決まるも
のであるが、その上限は厚みの５倍である。実用上は好
ましくは厚みの３倍以上である。また、その高さの中で
の耐摩耗層７ａ、中間層７ｃ、溶接可能層７ｂの厚みの
関係は、中間層のないものでは、単に溶接に最小限必要
な厚みを除いて、ほかを耐摩耗層とすることができる。
中間層を必要とするものでは、応力緩和に少なくとも１
ｍｍ以上、好ましくは１．５ｍｍ以上必要であり、これ
に最小厚みの溶接可能層を加えた残りを耐摩耗層とする
ことができる。図７は移送スクリュー羽根３の螺旋状に
連なる先端面４上に、図２に示すような扇状の超硬合金
系耐摩耗材７を、その根元部８の溶接可能層７ｂを用い
て、移送面６側と、その裏側からの直接溶接により固着
した状態を示している。１０は溶接部である。ここで固
着される一連の超硬合金系耐摩耗材７の先端円弧は外筒
内径と０．５ｍｍ以下の隙間しか残らないように製作さ
れている。また、この時の溶接ビードは処理物の流動を
妨げない程度の滑らか、かつ、薄い方が望ましい。図８
は、移送スクリュー羽根３と同等の厚みをもつ超硬合金
系耐摩耗材７を用いた例を示したものである。溶接は、
中間層に達しない範囲で強固にできればスポットでも連
続によって行うことができる。図９は、羽根先端の厚み
より薄い超硬合金系耐摩耗材７を用いた例を示している
が、これは位置的に溶接しやすく、軽量化にも有利な方
法である。回転当たりの処理物厚みの薄い、大きな負荷
のかからない条件や、衝撃負荷の少ない使用条件の場合
に装置作動の動力を少なくでき経済的である。図１０
は、超硬合金系耐摩耗材７の厚みを、その先端に行くほ
ど薄くすることにより、必要な強度を維持しながら、軽
量化を達成するための羽根先端と超硬合金系耐摩耗材７
の状態を示している。又、羽根先端面４への超硬合金系
耐摩耗材７の固着を容易にするために図１１、図１２の
ようにすることができる。すなわち、図１１は羽根先端
面４の移送面側に超硬合金系耐摩耗材７の厚み相当分の
溝１１を入れ、その溝で位置決めをしながら、超硬合金
系耐摩耗材７をセットし、移送面側とその裏側から溶
接、固着する状態を示している。一方、図１２は超硬合
金系耐摩耗材７の方に羽根先端面４の移送面側への引っ
かかり溝１２を設け、その部分で位置決めしながら、移
送面６側とその裏側から溶接する状態を示している。こ
こで、上記の移送面側ではなく、その裏側でも同様に耐
摩耗材を固着できるが、実際に超硬合金系耐摩耗材７に
かかる力のモーメントを考慮すると、移送面側に固着す
る方が強度的にはるかに有利なことがわかった。図１
１，図１２に１例として示すような超硬合金系耐摩耗材
７の固着方法は、その作業性を改善でき、かつ、固着強
度も改善でき望ましいものである。超硬合金系耐摩耗材
１のステンレス鋼などへの直接溶接には、ステンレス
系，ニッケル系，ニッケル合金系などの溶接棒を用いた
アーク溶接が利用でき、溶接強度的にはニッケル系やイ
ンコネル系の溶接棒を用いたＴＩＧやＭＩＧ溶接が好ま
しい。上記のように、本発明によれば、羽根先端面への
耐摩耗材の固着に必要な部品は、一体に焼結された板状
の超硬合金系耐摩耗材一品のみであり、取付け後の動バ
ランスを考慮した部品の管理は最小限でよく、その取付
けも極めて容易である。このため、実用上特に重要な動
バランスも最短時間で調整を完了できる。
【０００６】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、溶接性を
兼ね備えた超硬合金系耐摩耗材を移送スクリュー羽根の
先端面に直接溶接することにより、超硬合金本来の優れ
た耐摩耗性を維持しながら、羽根先端面への固着強度の
向上を達成し、耐摩耗材取付けのトータルコストの削減
にも大きく寄与することができる。また、本発明によれ
ば、焼結結合による一体の超硬合金系耐摩耗材が羽根先
端面へ直接溶接固定されており、耐熱性、耐衝撃性、耐
食性に優れ、トータルコストの低減と合わせ超硬合金系
耐摩耗材を取付けた移送スクリュー羽根の用途拡大に大
きく寄与するものと期待できる。このほか、耐摩耗材が
板状の超硬合金系耐摩耗材であって、該耐摩耗材におけ
る板状底面に対して垂直方向をもって積層された超硬合
金系耐摩耗層と、溶接可能な超硬合金系溶接可能層より
構成されているので、必要最小限の超硬合金の利用によ
り（省資源、軽量化）直接溶接と優れた耐摩耗性の二つ
の機能を無駄なく、効果的に発揮でき、省エネルギー、
省資源化に大きく貢献できるものである。
兼ね備えた超硬合金系耐摩耗材を移送スクリュー羽根の
先端面に直接溶接することにより、超硬合金本来の優れ
た耐摩耗性を維持しながら、羽根先端面への固着強度の
向上を達成し、耐摩耗材取付けのトータルコストの削減
にも大きく寄与することができる。また、本発明によれ
ば、焼結結合による一体の超硬合金系耐摩耗材が羽根先
端面へ直接溶接固定されており、耐熱性、耐衝撃性、耐
食性に優れ、トータルコストの低減と合わせ超硬合金系
耐摩耗材を取付けた移送スクリュー羽根の用途拡大に大
きく寄与するものと期待できる。このほか、耐摩耗材が
板状の超硬合金系耐摩耗材であって、該耐摩耗材におけ
る板状底面に対して垂直方向をもって積層された超硬合
金系耐摩耗層と、溶接可能な超硬合金系溶接可能層より
構成されているので、必要最小限の超硬合金の利用によ
り（省資源、軽量化）直接溶接と優れた耐摩耗性の二つ
の機能を無駄なく、効果的に発揮でき、省エネルギー、
省資源化に大きく貢献できるものである。
【図１】移送スクリューの構成を示す断面図である。
【図２】超硬合金系耐摩耗材の斜視図である。
【図３】Ａ−Ａ線断面図である。
【図４】他の実施例の断面図である。
【図５】Ｂ−Ｂ線断面図である。
【図６】他の実施例の断面図である。
【図７】羽根先端面への超硬合金系耐摩耗材の溶接状態
を示す正面図である。
を示す正面図である。
【図８】Ｃ−Ｃ線拡大断面図である。
【図９】他の実施例の断面図である。
【図１０】他の実施例の断面図である。
【図１１】羽根先端面に位置決め溝を設けた時の超硬合
金系耐摩耗材の溶接状態を示す断面図である。
金系耐摩耗材の溶接状態を示す断面図である。
【図１２】超硬合金系耐摩耗材の根元部の溶接可能層に
位置決め溝を設けた時の超硬合金系耐摩耗材の溶接状態
を示す断面図である。
位置決め溝を設けた時の超硬合金系耐摩耗材の溶接状態
を示す断面図である。
１ 外筒 ２ 移送スクリュー ３ 移送スクリュー羽根 ４ 羽根先端面 ５ 物質移送方向を示す矢印 ６ 移送面 ７ 超硬合金系耐摩耗材 ７ａ 耐摩耗層 ７ｂ 溶接可能層 ７ｃ 中間層 ８ 根元部 ９ 先端部 １０ 溶接部 １１ 溝 １２ 引っかかり溝
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安藤 秀夫 北海道赤平市字赤平594番地の１ 住友石 炭鉱業株式会社北海道技術研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 移送スクリュー羽根の先端部に耐摩耗材
が固着されているスクリュー羽根において、該耐摩耗材
が板状の超硬合金系耐摩耗材であって、該耐摩耗材にお
ける板状底面に対して垂直方向をもって積層された金属
結合相量２〜１０重量％の超硬合金系耐摩耗層と、金属
結合相量１５〜４０重量％の溶接可能な超硬合金系溶接
可能層よりなり、該２層が直接焼結接合及び／または該
２層の間に中間層を介した間接接合により一体に接合さ
れた構造を持っており、該超硬合金系溶接可能層を用い
て移送スクリュー羽根の先端面に一連に直接溶接により
固着されていることを特徴とする移送スクリュー羽根。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33808295A JPH09150933A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | 移送スクリュー羽根 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33808295A JPH09150933A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | 移送スクリュー羽根 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09150933A true JPH09150933A (ja) | 1997-06-10 |
Family
ID=18314744
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33808295A Pending JPH09150933A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | 移送スクリュー羽根 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09150933A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6634781B2 (en) | 2001-01-10 | 2003-10-21 | Saint Gobain Industrial Ceramics, Inc. | Wear resistant extruder screw |
| US9962715B2 (en) | 2009-06-12 | 2018-05-08 | Alfa Laval Corporate Ab | Decanter centrifuge and a screw conveyer |
| CN117620628A (zh) * | 2023-12-29 | 2024-03-01 | 常熟重型机械制造有限公司 | 一种盾构机用螺旋输送机叶片加工方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5511133A (en) * | 1978-07-10 | 1980-01-25 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Abrasion resistant member made of sintered alloy |
| JPS6469416A (en) * | 1987-09-09 | 1989-03-15 | Komatsu Mfg Co Ltd | Method for producing screw with antiwear property to earth and sand |
| JPH07300375A (ja) * | 1994-04-28 | 1995-11-14 | Sumitomo Coal Mining Co Ltd | 超硬合金系耐摩耗材及びその製造方法 |
-
1995
- 1995-11-30 JP JP33808295A patent/JPH09150933A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5511133A (en) * | 1978-07-10 | 1980-01-25 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Abrasion resistant member made of sintered alloy |
| JPS6469416A (en) * | 1987-09-09 | 1989-03-15 | Komatsu Mfg Co Ltd | Method for producing screw with antiwear property to earth and sand |
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| US9962715B2 (en) | 2009-06-12 | 2018-05-08 | Alfa Laval Corporate Ab | Decanter centrifuge and a screw conveyer |
| CN117620628A (zh) * | 2023-12-29 | 2024-03-01 | 常熟重型机械制造有限公司 | 一种盾构机用螺旋输送机叶片加工方法 |
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