JPH09155509A - ツインロール式ストリップキャスト用サイドダム - Google Patents
ツインロール式ストリップキャスト用サイドダムInfo
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- JPH09155509A JPH09155509A JP7335687A JP33568795A JPH09155509A JP H09155509 A JPH09155509 A JP H09155509A JP 7335687 A JP7335687 A JP 7335687A JP 33568795 A JP33568795 A JP 33568795A JP H09155509 A JPH09155509 A JP H09155509A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 十分な耐磨耗性及び摺動性を有し、低コスト
で製造可能なツインロール式ストリップキャスト用サイ
ドダムを提供する。 【解決手段】 最大粒径５０μ未満のＡｌ2 Ｏ3 ３５〜
６５重量％と最大粒径２５０μｍ未満のＣ３５〜６５重
量％から構成され、残部が３０重量％以下のＢＮ、５重
量％以下のＢ4 Ｃ、５重量％以下のＳｉＯ2 、及び１５
重量％以下のＳｉＣからなるツインロール式ストリップ
キャスト用サイドダム。
で製造可能なツインロール式ストリップキャスト用サイ
ドダムを提供する。 【解決手段】 最大粒径５０μ未満のＡｌ2 Ｏ3 ３５〜
６５重量％と最大粒径２５０μｍ未満のＣ３５〜６５重
量％から構成され、残部が３０重量％以下のＢＮ、５重
量％以下のＢ4 Ｃ、５重量％以下のＳｉＯ2 、及び１５
重量％以下のＳｉＣからなるツインロール式ストリップ
キャスト用サイドダム。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ツインロール式スト
リップキャスト用サイドダムに関するものである。
リップキャスト用サイドダムに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ツインロール式ストリップキャスト（ツ
インドラム）法は、連続鋳造法の一つであり、溶融金属
から直接的に金属薄帯を製造する方法である。この方法
によれば、軽度の圧延で製品の最終形状が得られるた
め、工程と設備を簡略化してコストを低減することが可
能である。
インドラム）法は、連続鋳造法の一つであり、溶融金属
から直接的に金属薄帯を製造する方法である。この方法
によれば、軽度の圧延で製品の最終形状が得られるた
め、工程と設備を簡略化してコストを低減することが可
能である。
【０００３】ツインロール式ストリップキャスト法は、
一対のロールの側部にサイドダムを配置して湯溜りを形
成し、両ロールを互いに反対方向に回転させ、その隙間
から金属薄帯を連続的に排出する構成になっている。
一対のロールの側部にサイドダムを配置して湯溜りを形
成し、両ロールを互いに反対方向に回転させ、その隙間
から金属薄帯を連続的に排出する構成になっている。
【０００４】ところで、サイドダムは、浸漬ノズル等の
鋳造用ノズルと類似の部材であり、このため、両者は同
じ材質で構成できると考えがちである。
鋳造用ノズルと類似の部材であり、このため、両者は同
じ材質で構成できると考えがちである。
【０００５】確かに、サイドダムは鋳造用ノズルと同様
に鋳造用耐火物の一種で、溶鋼と接触する部材である。
しかしながら、サイドダムは、ロールと密接しつつ摺動
する部材でもある。このため、サイドダムには、溶鋼や
スラグに対する耐食性ばかりでなく、耐摩耗性及び摺動
性も要求される。
に鋳造用耐火物の一種で、溶鋼と接触する部材である。
しかしながら、サイドダムは、ロールと密接しつつ摺動
する部材でもある。このため、サイドダムには、溶鋼や
スラグに対する耐食性ばかりでなく、耐摩耗性及び摺動
性も要求される。
【０００６】これに対して、鋳造用ノズルには、耐摩耗
性及び摺動性が要求されることは余り無い。この点で、
サイドダムは、鋳造用ノズルとは技術的に異なるもので
あり、両者を１つの範疇で論じることは適当でない。
性及び摺動性が要求されることは余り無い。この点で、
サイドダムは、鋳造用ノズルとは技術的に異なるもので
あり、両者を１つの範疇で論じることは適当でない。
【０００７】従来、サイドダムの材質としては、ある程
度の耐磨耗性と摺動性を有する窒化硼素（ＢＮ）質耐火
物が用いられていた。
度の耐磨耗性と摺動性を有する窒化硼素（ＢＮ）質耐火
物が用いられていた。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＢＮ質
材料は非常に高価であり、製造された金属製品のコスト
ダウンを阻む１つの原因になっていた。
材料は非常に高価であり、製造された金属製品のコスト
ダウンを阻む１つの原因になっていた。
【０００９】本発明は、このような従来技術の問題点に
鑑み、十分な耐磨耗性及び摺動性を有し、低コストで製
造可能なツインロール式ストリップキャスト用サイドダ
ムを提供することを目的としている。
鑑み、十分な耐磨耗性及び摺動性を有し、低コストで製
造可能なツインロール式ストリップキャスト用サイドダ
ムを提供することを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本願第１発明は、最大粒
径５０μ未満のＡｌ2 Ｏ3 ３５〜６５重量％と最大粒径
２５０μｍ未満のＣ３５〜６５重量％から構成され、残
部が３０重量％以下のＢＮ、５重量％以下のＢ4 Ｃ、５
重量％以下のＳｉＯ2 、及び１５重量％以下のＳｉＣか
らなることを特徴とするツインロール式ストリップキャ
スト用サイドダムを要旨としている。
径５０μ未満のＡｌ2 Ｏ3 ３５〜６５重量％と最大粒径
２５０μｍ未満のＣ３５〜６５重量％から構成され、残
部が３０重量％以下のＢＮ、５重量％以下のＢ4 Ｃ、５
重量％以下のＳｉＯ2 、及び１５重量％以下のＳｉＣか
らなることを特徴とするツインロール式ストリップキャ
スト用サイドダムを要旨としている。
【００１１】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例を説明
する。
する。
【００１２】図１は、本発明のサイドダムをツインロー
ル式ストリップキャスト装置に適用した状況を示す概略
図である。
ル式ストリップキャスト装置に適用した状況を示す概略
図である。
【００１３】ツインロール式ストリップキャスト装置１
０は、平行に配置された一対のロール１２を有し、両ロ
ールは図示しない駆動装置によって互いに反対方向に回
転駆動される。ロール１２の端面側には、サイドダム１
１がロール１２と摺動可能に固定されている。
０は、平行に配置された一対のロール１２を有し、両ロ
ールは図示しない駆動装置によって互いに反対方向に回
転駆動される。ロール１２の端面側には、サイドダム１
１がロール１２と摺動可能に固定されている。
【００１４】サイドダム１１とロール端面の接触部は、
溶融金属が漏洩しないように確実に当接され、かつ摺動
可能になっている。このため、サイドダム１１の材料
は、後述するように、優れた摺動特性と耐磨耗性を備え
ていなければならない。
溶融金属が漏洩しないように確実に当接され、かつ摺動
可能になっている。このため、サイドダム１１の材料
は、後述するように、優れた摺動特性と耐磨耗性を備え
ていなければならない。
【００１５】サイドダム１１とロール１２の周面によっ
て、湯溜まり１３が形成され、そこに溶融金属が収容さ
れる。
て、湯溜まり１３が形成され、そこに溶融金属が収容さ
れる。
【００１６】ロール１２を駆動すると、ローラ１２で冷
却された溶融金属が、ローラ１２のすきまから金属薄帯
１４として連続的に排出される。
却された溶融金属が、ローラ１２のすきまから金属薄帯
１４として連続的に排出される。
【００１７】溶融金属は、ツインロール式ストリップキ
ャスト装置１０の上方に配置したタンディッシュ等（図
示せず）から適宜供給できる。
ャスト装置１０の上方に配置したタンディッシュ等（図
示せず）から適宜供給できる。
【００１８】以下、サイドダム１１の材料について、詳
細に述べる。
細に述べる。
【００１９】前述したように、サイドダム１１は、優れ
た摺動特性と耐磨耗性を備えていなければならない。こ
のような観点から、本発明のサイドダムは、最大粒径５
０μｍ未満のＡｌ2 Ｏ3 及び最大粒径２５０μｍ未満の
Ｃを主構成物とすることを特徴としている。
た摺動特性と耐磨耗性を備えていなければならない。こ
のような観点から、本発明のサイドダムは、最大粒径５
０μｍ未満のＡｌ2 Ｏ3 及び最大粒径２５０μｍ未満の
Ｃを主構成物とすることを特徴としている。
【００２０】Ａｌ2 Ｏ3 の割合は３５〜６５重量％と
し、Ｃの割合は３５〜６５重量％とする。
し、Ｃの割合は３５〜６５重量％とする。
【００２１】Ａｌ2 Ｏ3 の割合が３５重量％未満では、
十分な強度及び耐食性を得ることができない。また、Ａ
ｌ2 Ｏ3 の割合が６５重量％を超えると、耐スポーリン
グ性が著しく低下する。
十分な強度及び耐食性を得ることができない。また、Ａ
ｌ2 Ｏ3 の割合が６５重量％を超えると、耐スポーリン
グ性が著しく低下する。
【００２２】Ｃの割合が３５重量％未満では、熱伝導性
が低下し、そのため耐スポーリング性が低下する。ま
た、Ｃの割合が６５重量％を超えると、耐食性が著しく
低下してしまう。
が低下し、そのため耐スポーリング性が低下する。ま
た、Ｃの割合が６５重量％を超えると、耐食性が著しく
低下してしまう。
【００２３】Ａｌ2 Ｏ3 の最大粒径を５０μｍ未満及び
Ｃの最大粒径を２５０μｍ未満としたのは、十分な耐摩
耗性及び摺動性を得るためである。
Ｃの最大粒径を２５０μｍ未満としたのは、十分な耐摩
耗性及び摺動性を得るためである。
【００２４】このようなＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ質材料に対し
て、さらにＢＮを３０重量％以下、Ｂ4 Ｃを５重量％以
下、ＳｉＯ2 を５重量％以下、及びＳｉＣを１５重量％
以下添加することが望ましい。
て、さらにＢＮを３０重量％以下、Ｂ4 Ｃを５重量％以
下、ＳｉＯ2 を５重量％以下、及びＳｉＣを１５重量％
以下添加することが望ましい。
【００２５】ＢＮを添加することにより、鉄の浸潤を効
果的に防止することができる。ＢＮの添加量の上限を３
０重量％としたのは、ＢＮ自体が高価だからである。Ｂ
Ｎの最大粒径は５０μｍ未満が望ましい。最大粒径が５
０μｍ以上の場合には、十分な耐摩耗性及び摺動性が得
られないことがある。
果的に防止することができる。ＢＮの添加量の上限を３
０重量％としたのは、ＢＮ自体が高価だからである。Ｂ
Ｎの最大粒径は５０μｍ未満が望ましい。最大粒径が５
０μｍ以上の場合には、十分な耐摩耗性及び摺動性が得
られないことがある。
【００２６】Ｂ4 Ｃを添加することにより、炭素の酸化
を防止することが可能である。しかし、Ｂ4 Ｃの添加量
が増えると、熱膨脹率及び動弾性率が増加して耐スポー
リング性が低下するため、添加量は５重量％を上限とす
る。Ｂ4 Ｃの最大粒径は５０μｍ未満が望ましい。最大
粒径が５０μｍ以上の場合には、十分な耐摩耗性及び摺
動性を得ることができないことがある。
を防止することが可能である。しかし、Ｂ4 Ｃの添加量
が増えると、熱膨脹率及び動弾性率が増加して耐スポー
リング性が低下するため、添加量は５重量％を上限とす
る。Ｂ4 Ｃの最大粒径は５０μｍ未満が望ましい。最大
粒径が５０μｍ以上の場合には、十分な耐摩耗性及び摺
動性を得ることができないことがある。
【００２７】ＳｉＯ2 は熱膨脹率を低下させる効果を有
するが、添加量が多くなると耐食性が低下するため、Ｓ
ｉＯ2 の添加量は５重量％以下とする。ＳｉＯ2 の最大
粒径は５０μｍ未満が望ましい。最大粒径が５０μｍ以
上の場合には、十分な耐摩耗性及び摺動性を得ることが
できないことがある。
するが、添加量が多くなると耐食性が低下するため、Ｓ
ｉＯ2 の添加量は５重量％以下とする。ＳｉＯ2 の最大
粒径は５０μｍ未満が望ましい。最大粒径が５０μｍ以
上の場合には、十分な耐摩耗性及び摺動性を得ることが
できないことがある。
【００２８】ＳｉＣは強度を増大させる効果を有する
が、添加量が多くなると耐スポーリング性が低下し又酸
化され易くなるため、ＳｉＣの添加量は１５％以下とす
る。ＳｉＣの最大粒径は１００μｍ未満が望ましい。最
大粒径が１００μｍ以上の場合には、十分な耐摩耗性及
び摺動性を得ることができないことがある。ＢＮ、Ｂ4
Ｃ、ＳｉＯ2 、ＳｉＣはその効果を得るため合計で少な
くとも１重量％以上含むことが必要である。
が、添加量が多くなると耐スポーリング性が低下し又酸
化され易くなるため、ＳｉＣの添加量は１５％以下とす
る。ＳｉＣの最大粒径は１００μｍ未満が望ましい。最
大粒径が１００μｍ以上の場合には、十分な耐摩耗性及
び摺動性を得ることができないことがある。ＢＮ、Ｂ4
Ｃ、ＳｉＯ2 、ＳｉＣはその効果を得るため合計で少な
くとも１重量％以上含むことが必要である。
【００２９】以上述べた各原料の最大粒径は、造粒によ
って得ることができる。しかし、耐摩耗性に大きく影響
するのは、原料実体の粒径である。従って、添加物の粒
径は、摩耗によって削られて落ちたものの粒径が問題と
なる。なお、全ての原料粒径を１μｍ以下とする造粒
も、コストを無視すれば可能である。
って得ることができる。しかし、耐摩耗性に大きく影響
するのは、原料実体の粒径である。従って、添加物の粒
径は、摩耗によって削られて落ちたものの粒径が問題と
なる。なお、全ての原料粒径を１μｍ以下とする造粒
も、コストを無視すれば可能である。
【００３０】なお、表２及び図２に、サイドダム材料の
粒度分布の一例を示す。この材料は、化学成分がＡｌ2
Ｏ3 ４６重量％、Ｃ５３重量％であり、平均粒径が３２
μｍである。
粒度分布の一例を示す。この材料は、化学成分がＡｌ2
Ｏ3 ４６重量％、Ｃ５３重量％であり、平均粒径が３２
μｍである。
【００３１】以下、本発明の実施例１〜２及び比較例１
〜７について述べる。
〜７について述べる。
【００３２】表１に示す粒径のＡｌ2 Ｏ3 、Ｃ、ＢＮ、
Ｂ4 Ｃ、ＳｉＯ2 、ＳｉＣ原料を、それぞれ表１に示す
割合で使用し、通常の方法によってサイドダムサンプル
を製造した。製造手順を簡単に述べると、表１に示す割
合の各原料と有機バインダーを混練後、ラバープレスに
よって成形し、還元焼成を行う。
Ｂ4 Ｃ、ＳｉＯ2 、ＳｉＣ原料を、それぞれ表１に示す
割合で使用し、通常の方法によってサイドダムサンプル
を製造した。製造手順を簡単に述べると、表１に示す割
合の各原料と有機バインダーを混練後、ラバープレスに
よって成形し、還元焼成を行う。
【００３３】なお、表１において各成分の割合は全て重
量％で表記してあり、有機バインダーは外率による数値
である。
量％で表記してあり、有機バインダーは外率による数値
である。
【００３４】製造した実施例１〜２及び比較例１〜７の
サイドダムサンプルを用いて、曲げ強さをＪＩＳ Ｒ２
６１９に基づく３点曲げ強さ測定法によって測定し、さ
らに、熱膨脹率（at １０００℃）及び耐磨耗性も調べ
た。
サイドダムサンプルを用いて、曲げ強さをＪＩＳ Ｒ２
６１９に基づく３点曲げ強さ測定法によって測定し、さ
らに、熱膨脹率（at １０００℃）及び耐磨耗性も調べ
た。
【００３５】なお、耐摩耗性は、回転磨耗試験（ピン・
オン・ディスク方式）という方法によって評価を行っ
た。
オン・ディスク方式）という方法によって評価を行っ
た。
【００３６】曲げ強さ、熱膨脹率、及び耐磨耗性の良否
を表１に示した。なお、サイドダム材としては最低限で
も１０ＭＰａ以上の強度が必要である。
を表１に示した。なお、サイドダム材としては最低限で
も１０ＭＰａ以上の強度が必要である。
【００３７】表１を見ると、比較例１では曲げ強さが余
り大きくなく、比較例４では曲げ強さが明らかに不足し
ていた。その理由は、比較例１ではＡｌ2 Ｏ3 及びＣの
割合が本発明の下限値及び上限値外であり、また、比較
例４では両者の割合が明らかに本発明の範囲外であった
からと考えられる。
り大きくなく、比較例４では曲げ強さが明らかに不足し
ていた。その理由は、比較例１ではＡｌ2 Ｏ3 及びＣの
割合が本発明の下限値及び上限値外であり、また、比較
例４では両者の割合が明らかに本発明の範囲外であった
からと考えられる。
【００３８】また、比較例２では熱膨脹率が大き過ぎ、
比較例３では熱膨脹率がやや大きめであった。その理由
は、比較例２ではＣの含有量が明らかに本発明の範囲外
であり、一方、比較例３ではＣの含有量が本発明の下限
値外であったからと考えられる。
比較例３では熱膨脹率がやや大きめであった。その理由
は、比較例２ではＣの含有量が明らかに本発明の範囲外
であり、一方、比較例３ではＣの含有量が本発明の下限
値外であったからと考えられる。
【００３９】また、比較例５〜７では耐摩耗性が不十分
で、サイドダムサンプルの摺動鏡面が粗くなっていた。
これは、比較例５では粒径が５０μｍ以上のＡｌ2 Ｏ3
原料、また比較例６では粒径が２５０μｍ以上のＣ原料
を用いたからと考えられ、また、比較例７ではＢＮ、Ｂ
4 Ｃ、ＳｉＯ2 、ＳｉＣを全く含まないための考えられ
る。
で、サイドダムサンプルの摺動鏡面が粗くなっていた。
これは、比較例５では粒径が５０μｍ以上のＡｌ2 Ｏ3
原料、また比較例６では粒径が２５０μｍ以上のＣ原料
を用いたからと考えられ、また、比較例７ではＢＮ、Ｂ
4 Ｃ、ＳｉＯ2 、ＳｉＣを全く含まないための考えられ
る。
【００４０】これに対して、本発明の実施例１〜２のサ
イドダムサンプルでは、曲げ強さと熱膨脹率が好ましい
値であり、優れた耐摩耗性を有していた。
イドダムサンプルでは、曲げ強さと熱膨脹率が好ましい
値であり、優れた耐摩耗性を有していた。
【００４１】
【表１】
【００４２】
【表２】
【００４３】
【発明の効果】本発明によれば、十分な耐スポーリング
性と耐食性を有し、かつ、耐摩耗性と摺動性にも優れた
サイドダムを低価格で得ることができる。
性と耐食性を有し、かつ、耐摩耗性と摺動性にも優れた
サイドダムを低価格で得ることができる。
【００４４】なお、本発明は前述の実施例に限定されな
い。例えば、サイドダムの摺動部分のみを前記本発明の
材質で構成し、他の部分を通常の耐火物で構成すること
も可能である。
い。例えば、サイドダムの摺動部分のみを前記本発明の
材質で構成し、他の部分を通常の耐火物で構成すること
も可能である。
【図１】本発明のサイドダムをツインロール式ストリッ
プキャスト装置に適用した状況を示す概略図。
プキャスト装置に適用した状況を示す概略図。
【図２】本発明に使用するサイドダム材料の粒度分布の
一例を示すグラフ。
一例を示すグラフ。
１０ ツインロール式ストリップキャスト装置 １１ サイドダム １２ ロール １３ 湯溜まり １４ 金属薄帯
Claims (3)
- 【請求項１】 最大粒径５０μ未満のＡｌ2 Ｏ3 ３５〜
６５重量％と最大粒径２５０μｍ未満のＣ３５〜６５重
量％から構成され、残部が３０重量％以下のＢＮ、５重
量％以下のＢ4 Ｃ、５重量％以下のＳｉＯ2 、及び１５
重量％以下のＳｉＣからなることを特徴とするツインロ
ール式ストリップキャスト用サイドダム。 - 【請求項２】 ＢＮ、Ｂ4 Ｃ、ＳｉＯ2 及びＳｉＣがい
ずれも１重量％以上含有されることを特徴とする請求項
１記載のツインロール式ストリップキャスト用サイドダ
ム。 - 【請求項３】 ＢＮの最大粒径を５０μｍ未満、Ｂ4 Ｃ
の最大粒径を５０μｍ未満、ＳｉＯ2 の最大粒径を５０
μｍ未満、及び、ＳｉＣの最大粒径を１００μｍ未満と
したことを特徴とする請求項１又は２に記載のツインロ
ール式ストリップキャスト用サイドダム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7335687A JPH09155509A (ja) | 1995-12-01 | 1995-12-01 | ツインロール式ストリップキャスト用サイドダム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7335687A JPH09155509A (ja) | 1995-12-01 | 1995-12-01 | ツインロール式ストリップキャスト用サイドダム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09155509A true JPH09155509A (ja) | 1997-06-17 |
Family
ID=18291383
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7335687A Pending JPH09155509A (ja) | 1995-12-01 | 1995-12-01 | ツインロール式ストリップキャスト用サイドダム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09155509A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000040355A1 (en) * | 1998-12-31 | 2000-07-13 | Acciai Speciali Terni S.P.A. | Refractory plates for continuous casting machines of thin flat products |
| WO2001087517A1 (fr) * | 2000-05-17 | 2001-11-22 | Nippon Steel Corporation | Plaque ceramique pour deversoir lateral d'un appareil de coulee continue de type double rouleau |
| EP1275450A3 (de) * | 2001-07-13 | 2003-02-05 | Thyssenkrupp Nirosta GmbH | Vorrichtung zum kontinuierlichen Vergiessen von Metallschmelzen, insbesondere Stahlschmelzen |
| KR100395112B1 (ko) * | 1998-12-12 | 2003-10-17 | 주식회사 포스코 | 스트립 캐스팅 주조장치의 사이드댐용 내화조성물 |
| KR100537323B1 (ko) * | 1997-07-04 | 2006-03-09 | 위지노르 | 얇은 금속 스트립의 트윈-롤 연속주조용 플랜트의 주조공간을 폐쇄하기 위한 측벽 |
| CN116099997A (zh) * | 2022-01-28 | 2023-05-12 | 山东理工大学 | 一种用于双辊薄带工艺的结晶辊运动方法和装置 |
| CN119241254A (zh) * | 2024-11-11 | 2025-01-03 | 中钢集团洛阳耐火材料研究院有限公司 | 一种双辊薄带连铸用复相陶瓷侧封板及制备方法 |
-
1995
- 1995-12-01 JP JP7335687A patent/JPH09155509A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100537323B1 (ko) * | 1997-07-04 | 2006-03-09 | 위지노르 | 얇은 금속 스트립의 트윈-롤 연속주조용 플랜트의 주조공간을 폐쇄하기 위한 측벽 |
| KR100395112B1 (ko) * | 1998-12-12 | 2003-10-17 | 주식회사 포스코 | 스트립 캐스팅 주조장치의 사이드댐용 내화조성물 |
| WO2000040355A1 (en) * | 1998-12-31 | 2000-07-13 | Acciai Speciali Terni S.P.A. | Refractory plates for continuous casting machines of thin flat products |
| AU751827B2 (en) * | 1998-12-31 | 2002-08-29 | Acciai Speciali Terni S.P.A. | Refractory plates for continuous casting machines of thin flat products |
| US6513573B1 (en) * | 1998-12-31 | 2003-02-04 | Acciai Speciali Terni S.P.A. | Refractory plates for continuous casting machines of thin flat products |
| WO2001087517A1 (fr) * | 2000-05-17 | 2001-11-22 | Nippon Steel Corporation | Plaque ceramique pour deversoir lateral d'un appareil de coulee continue de type double rouleau |
| US6843304B2 (en) | 2000-05-17 | 2005-01-18 | Nippon Steel Corporation | Ceramic plate for side weir of twin drum type continuous casting apparatus |
| EP1275450A3 (de) * | 2001-07-13 | 2003-02-05 | Thyssenkrupp Nirosta GmbH | Vorrichtung zum kontinuierlichen Vergiessen von Metallschmelzen, insbesondere Stahlschmelzen |
| CN116099997A (zh) * | 2022-01-28 | 2023-05-12 | 山东理工大学 | 一种用于双辊薄带工艺的结晶辊运动方法和装置 |
| CN119241254A (zh) * | 2024-11-11 | 2025-01-03 | 中钢集团洛阳耐火材料研究院有限公司 | 一种双辊薄带连铸用复相陶瓷侧封板及制备方法 |
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