JPH09159324A - 膨張弁 - Google Patents
膨張弁Info
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- JPH09159324A JPH09159324A JP7325357A JP32535795A JPH09159324A JP H09159324 A JPH09159324 A JP H09159324A JP 7325357 A JP7325357 A JP 7325357A JP 32535795 A JP32535795 A JP 32535795A JP H09159324 A JPH09159324 A JP H09159324A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
- F25B41/30—Expansion means; Dispositions thereof
- F25B41/31—Expansion valves
- F25B41/33—Expansion valves with the valve member being actuated by the fluid pressure, e.g. by the pressure of the refrigerant
- F25B41/335—Expansion valves with the valve member being actuated by the fluid pressure, e.g. by the pressure of the refrigerant via diaphragms
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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- F25B2341/00—Details of ejectors not being used as compression device; Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/06—Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/068—Expansion valves combined with a sensor
- F25B2341/0683—Expansion valves combined with a sensor the sensor is disposed in the suction line and influenced by the temperature or the pressure of the suction gas
-
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- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 空調装置の膨張弁におけるハンチング現象の
防止を図る。 【解決手段】 膨張弁１０は、アルミ製の弁体駆動棒を
構成する感温棒１００に低熱伝導率の樹脂１０１がイン
サート形成されて感温棒１００に密着する状態に一体化
されている。低熱伝導率の樹脂１０１としては、例えば
冷媒等の影響による経時的変化のないＰＰＳ樹脂が用い
られる。上記樹脂１０１は、感温棒１００の気相冷媒が
通過する第２の通路３４中に露出している部分以外に下
方の圧力作動室３６ｃ中に存在する感温部にまで設けら
れている。樹脂１０１の厚さとしては、例えば１ｍｍ程
度の厚さに設けられる。かかる樹脂１０１を設けること
により、例えばエバポレータからの未蒸発の冷媒が第２
の通路３４中に流れ、樹脂１０１に付着しても樹脂１０
１は低熱伝導率の材料であるため、エバポレータの熱負
荷の変動即ちエバポレータの熱負荷の増加が生じても、
膨張弁１０の応答特性は鈍感になり、冷凍システムにハ
ンチング現象が生じるのを避けることができる。
防止を図る。 【解決手段】 膨張弁１０は、アルミ製の弁体駆動棒を
構成する感温棒１００に低熱伝導率の樹脂１０１がイン
サート形成されて感温棒１００に密着する状態に一体化
されている。低熱伝導率の樹脂１０１としては、例えば
冷媒等の影響による経時的変化のないＰＰＳ樹脂が用い
られる。上記樹脂１０１は、感温棒１００の気相冷媒が
通過する第２の通路３４中に露出している部分以外に下
方の圧力作動室３６ｃ中に存在する感温部にまで設けら
れている。樹脂１０１の厚さとしては、例えば１ｍｍ程
度の厚さに設けられる。かかる樹脂１０１を設けること
により、例えばエバポレータからの未蒸発の冷媒が第２
の通路３４中に流れ、樹脂１０１に付着しても樹脂１０
１は低熱伝導率の材料であるため、エバポレータの熱負
荷の変動即ちエバポレータの熱負荷の増加が生じても、
膨張弁１０の応答特性は鈍感になり、冷凍システムにハ
ンチング現象が生じるのを避けることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は空気調和装置、冷凍
装置等の冷凍サイクルに用いられる冷媒用の膨張弁に関
する。
装置等の冷凍サイクルに用いられる冷媒用の膨張弁に関
する。
【０００２】
【従来の技術】この種の膨張弁は、自動車等の空気調和
装置の冷凍サイクルにおいて用いられており、図３は、
従来の膨張弁の縦断面図を冷凍サイクルの概略と共に示
している。膨張弁１０は、角柱状のアルミ製の弁本体３
０には、冷凍サイクルの冷媒管路１１においてコンデン
サ５の冷媒出口からレシーバ６を介してエバポレータ８
の冷媒入口へと向かう部分に介在される液相冷媒が通過
する第１の通路３２と冷媒管路１１においてエバポレ−
タ８の冷媒出口からコンプレッサ４の冷媒入口へと向か
う部分に介在される気相冷媒が通過する第２の通路３４
とが上下に相互に離間して形成されている。
装置の冷凍サイクルにおいて用いられており、図３は、
従来の膨張弁の縦断面図を冷凍サイクルの概略と共に示
している。膨張弁１０は、角柱状のアルミ製の弁本体３
０には、冷凍サイクルの冷媒管路１１においてコンデン
サ５の冷媒出口からレシーバ６を介してエバポレータ８
の冷媒入口へと向かう部分に介在される液相冷媒が通過
する第１の通路３２と冷媒管路１１においてエバポレ−
タ８の冷媒出口からコンプレッサ４の冷媒入口へと向か
う部分に介在される気相冷媒が通過する第２の通路３４
とが上下に相互に離間して形成されている。
【０００３】第１の通路３２にはレシ−バ６の冷媒出口
から供給された液体冷媒を断熱膨張させるためのオリフ
ィス３２ａが形成されている。オリフィス３２ａは弁本
体３０の長手方向に沿った中心線を有している。オリフ
ィス３２ａの入口には弁座が形成されていて、弁座には
弁部材３２ｃにより支持された弁体３２ｂが存在し、弁
体３２ｂと弁部材３２ｃとは溶接により固定されてい
る。弁部材３２ｃは、弁体と溶接により固着されると共
に圧縮コイルばねの如き付勢手段３２ｄにより付勢され
ている。レシ−バ６からの液冷媒が導入される第１の通
路３２は液冷媒の通路となり、入口ポ−ト３２１と、こ
の入口ポ−ト３２１に連続する弁室３５を有する。弁室
３５は、オリフィス３２ａの中心線と同軸に形成される
有底の室であり、プラグ３９によって密閉されている。
から供給された液体冷媒を断熱膨張させるためのオリフ
ィス３２ａが形成されている。オリフィス３２ａは弁本
体３０の長手方向に沿った中心線を有している。オリフ
ィス３２ａの入口には弁座が形成されていて、弁座には
弁部材３２ｃにより支持された弁体３２ｂが存在し、弁
体３２ｂと弁部材３２ｃとは溶接により固定されてい
る。弁部材３２ｃは、弁体と溶接により固着されると共
に圧縮コイルばねの如き付勢手段３２ｄにより付勢され
ている。レシ−バ６からの液冷媒が導入される第１の通
路３２は液冷媒の通路となり、入口ポ−ト３２１と、こ
の入口ポ−ト３２１に連続する弁室３５を有する。弁室
３５は、オリフィス３２ａの中心線と同軸に形成される
有底の室であり、プラグ３９によって密閉されている。
【０００４】さらに、弁本体３０にはエバポレータ８の
出口温度に応じて弁体３２ｂに対して駆動力を与えてオ
リフィス３２ａの開閉を行うために、小径の孔３７とこ
の孔３７より径が大径の孔３８が第２の通路３４を貫通
して上記中心線の延長線上に形成され、弁本体３０の上
端には感熱部となるパワーエレメント部３６が固定され
るねじ孔３６１が形成されている。
出口温度に応じて弁体３２ｂに対して駆動力を与えてオ
リフィス３２ａの開閉を行うために、小径の孔３７とこ
の孔３７より径が大径の孔３８が第２の通路３４を貫通
して上記中心線の延長線上に形成され、弁本体３０の上
端には感熱部となるパワーエレメント部３６が固定され
るねじ孔３６１が形成されている。
【０００５】パワーエレメント部３６は、ステンレス製
のダイヤフラム３６ａと、このダイヤフラム３６ａを挾
んで互いに密着して設けられ、その上下に二つの気密室
を形成する上部圧力作動室３６ｂ及び下部圧力作動室３
６ｃをそれぞれ形成する上カバー３６ｄと下カバー３６
ｈと、上部圧力作動室３６ｂにダイヤフラム駆動流体と
なる所定冷媒を封入するための封切管３６ｉとを備え、
下部圧力作動室３６ｃは、オリフィス３２ａの中心線に
対して同心的に形成された均圧孔３６ｅを介して第２の
通路３４に連通されている。第２の通路３４には、エバ
ポレータ８からの冷媒蒸気が流れ、通路３４は気相冷媒
の通路となり、その冷媒蒸気の圧力が均圧孔３６ｅを介
して下部圧力作動室３６ｃに負荷されている。
のダイヤフラム３６ａと、このダイヤフラム３６ａを挾
んで互いに密着して設けられ、その上下に二つの気密室
を形成する上部圧力作動室３６ｂ及び下部圧力作動室３
６ｃをそれぞれ形成する上カバー３６ｄと下カバー３６
ｈと、上部圧力作動室３６ｂにダイヤフラム駆動流体と
なる所定冷媒を封入するための封切管３６ｉとを備え、
下部圧力作動室３６ｃは、オリフィス３２ａの中心線に
対して同心的に形成された均圧孔３６ｅを介して第２の
通路３４に連通されている。第２の通路３４には、エバ
ポレータ８からの冷媒蒸気が流れ、通路３４は気相冷媒
の通路となり、その冷媒蒸気の圧力が均圧孔３６ｅを介
して下部圧力作動室３６ｃに負荷されている。
【０００６】さらに下部圧力作動室３６ｃ内にダイヤフ
ラム３６ａと当接し、かつ第２の通路３４を貫通して大
径の孔３８内に摺動可能に配置されて、エバポレータ８
の冷媒出口温度を下部圧力作動室３６ｃへ伝達すると共
に、上部圧力作動室３６ｂ及び下部圧力作動室３６ｃの
圧力差に伴うダイヤフラム３６ａの変位に応じて大径３
８内を摺動して駆動力を与えるアルミ製の感温棒３６ｆ
と、小径の孔３７内に摺動可能に配されて感温棒３６ｆ
の変位に応じて弁体３２ｂを付勢手段３２ｄの弾性力に
抗して押圧するステンレス製の作動棒３７ｆからなり、
感温棒３６ｆには第１の通路３２と、第２の通路３４と
の気密性を確保するための密封部材、例えばＯリング３
６ｇが備えられており、感温棒３６ｆと作動棒３７ｆと
は当接し、作動棒３７ｆは弁体３２ｂと当接しており、
感温棒３６ｆと作動棒３７ｆとで弁体駆動棒が構成され
ている。したがって、均圧孔３６ｅには、ダイヤフラム
３６ａの下面から第１の通路３２のオリフィス３２ａま
で延出した弁体駆動棒が同心的に配置されていることに
なる。
ラム３６ａと当接し、かつ第２の通路３４を貫通して大
径の孔３８内に摺動可能に配置されて、エバポレータ８
の冷媒出口温度を下部圧力作動室３６ｃへ伝達すると共
に、上部圧力作動室３６ｂ及び下部圧力作動室３６ｃの
圧力差に伴うダイヤフラム３６ａの変位に応じて大径３
８内を摺動して駆動力を与えるアルミ製の感温棒３６ｆ
と、小径の孔３７内に摺動可能に配されて感温棒３６ｆ
の変位に応じて弁体３２ｂを付勢手段３２ｄの弾性力に
抗して押圧するステンレス製の作動棒３７ｆからなり、
感温棒３６ｆには第１の通路３２と、第２の通路３４と
の気密性を確保するための密封部材、例えばＯリング３
６ｇが備えられており、感温棒３６ｆと作動棒３７ｆと
は当接し、作動棒３７ｆは弁体３２ｂと当接しており、
感温棒３６ｆと作動棒３７ｆとで弁体駆動棒が構成され
ている。したがって、均圧孔３６ｅには、ダイヤフラム
３６ａの下面から第１の通路３２のオリフィス３２ａま
で延出した弁体駆動棒が同心的に配置されていることに
なる。
【０００７】圧力作動ハウジング３６ｄの上方の圧力作
動室３６ｂ中には公知のダイヤフラム駆動流体が充填さ
れていて、ダイヤフラム駆動流体には第２の通路３４や
第２の通路３４に連通されている均圧孔３６ｅに露出さ
れた弁体駆動棒及びダイヤフラム３６ａを介して第２の
通路３４を流れているエバポレ−タ８の冷媒出口からの
冷媒蒸気の熱が伝達される。
動室３６ｂ中には公知のダイヤフラム駆動流体が充填さ
れていて、ダイヤフラム駆動流体には第２の通路３４や
第２の通路３４に連通されている均圧孔３６ｅに露出さ
れた弁体駆動棒及びダイヤフラム３６ａを介して第２の
通路３４を流れているエバポレ−タ８の冷媒出口からの
冷媒蒸気の熱が伝達される。
【０００８】上方の圧力作動室３６ｂ中のダイヤフラム
駆動流体は上記伝達された熱に対応してガス化し圧力を
ダイヤフラム３６ａの上面に負荷する。ダイヤフラム３
６ａは上記上面に負荷されたダイヤフラム駆動ガスの圧
力とダイヤフラム３６ａの下面に負荷された圧力との差
により上下に変位する。ダイヤフラム３６ａの中心部の
上下への変位は弁体駆動棒を介して弁体３２ｂに伝達さ
れ弁体３２ｂをオリフィス３２ａの弁座に対して接近ま
たは離間させる。この結果、冷媒流量が制御されること
となる。
駆動流体は上記伝達された熱に対応してガス化し圧力を
ダイヤフラム３６ａの上面に負荷する。ダイヤフラム３
６ａは上記上面に負荷されたダイヤフラム駆動ガスの圧
力とダイヤフラム３６ａの下面に負荷された圧力との差
により上下に変位する。ダイヤフラム３６ａの中心部の
上下への変位は弁体駆動棒を介して弁体３２ｂに伝達さ
れ弁体３２ｂをオリフィス３２ａの弁座に対して接近ま
たは離間させる。この結果、冷媒流量が制御されること
となる。
【０００９】即ち、エバポレータ８の出口側の気相冷媒
温度が上部圧力作動室３６ｂに伝達されるため、その温
度に応じて上部圧力作動室３６ｂの圧力が変化し、エバ
ポレータ８の出口温度が上昇する。つまりエバポレータ
の熱負荷が増加すると、上部圧力作動室３６ｂの圧力が
高くなり、それに応じて感温棒３６ｆつまり弁部材駆動
棒が下方へ駆動されて弁体３２ｂを下げるため、オリフ
ィス３２ａの開度が大きくなる。これによりエバポレー
タ８への冷媒の供給量が多くなり、エバポレータ８の温
度を低下させる。逆に、エバポレータ８の出口温度が低
下する、つまりエバポレータの熱負荷が減少すると、弁
体３２ｂが上記と逆方向に駆動され、オリフィス３２ａ
の開度が小さくなり、エバポレータへの冷媒の供給量が
少なくなり、エバポレータ８の温度を上昇させるのであ
る。
温度が上部圧力作動室３６ｂに伝達されるため、その温
度に応じて上部圧力作動室３６ｂの圧力が変化し、エバ
ポレータ８の出口温度が上昇する。つまりエバポレータ
の熱負荷が増加すると、上部圧力作動室３６ｂの圧力が
高くなり、それに応じて感温棒３６ｆつまり弁部材駆動
棒が下方へ駆動されて弁体３２ｂを下げるため、オリフ
ィス３２ａの開度が大きくなる。これによりエバポレー
タ８への冷媒の供給量が多くなり、エバポレータ８の温
度を低下させる。逆に、エバポレータ８の出口温度が低
下する、つまりエバポレータの熱負荷が減少すると、弁
体３２ｂが上記と逆方向に駆動され、オリフィス３２ａ
の開度が小さくなり、エバポレータへの冷媒の供給量が
少なくなり、エバポレータ８の温度を上昇させるのであ
る。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】かかる膨張弁の用いら
れる冷凍システムにおいては、蒸発器への冷媒供給が過
剰・不足・過剰・不足を短い周期で繰り返す所謂ハンチ
ング現象が知られている。これは膨張弁が環境温度の影
響を受けた場合、例えば膨張弁の感温棒に未蒸発の液冷
媒が付着して、これを温度変化と感知してエバポレータ
の熱負荷の変動が生じ、過敏な弁開閉応答に基づくこと
を原因としている。
れる冷凍システムにおいては、蒸発器への冷媒供給が過
剰・不足・過剰・不足を短い周期で繰り返す所謂ハンチ
ング現象が知られている。これは膨張弁が環境温度の影
響を受けた場合、例えば膨張弁の感温棒に未蒸発の液冷
媒が付着して、これを温度変化と感知してエバポレータ
の熱負荷の変動が生じ、過敏な弁開閉応答に基づくこと
を原因としている。
【００１１】このようなハンチング現象が生じると冷凍
システム全体の能力を減ずると共に、圧縮機への液戻り
が生じ圧縮機に悪影響を生じるという問題がある。本発
明は、このような問題に鑑みてなされたものであって、
その目的とするところは、簡単な構成の変更で、冷凍シ
ステムにハンチング現象が生じるのを防止する膨張弁を
提供することにある。
システム全体の能力を減ずると共に、圧縮機への液戻り
が生じ圧縮機に悪影響を生じるという問題がある。本発
明は、このような問題に鑑みてなされたものであって、
その目的とするところは、簡単な構成の変更で、冷凍シ
ステムにハンチング現象が生じるのを防止する膨張弁を
提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成すべく、
本発明に係る膨張弁は、液冷媒の通る第１の通路とエバ
ポレータからコンプレッサに向かう気相冷媒の通る第２
の通路を有する弁本体を備え、上記液冷媒の通路中に設
けられるオリフィスと、上記オリフィスを通過する冷媒
量を調節する弁体と、上記弁本体に設けられその上下の
圧力差により作動するダイヤフラムを有するパワーエレ
メント部と、このダイヤフラムの変位により上記弁体を
駆動する一端にて上記ダイヤフラムに接し、他端にて上
記弁体を駆動する感温棒とからなり、上記感温棒の少な
くとも上記第２の通路内の露出部表面に熱伝導率の低い
材料を設けたことを特徴とする。
本発明に係る膨張弁は、液冷媒の通る第１の通路とエバ
ポレータからコンプレッサに向かう気相冷媒の通る第２
の通路を有する弁本体を備え、上記液冷媒の通路中に設
けられるオリフィスと、上記オリフィスを通過する冷媒
量を調節する弁体と、上記弁本体に設けられその上下の
圧力差により作動するダイヤフラムを有するパワーエレ
メント部と、このダイヤフラムの変位により上記弁体を
駆動する一端にて上記ダイヤフラムに接し、他端にて上
記弁体を駆動する感温棒とからなり、上記感温棒の少な
くとも上記第２の通路内の露出部表面に熱伝導率の低い
材料を設けたことを特徴とする。
【００１３】また、本発明の膨張弁の他の態様として
は、上記材料として樹脂を用い、樹脂を上記表面にイン
サート成形により設けたことを特徴とする。更に、本発
明の膨張弁の他の態様としては、上記材料を上記弁体駆
動棒に設けた凹部に圧入して設けたことを特徴とする。
前述の如く構成された本発明に係る膨張弁は、冷凍シス
テムのハンチング現象の原因となる膨張弁の過敏な弁開
閉応答が生じる環境温度の一過性的な変化があっても、
弁体駆動棒に熱伝導率の低い材料を設けているので、上
記過敏な弁開閉応答を避けることができる。
は、上記材料として樹脂を用い、樹脂を上記表面にイン
サート成形により設けたことを特徴とする。更に、本発
明の膨張弁の他の態様としては、上記材料を上記弁体駆
動棒に設けた凹部に圧入して設けたことを特徴とする。
前述の如く構成された本発明に係る膨張弁は、冷凍シス
テムのハンチング現象の原因となる膨張弁の過敏な弁開
閉応答が生じる環境温度の一過性的な変化があっても、
弁体駆動棒に熱伝導率の低い材料を設けているので、上
記過敏な弁開閉応答を避けることができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、図面により本発明の一実施
の形態を詳細に説明する。図１は本実施の形態の膨張弁
１０の縦断面図であり、冷凍サイクルを省略して示し図
３と同一符号は、同一又は均等部分を示し、冷媒供給量
を制御する。膨張弁１０は、アルミ製の弁体駆動棒を構
成する感温棒１００に低熱伝導率の樹脂１０１がインサ
ート形成されて感温棒１００に密着する状態に一体化さ
れている。低熱伝導率の樹脂１０１としては、例えば冷
媒等の影響による経時的変化のないＰＰＳ樹脂が用いら
れる。上記樹脂１０１は、感温棒１００の気相冷媒が通
過する第２の通路３４中に露出している部分以外に下方
の圧力作動室３６ｃ中に存在する感温部にまで設けられ
ている。樹脂１０１の厚さとしては、例えば１ｍｍ程度
の厚さに設けられる。
の形態を詳細に説明する。図１は本実施の形態の膨張弁
１０の縦断面図であり、冷凍サイクルを省略して示し図
３と同一符号は、同一又は均等部分を示し、冷媒供給量
を制御する。膨張弁１０は、アルミ製の弁体駆動棒を構
成する感温棒１００に低熱伝導率の樹脂１０１がインサ
ート形成されて感温棒１００に密着する状態に一体化さ
れている。低熱伝導率の樹脂１０１としては、例えば冷
媒等の影響による経時的変化のないＰＰＳ樹脂が用いら
れる。上記樹脂１０１は、感温棒１００の気相冷媒が通
過する第２の通路３４中に露出している部分以外に下方
の圧力作動室３６ｃ中に存在する感温部にまで設けられ
ている。樹脂１０１の厚さとしては、例えば１ｍｍ程度
の厚さに設けられる。
【００１５】また、樹脂１０１は少なくとも感温棒１０
０の第２の通路３４中に露出する部分にのみ設けてよい
のは勿論である。かかる樹脂１０１を設けることによ
り、例えばエバポレータからの未蒸発の冷媒が第２の通
路３４中に流れ、樹脂１０１に付着しても樹脂１０１は
低熱伝導率の材料であるため、エバポレータの熱負荷の
変動即ちエバポレータの熱負荷の増加が生じても、膨張
弁１０の応答特性は鈍感になり、冷凍システムにハンチ
ング現象が生じるのを避けることができる。
０の第２の通路３４中に露出する部分にのみ設けてよい
のは勿論である。かかる樹脂１０１を設けることによ
り、例えばエバポレータからの未蒸発の冷媒が第２の通
路３４中に流れ、樹脂１０１に付着しても樹脂１０１は
低熱伝導率の材料であるため、エバポレータの熱負荷の
変動即ちエバポレータの熱負荷の増加が生じても、膨張
弁１０の応答特性は鈍感になり、冷凍システムにハンチ
ング現象が生じるのを避けることができる。
【００１６】図２は本実施の他の形態の膨張弁１０の縦
断面図であり、図１と同一符号は同一又は均等部分を示
し、感温棒１００に溝１０２を成形し、この溝１０２中
に耐冷媒性のゴム材１０３として例えばＯリング３６ｇ
と同一材料を用い、ゴム材１０３を溝１０２中に圧入し
たものである。かかる構成により、図１の膨張弁と同一
の作用を奏するのは勿論である。
断面図であり、図１と同一符号は同一又は均等部分を示
し、感温棒１００に溝１０２を成形し、この溝１０２中
に耐冷媒性のゴム材１０３として例えばＯリング３６ｇ
と同一材料を用い、ゴム材１０３を溝１０２中に圧入し
たものである。かかる構成により、図１の膨張弁と同一
の作用を奏するのは勿論である。
【００１７】
【発明の効果】以上の説明から理解されるように、本発
明による膨張弁は、膨張弁の過敏な弁開閉応答を防止
し、冷凍サイクルに生じるハンチング現象を避けること
ができる。
明による膨張弁は、膨張弁の過敏な弁開閉応答を防止
し、冷凍サイクルに生じるハンチング現象を避けること
ができる。
【図１】本発明の一実施の形態の膨張弁の縦断面図。
【図２】本発明の他の実施の形態の膨張弁の縦断面図。
【図３】従来の膨張弁の縦断面図と冷凍サイクルの概略
を示す図。
を示す図。
【符号の説明】 １０ 膨張弁 ３０ 弁本体 ３２ａ オリフィス ３２ｂ 弁体 ３６ パワーエレメント ３６ａ ダイヤフラム １００ 感温棒 １０１ 樹脂
Claims (3)
- 【請求項１】 液冷媒の通る第１の通路とエバポレータ
からコンプレッサに向う気相冷媒の通る第２の通路を有
する弁本体と、上記第１の通路中に設けられるオリフィ
スと、オリフィスを通過する冷媒量を調節する弁体と、
上記弁本体に設けられるその上下の圧力差により作動す
るダイヤフラムを有するパワーエレメント部と、このダ
イヤフラムの変位により上記弁体を駆動する一端にて上
記ダイヤフラムに接し、他端にて上記弁体を駆動する感
温棒とからなり、上記感温棒の少なくとも上記第２の通
路内の露出部表面に熱伝導率の低い材料を設けたことを
特徴とする膨張弁。 - 【請求項２】 上記熱伝導率の低い材料がインサート成
形された樹脂であることを特徴とする請求項１記載の膨
張弁。 - 【請求項３】 上記熱伝導率の低い材料がゴム材である
ことを特徴とする請求項１記載の膨張弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7325357A JPH09159324A (ja) | 1995-12-14 | 1995-12-14 | 膨張弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7325357A JPH09159324A (ja) | 1995-12-14 | 1995-12-14 | 膨張弁 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09159324A true JPH09159324A (ja) | 1997-06-20 |
Family
ID=18175925
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7325357A Pending JPH09159324A (ja) | 1995-12-14 | 1995-12-14 | 膨張弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09159324A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0829690A1 (en) * | 1996-09-12 | 1998-03-18 | Fujikoki Corporation | Expansion valve |
| EP0836061A1 (en) * | 1996-10-11 | 1998-04-15 | Fujikoki Corporation | Expansion valve |
| US6848624B2 (en) | 2002-10-18 | 2005-02-01 | Parker-Hannifin Corporation | Refrigeration expansion valve with thermal mass power element |
| JP2010031998A (ja) * | 2008-07-30 | 2010-02-12 | Denso Corp | 膨張弁 |
| DE102009056281A1 (de) | 2008-12-02 | 2010-09-16 | Denso Corporation, Kariya-City | Expansionsventil und Verfahren zu dessen Herstellung |
| CN102252469A (zh) * | 2010-05-20 | 2011-11-23 | 浙江三花汽车零部件有限公司 | 热力膨胀阀 |
| US9726407B2 (en) | 2012-02-20 | 2017-08-08 | Denso Corporation | Expansion valve for a refrigeration cycle |
-
1995
- 1995-12-14 JP JP7325357A patent/JPH09159324A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0829690A1 (en) * | 1996-09-12 | 1998-03-18 | Fujikoki Corporation | Expansion valve |
| US6206294B1 (en) | 1996-09-12 | 2001-03-27 | Fujikoki Corporation | Expansion valve |
| EP0836061A1 (en) * | 1996-10-11 | 1998-04-15 | Fujikoki Corporation | Expansion valve |
| US5957376A (en) * | 1996-10-11 | 1999-09-28 | Fujikori Corporation | Expansion valve |
| US6189800B1 (en) * | 1996-10-11 | 2001-02-20 | Fujikoki Corporation | Expansion valve |
| US6848624B2 (en) | 2002-10-18 | 2005-02-01 | Parker-Hannifin Corporation | Refrigeration expansion valve with thermal mass power element |
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| DE102009056281A1 (de) | 2008-12-02 | 2010-09-16 | Denso Corporation, Kariya-City | Expansionsventil und Verfahren zu dessen Herstellung |
| US8851394B2 (en) | 2008-12-02 | 2014-10-07 | Denso Corporation | Expansion valve and method of producing the same |
| CN102252469A (zh) * | 2010-05-20 | 2011-11-23 | 浙江三花汽车零部件有限公司 | 热力膨胀阀 |
| US9726407B2 (en) | 2012-02-20 | 2017-08-08 | Denso Corporation | Expansion valve for a refrigeration cycle |
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