JPH09174238A - 溶接継手 - Google Patents
溶接継手Info
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- JPH09174238A JPH09174238A JP34013595A JP34013595A JPH09174238A JP H09174238 A JPH09174238 A JP H09174238A JP 34013595 A JP34013595 A JP 34013595A JP 34013595 A JP34013595 A JP 34013595A JP H09174238 A JPH09174238 A JP H09174238A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】肉厚の異なった円筒状母材を溶接する場合、溶
接変形や母材の変質を軽減するとともに溶接時間の短縮
を図る。 【解決手段】肉厚の第１の円筒状母材１と、肉薄の第２
の円筒状母材２を開先５で溶接する溶接継手において、
第１の円筒状母材１のベベル角度４を０°とし、第２の
円筒状母材２のベベル角度４を20°以下とし、第２の円
筒状母材２の下端にリップ６を形成する。この状態で溶
接することにより溶着量を少なくし、その結果、溶接変
形や母材の変質を軽減すると同時に溶接時間が短縮でき
る。
接変形や母材の変質を軽減するとともに溶接時間の短縮
を図る。 【解決手段】肉厚の第１の円筒状母材１と、肉薄の第２
の円筒状母材２を開先５で溶接する溶接継手において、
第１の円筒状母材１のベベル角度４を０°とし、第２の
円筒状母材２のベベル角度４を20°以下とし、第２の円
筒状母材２の下端にリップ６を形成する。この状態で溶
接することにより溶着量を少なくし、その結果、溶接変
形や母材の変質を軽減すると同時に溶接時間が短縮でき
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は少なくとも厚さ20mm
以上でかつ板厚の異なる円筒状母材の溶接を行う際の溶
接継手に関する。
以上でかつ板厚の異なる円筒状母材の溶接を行う際の溶
接継手に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の溶接継手について図８により説明
する。第１の円筒状母材１に第２の円筒状母材２を溶接
するにあたり、第２の円筒状母材２の下端部外周面に環
状スペーサ３を取り付けるとともに第２の円筒状母材２
の下端面に30°のベベル角度４をもって開先５を形成し
たのち、その開先５にアークを発生する電極または溶接
材料を入れて溶接している。スペーサ３により第１の円
筒状母材１と第２の円筒状母材２との間隔を保ってい
る。
する。第１の円筒状母材１に第２の円筒状母材２を溶接
するにあたり、第２の円筒状母材２の下端部外周面に環
状スペーサ３を取り付けるとともに第２の円筒状母材２
の下端面に30°のベベル角度４をもって開先５を形成し
たのち、その開先５にアークを発生する電極または溶接
材料を入れて溶接している。スペーサ３により第１の円
筒状母材１と第２の円筒状母材２との間隔を保ってい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ＴＩＧ溶接を初めとす
るアーク溶接の場合、アークを発生する電極または溶接
材料を開先５内に入れなければならないため、ルート間
隙や、開先５のベベル角度４を大きくしなければなら
ず、また溶着量が多い。したがって、溶接変形や母材の
変質という材料的な課題と、溶接時間が長くなる課題が
ある。
るアーク溶接の場合、アークを発生する電極または溶接
材料を開先５内に入れなければならないため、ルート間
隙や、開先５のベベル角度４を大きくしなければなら
ず、また溶着量が多い。したがって、溶接変形や母材の
変質という材料的な課題と、溶接時間が長くなる課題が
ある。
【０００４】本発明は上記課題を解決するためになされ
たもので、溶着量を少なくし、溶接変形や母材の変質を
軽減すると同時に溶接時間を低減できる溶接継手を提供
することにある。
たもので、溶着量を少なくし、溶接変形や母材の変質を
軽減すると同時に溶接時間を低減できる溶接継手を提供
することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、肉厚
の第１の円筒状母材と肉薄の第２の円筒状母材を開先溶
接する溶接継手において、前記第１の円筒状母材のベベ
ル角度を０°とし、前記第２の円筒状母材のベベル角度
を20°以下としかつ前記第２の円筒状母材の下端部にリ
ップを形成してなることを特徴とする。
の第１の円筒状母材と肉薄の第２の円筒状母材を開先溶
接する溶接継手において、前記第１の円筒状母材のベベ
ル角度を０°とし、前記第２の円筒状母材のベベル角度
を20°以下としかつ前記第２の円筒状母材の下端部にリ
ップを形成してなることを特徴とする。
【０００６】請求項２の発明は、前記リップはリップ長
さを５mmから８mmの範囲に、リップ厚さを１mmから４mm
の範囲内にそれぞれ設定してなることを特徴とする。請
求項３の発明は、前記リップ形状を前記第１の円筒状母
材に向けて先細りに形成してなることを特徴とする。
さを５mmから８mmの範囲に、リップ厚さを１mmから４mm
の範囲内にそれぞれ設定してなることを特徴とする。請
求項３の発明は、前記リップ形状を前記第１の円筒状母
材に向けて先細りに形成してなることを特徴とする。
【０００７】請求項４の発明は、前記リップの外側に溶
接材料を設け、この溶接材料により前記リップの外側と
前記第１および第２の円筒状母材を溶接し、前記リップ
を部分溶け込み溶接してなることを特徴とする。請求項
５の発明は、前記溶接材料の設置位置は前記リップと前
記第２の円筒状母材の継ぎ目から前記溶接材料の外径の
２倍以内とすることを特徴とする。
接材料を設け、この溶接材料により前記リップの外側と
前記第１および第２の円筒状母材を溶接し、前記リップ
を部分溶け込み溶接してなることを特徴とする。請求項
５の発明は、前記溶接材料の設置位置は前記リップと前
記第２の円筒状母材の継ぎ目から前記溶接材料の外径の
２倍以内とすることを特徴とする。
【０００８】請求項６の発明は、前記第１の円筒状母材
と前記第２の円筒状母材の対向面にそれぞれベベル角度
を有する開先を形成し、これらベベル角度を合わせた開
先角度を20°以下とし、前記リップ厚さを１mmから４m
m，リップ長さを５mmから８mmに形成してなることを特
徴とする。
と前記第２の円筒状母材の対向面にそれぞれベベル角度
を有する開先を形成し、これらベベル角度を合わせた開
先角度を20°以下とし、前記リップ厚さを１mmから４m
m，リップ長さを５mmから８mmに形成してなることを特
徴とする。
【０００９】
【発明の実施の形態】図１（ａ）から（ｃ）を参照しな
がら本発明に係る溶接継手の第１の実施の形態を説明す
る。図１（ａ）は第１の円筒状母材１と第２の円筒状母
材２を溶接する状態で左半分のみを部分的に示してい
る。すなわち、第１の円筒状母材１の上端面はベベル角
度４が０°で、平坦面となっており第２の円筒状母材の
下端部には20°以下のベベル角度が形成された開先５
と、外周面にリップ６が形成されている。
がら本発明に係る溶接継手の第１の実施の形態を説明す
る。図１（ａ）は第１の円筒状母材１と第２の円筒状母
材２を溶接する状態で左半分のみを部分的に示してい
る。すなわち、第１の円筒状母材１の上端面はベベル角
度４が０°で、平坦面となっており第２の円筒状母材の
下端部には20°以下のベベル角度が形成された開先５
と、外周面にリップ６が形成されている。
【００１０】リップ長さ７は５〜８mmとなっている。第
２の円筒状母材２のリップ６を第１の円筒状１の上端面
に載置し、開先５内に溶接材料を入れてＴＩＧまたはア
ーク溶接する。
２の円筒状母材２のリップ６を第１の円筒状１の上端面
に載置し、開先５内に溶接材料を入れてＴＩＧまたはア
ーク溶接する。
【００１１】しかして、上記第１の実施の形態では第１
の円筒状母材１は０°のベベル角度４を有し、第２の円
筒状母材２は20°以下のベベル角度４を有している。第
２の円筒状母材２のリップ６のリップ長さ７は小さいほ
ど溶着量が少なくて済むが、ＴＩＧ溶接を初めとするア
ーク溶接の場合、アークを発生するタングステン電極ま
たは溶接材料を開先５内に入れなければならないことか
ら電極径が 3.2mmの場合、リップ長さ７は最低５mm必要
である。
の円筒状母材１は０°のベベル角度４を有し、第２の円
筒状母材２は20°以下のベベル角度４を有している。第
２の円筒状母材２のリップ６のリップ長さ７は小さいほ
ど溶着量が少なくて済むが、ＴＩＧ溶接を初めとするア
ーク溶接の場合、アークを発生するタングステン電極ま
たは溶接材料を開先５内に入れなければならないことか
ら電極径が 3.2mmの場合、リップ長さ７は最低５mm必要
である。
【００１２】その理由は溶接中にタングステン電極が第
１および第２の円筒状母材１，２と接触することを防止
するために片側約１mmのギャップを必要とするからであ
る。また、リップ長さ７が８mmを越えると、１層１パス
溶接ができなくなり、１層２パス溶接以上となるため、
溶着量が多くなる。その結果、溶接変形，母材の変質低
下や溶接時間の削減という効果が少なくなってしまう。
１および第２の円筒状母材１，２と接触することを防止
するために片側約１mmのギャップを必要とするからであ
る。また、リップ長さ７が８mmを越えると、１層１パス
溶接ができなくなり、１層２パス溶接以上となるため、
溶着量が多くなる。その結果、溶接変形，母材の変質低
下や溶接時間の削減という効果が少なくなってしまう。
【００１３】図１（ｂ）に１層１パス溶接の模式図を、
図１（ｃ）に１層２パス溶接の模式図を示す。図１
（ｂ）に示す１層パス溶接ビード８および図１（ｃ）に
示す１層２パス溶接ビード９が１回に溶接された溶着部
で、この部分をパスという。
図１（ｃ）に１層２パス溶接の模式図を示す。図１
（ｂ）に示す１層パス溶接ビード８および図１（ｃ）に
示す１層２パス溶接ビード９が１回に溶接された溶着部
で、この部分をパスという。
【００１４】また、ベベル角度４を20°以下に限定した
理由は板厚20mmの場合、第１の円筒状母材１と第２の円
筒状母材２の間隙の最大値が12mmを超えると１層１パス
溶接ができなくなるためである。すなわち、リップ長さ
７が最大値５mm，リップ６の厚さが１mmとした場合のベ
ベル角度４の値が20°である。このことから板厚が20mm
を超えたり、リップ長さ７が５mmよりも長い場合はベベ
ル角度４はこの値より小さくしなければならない。
理由は板厚20mmの場合、第１の円筒状母材１と第２の円
筒状母材２の間隙の最大値が12mmを超えると１層１パス
溶接ができなくなるためである。すなわち、リップ長さ
７が最大値５mm，リップ６の厚さが１mmとした場合のベ
ベル角度４の値が20°である。このことから板厚が20mm
を超えたり、リップ長さ７が５mmよりも長い場合はベベ
ル角度４はこの値より小さくしなければならない。
【００１５】図８に示した従来例では１層２パス以上の
溶接を考えているため、第１の円筒状母材１と第２の円
筒状母材２の間隔が10mmであり第２の円筒状母材のベベ
ル角度４が30°であることから、第２の円筒状母材２の
厚さを38mmと仮定すると図１の溶接継手の溶着量は図８
のそれの約40％である。
溶接を考えているため、第１の円筒状母材１と第２の円
筒状母材２の間隔が10mmであり第２の円筒状母材のベベ
ル角度４が30°であることから、第２の円筒状母材２の
厚さを38mmと仮定すると図１の溶接継手の溶着量は図８
のそれの約40％である。
【００１６】ということは溶着量が約40％になり、従っ
て、円筒状母材に加えられる熱量（以下入熱量と称す）
も約40％になる。入熱量が小さいことから変形および母
材の変質が軽減できる。また、溶接時間は同一溶接方法
と仮定すれば、ほぼ溶着量に比例することから溶接時間
も約40％とすることができ、溶接時間を削減することが
できる。
て、円筒状母材に加えられる熱量（以下入熱量と称す）
も約40％になる。入熱量が小さいことから変形および母
材の変質が軽減できる。また、溶接時間は同一溶接方法
と仮定すれば、ほぼ溶着量に比例することから溶接時間
も約40％とすることができ、溶接時間を削減することが
できる。
【００１７】つぎに図２（ａ），（ｂ）により本発明に
係る溶接継手の第２の実施の形態を説明する。図２中、
図１と同一部分には同一符号を付して重複する部分の説
明は省略する。本第２の実施の形態が第１の実施の形態
と異なる点は第２の円筒状母材２に開先５およびリップ
６を形成するとともにリップ６の外側に溶接材料10を予
め配置して溶接を行うものである。
係る溶接継手の第２の実施の形態を説明する。図２中、
図１と同一部分には同一符号を付して重複する部分の説
明は省略する。本第２の実施の形態が第１の実施の形態
と異なる点は第２の円筒状母材２に開先５およびリップ
６を形成するとともにリップ６の外側に溶接材料10を予
め配置して溶接を行うものである。
【００１８】一般に溶接を行うと軸方向の長さが短くな
る現象が起きる。リップ６を完全に溶かす完全溶け込み
溶接を行うと、その縮み量は大きくなるが、リップ６を
部分的にしか溶かさない部分溶け込み溶接にすることに
より縮み量は軽減される。
る現象が起きる。リップ６を完全に溶かす完全溶け込み
溶接を行うと、その縮み量は大きくなるが、リップ６を
部分的にしか溶かさない部分溶け込み溶接にすることに
より縮み量は軽減される。
【００１９】その場合、強度上溶着部の長さが第２の円
筒状母材２の厚さ分必要な場合、予め溶接材料10をリッ
プ６の外側角に配置しておき、リップ６の外側から溶接
を行い、溶接材料10を完全に溶かした後、反対側の開先
５側から溶接を行う。図２（ｂ）は溶接後の状態を示し
ており、符号11は溶接材料10が溶けた外側溶着部で、符
号12は開先５側から溶接した内側溶着部で、符号13は未
溶融リップを示している。
筒状母材２の厚さ分必要な場合、予め溶接材料10をリッ
プ６の外側角に配置しておき、リップ６の外側から溶接
を行い、溶接材料10を完全に溶かした後、反対側の開先
５側から溶接を行う。図２（ｂ）は溶接後の状態を示し
ており、符号11は溶接材料10が溶けた外側溶着部で、符
号12は開先５側から溶接した内側溶着部で、符号13は未
溶融リップを示している。
【００２０】外側溶着部11は別の働きをする場合もあ
る。それは内側溶着部だけの場合、外側に未溶着部がク
レビス状に残るため、耐蝕性の低下や疲労強度の低下を
招くことがある。しかし、外側溶着部11によりそれを防
止することができる。
る。それは内側溶着部だけの場合、外側に未溶着部がク
レビス状に残るため、耐蝕性の低下や疲労強度の低下を
招くことがある。しかし、外側溶着部11によりそれを防
止することができる。
【００２１】溶接材料10の働きとしては上述の他に第１
の円筒状母材１または第２の円筒状母材２の材質が例え
ばＳＵＳ316 のように完全オーステナイト組織の材料の
ように高温割れを生じやすい材料の場合、適切な溶接材
料を使用することにより高温割れの発生を防ぐことがで
きる。
の円筒状母材１または第２の円筒状母材２の材質が例え
ばＳＵＳ316 のように完全オーステナイト組織の材料の
ように高温割れを生じやすい材料の場合、適切な溶接材
料を使用することにより高温割れの発生を防ぐことがで
きる。
【００２２】つぎに図３（ａ），（ｂ）により本発明に
係る溶接継手の第３の実施の形態を説明する。図３中、
図２と同一部分には同一符号を付して重複する部分の説
明は省略する。本実施の形態が第２の実施の形態と異な
る点は第２の円筒状母材２のリップ６のリップ厚さ17を
設定してリップ６を完全溶け込み溶接して強度を向上さ
せたことにある。
係る溶接継手の第３の実施の形態を説明する。図３中、
図２と同一部分には同一符号を付して重複する部分の説
明は省略する。本実施の形態が第２の実施の形態と異な
る点は第２の円筒状母材２のリップ６のリップ厚さ17を
設定してリップ６を完全溶け込み溶接して強度を向上さ
せたことにある。
【００２３】本実施の形態ではリップ６の外側から溶接
を行い、開先５側から溶接を行うが、片側からの溶け込
み深さは限界（約２mm）があるため、第２の円筒状母材
２のリップ６のリップ長さ17は４mm以下でなければなら
ない。
を行い、開先５側から溶接を行うが、片側からの溶け込
み深さは限界（約２mm）があるため、第２の円筒状母材
２のリップ６のリップ長さ17は４mm以下でなければなら
ない。
【００２４】図３（ｂ）はこの状態を説明したもので、
図３（ｂ）中の溶着部14が図３（ａ）中のリップ６の外
側から溶接した部分で、内側溶着部12は図２（ｂ）と同
様である。また、リップ厚さ17が１mm未満の場合、第２
の円筒状母材２の重量によってはリップ６が座屈してし
まうため、１mm以上の厚さが必要である。
図３（ｂ）中の溶着部14が図３（ａ）中のリップ６の外
側から溶接した部分で、内側溶着部12は図２（ｂ）と同
様である。また、リップ厚さ17が１mm未満の場合、第２
の円筒状母材２の重量によってはリップ６が座屈してし
まうため、１mm以上の厚さが必要である。
【００２５】図３（ａ）中リップ６の外側から溶接する
際、溶接材料なしで溶接を行った場合、図４中に示す溶
接部15に一部凹み16を生じる可能性がある。これを防止
するには溶接材料10を連続的に供給するかまたは図２
（ａ）に示すように予め溶接材料10を配置しておくこと
である。図４は設計上板厚分の溶接厚さが要求された場
合の好ましくない溶接の例である。
際、溶接材料なしで溶接を行った場合、図４中に示す溶
接部15に一部凹み16を生じる可能性がある。これを防止
するには溶接材料10を連続的に供給するかまたは図２
（ａ）に示すように予め溶接材料10を配置しておくこと
である。図４は設計上板厚分の溶接厚さが要求された場
合の好ましくない溶接の例である。
【００２６】つぎに図５により本発明に係る溶接継手の
第４の実施の形態を説明する。本実施の形態は第２の実
施の形態の他の例を示したものであるので、図２（ａ）
と同一部分には同一符号を付して重複する部分の説明は
省略する。本実施の形態が第２の実施の形態と異なる点
は予めリップ６の外側に配置する溶接材料10の設定位置
の範囲を定めたことにある。
第４の実施の形態を説明する。本実施の形態は第２の実
施の形態の他の例を示したものであるので、図２（ａ）
と同一部分には同一符号を付して重複する部分の説明は
省略する。本実施の形態が第２の実施の形態と異なる点
は予めリップ６の外側に配置する溶接材料10の設定位置
の範囲を定めたことにある。
【００２７】ところで、溶接材料10とのギャップ22が０
の場合、第１の円筒状母材１の角を十分溶かすことがで
きない場合がある。この場合は図５に示すように溶接材
料10と第１の円筒状母材１とのギャップ22を大きくとれ
ばよいが、ギャップ22があまり大きすぎても良好な溶接
部が得られないので、ギャップ22の目安としては溶接材
料10の外径の２倍以内までとすることが望ましい。
の場合、第１の円筒状母材１の角を十分溶かすことがで
きない場合がある。この場合は図５に示すように溶接材
料10と第１の円筒状母材１とのギャップ22を大きくとれ
ばよいが、ギャップ22があまり大きすぎても良好な溶接
部が得られないので、ギャップ22の目安としては溶接材
料10の外径の２倍以内までとすることが望ましい。
【００２８】そこで、溶接材料10の設定位置は前記リッ
プ６と第２の円筒状母材２の継ぎ目から第１の円筒状母
材１の上面までの長さ、つまりリップ長さ７に対して溶
接材料10はその外径の２倍の長さに保持して溶接するこ
とにある。
プ６と第２の円筒状母材２の継ぎ目から第１の円筒状母
材１の上面までの長さ、つまりリップ長さ７に対して溶
接材料10はその外径の２倍の長さに保持して溶接するこ
とにある。
【００２９】つぎに図６（ａ）から（ｄ）を参照しなが
ら第１から第４の実施の形態におけるリップの他の例を
説明する。すなわち、図６（ａ）に示す第１の例はリッ
プ６ａを先細りとして第２の円筒状母材２の直線部と円
弧で結んだ例にある。このような構成とすることによ
り、図１から図５に示したリップ６のリップ厚さ17が一
定の場合には完全溶け込みが得られない場合があるのに
対して、完全溶け込みが得られる効果がある。
ら第１から第４の実施の形態におけるリップの他の例を
説明する。すなわち、図６（ａ）に示す第１の例はリッ
プ６ａを先細りとして第２の円筒状母材２の直線部と円
弧で結んだ例にある。このような構成とすることによ
り、図１から図５に示したリップ６のリップ厚さ17が一
定の場合には完全溶け込みが得られない場合があるのに
対して、完全溶け込みが得られる効果がある。
【００３０】図６（ｂ）に示す第２の例のリップ６ｂは
先端部が細先のリップ厚さ17と、本体部のリップ厚さ18
が異なった２種類のリップ厚さ17，18を有し、その２種
類のリップ厚さ17，18を直線で結んだ例にある。この例
では前記第１の例と同様の作用効果がある。
先端部が細先のリップ厚さ17と、本体部のリップ厚さ18
が異なった２種類のリップ厚さ17，18を有し、その２種
類のリップ厚さ17，18を直線で結んだ例にある。この例
では前記第１の例と同様の作用効果がある。
【００３１】図６（ｃ）に示す第３の例のリップ６ｃは
内面がテーパ状に形成されて先細りとなっており、図６
（ｄ）に示す第４の例のリップ６ｄは先端部が円弧状に
形成されている。この第３および第４の例においても、
第１の例と同様の作用効果を奏する。
内面がテーパ状に形成されて先細りとなっており、図６
（ｄ）に示す第４の例のリップ６ｄは先端部が円弧状に
形成されている。この第３および第４の例においても、
第１の例と同様の作用効果を奏する。
【００３２】つぎに図７により本発明に係る第５の実施
の形態を説明する。第１の円筒状母材１と第２の円筒状
母材２との対向面にそれぞれ第１のベベル角度20と第２
のベベル角度21を有する開先を形成する。この第１およ
び第２のベベル角度20，21を合わせた開先角度19を20°
以下にする。そして第２の円筒状母材２の先端部に取り
付けたリップ６のリップ長さ７を６mm以上とし、リップ
厚さ17を４mm以下とすることにより完全溶け込みを得る
ことができる。
の形態を説明する。第１の円筒状母材１と第２の円筒状
母材２との対向面にそれぞれ第１のベベル角度20と第２
のベベル角度21を有する開先を形成する。この第１およ
び第２のベベル角度20，21を合わせた開先角度19を20°
以下にする。そして第２の円筒状母材２の先端部に取り
付けたリップ６のリップ長さ７を６mm以上とし、リップ
厚さ17を４mm以下とすることにより完全溶け込みを得る
ことができる。
【００３３】なお、本発明の実施の形態を要約すればつ
ぎのとおりである。 (1) 板厚の異なる円筒状母材同士を溶接する継手で、一
方の母材は平坦面で、他方の母材は20°以下のベベル角
度をもつリップ付き開先形状となっていること。(2) 予
め母材の外側に溶接材料を配置する。そして、部分溶け
込み溶接するか、または完全溶け込み溶接をすること。
溶接は円筒状母材の開先側または両側から行う。
ぎのとおりである。 (1) 板厚の異なる円筒状母材同士を溶接する継手で、一
方の母材は平坦面で、他方の母材は20°以下のベベル角
度をもつリップ付き開先形状となっていること。(2) 予
め母材の外側に溶接材料を配置する。そして、部分溶け
込み溶接するか、または完全溶け込み溶接をすること。
溶接は円筒状母材の開先側または両側から行う。
【００３４】(3) リップは長さが５mm〜８mm，厚さが１
mm〜４mmであり、一定でなく先細となっていること。
(4) 溶接材料は断面形状が円形であること。溶接材料の
設定位置はリップの継ぎ目から溶接材料外径の２倍の範
囲にあること。
mm〜４mmであり、一定でなく先細となっていること。
(4) 溶接材料は断面形状が円形であること。溶接材料の
設定位置はリップの継ぎ目から溶接材料外径の２倍の範
囲にあること。
【００３５】(5) 板厚の異なる円筒状母材同士を溶接す
る継手で、両母材にベベル角度を有し、その両者のベベ
ル角度の和の開先角度が20°以下であること、およびリ
ップ厚さが１mm〜４mm，リップ長さが５mm〜８mmである
こと。
る継手で、両母材にベベル角度を有し、その両者のベベ
ル角度の和の開先角度が20°以下であること、およびリ
ップ厚さが１mm〜４mm，リップ長さが５mm〜８mmである
こと。
【００３６】
【発明の効果】本発明によれば、厚板の円筒状母材を溶
接する場合、溶着量が少なく、その結果、溶接変形や母
材の変質を軽減するとともに溶接時間を短縮できる。
接する場合、溶着量が少なく、その結果、溶接変形や母
材の変質を軽減するとともに溶接時間を短縮できる。
【図１】（ａ）は本発明に係る溶接継手の第１の実施の
形態を説明するための要部を示す縦断面図、（ｂ）は
（ａ）における１層１パス溶接を示す模式図、（ｃ）は
同じく１層２パス溶接を示す模式図。
形態を説明するための要部を示す縦断面図、（ｂ）は
（ａ）における１層１パス溶接を示す模式図、（ｃ）は
同じく１層２パス溶接を示す模式図。
【図２】（ａ）は本発明に係る溶接継手の第２の実施の
形態を説明するための要部を示す縦断面図、（ｂ）は
（ａ）において溶接した状態を示す縦断面図。
形態を説明するための要部を示す縦断面図、（ｂ）は
（ａ）において溶接した状態を示す縦断面図。
【図３】（ａ）は本発明に係る溶接継手の第３の実施の
形態を説明するための要部を示す縦断面図、（ｂ）は
（ａ）において溶接した状態を示す縦断面図。
形態を説明するための要部を示す縦断面図、（ｂ）は
（ａ）において溶接した状態を示す縦断面図。
【図４】図３（ａ），（ｂ）における溶接継手の第３の
実施の形態と対比して説明するための部分断面図。
実施の形態と対比して説明するための部分断面図。
【図５】本発明に係る溶接継手の第４の実施の形態を説
明するための要部を示す縦断面図。
明するための要部を示す縦断面図。
【図６】（ａ）から（ｄ）は前記第１から第４の実施の
形態におけるリップの他の例を第１から第４の例として
それぞれ部分的に示す縦断面図。
形態におけるリップの他の例を第１から第４の例として
それぞれ部分的に示す縦断面図。
【図７】本発明に係る溶接継手の第５の実施の形態を説
明するための要部を示す縦断面図。
明するための要部を示す縦断面図。
【図８】従来の溶接継手を部分的に示す縦断面図。
１…第１の円筒状母材、２…第２の円筒状母材、３…ス
ペーサ、４…ベベル角度、５…開先、６…リップ、７…
リップ長さ、８…１層１パス溶接ビード、９…１層２パ
ス溶接ビード、10…溶接材料、11…外側溶着部、12…内
側溶着部、13…未溶融リップ、14…溶着部、15…溶接
部、16…凹み、17，18…リップ厚さ、19…開先角度、20
…第１のベベル角度、21…弟２のベベル角度、22…ギャ
ップ。
ペーサ、４…ベベル角度、５…開先、６…リップ、７…
リップ長さ、８…１層１パス溶接ビード、９…１層２パ
ス溶接ビード、10…溶接材料、11…外側溶着部、12…内
側溶着部、13…未溶融リップ、14…溶着部、15…溶接
部、16…凹み、17，18…リップ厚さ、19…開先角度、20
…第１のベベル角度、21…弟２のベベル角度、22…ギャ
ップ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 三輪 惠一 神奈川県横浜市鶴見区末広町２丁目４番地 株式会社東芝京浜事業所内
Claims (6)
- 【請求項１】 肉厚の第１の円筒状母材と肉薄の第２の
円筒状母材を開先溶接する溶接継手において、前記第１
の円筒状母材のベベル角度を０°とし、前記第２の円筒
状母材のベベル角度を20°以下としかつ前記第２の円筒
状母材の下端部にリップを形成してなることを特徴とす
る溶接継手。 - 【請求項２】 前記リップはリップ長さを５mmから８mm
の範囲に、リップ厚さを１mmから４mmの範囲内にそれぞ
れ設定してなることを特徴とする請求項１記載の溶接継
手。 - 【請求項３】 前記リップ形状を前記第１の円筒状母材
に向けて先細りに形成してなることを特徴とする請求項
１記載の溶接継手。 - 【請求項４】 前記リップの外側に溶接材料を設け、こ
の溶接材料により前記リップの外側と前記第１および第
２の円筒状母材を溶接し、前記リップを部分溶け込み溶
接してなることを特徴とする請求項１記載の溶接継手。 - 【請求項５】 前記溶接材料の設置位置は前記リップと
前記第２の円筒状母材の継ぎ目から前記溶接材料の外径
の２倍以内とすることを特徴とする請求項４記載の溶接
継手。 - 【請求項６】 前記第１の円筒状母材と前記第２の円筒
状母材の対向面にそれぞれベベル角度を有する開先を形
成し、これらベベル角度を合わせた開先角度を20°以下
とし、前記リップ厚さを１mmから４mm，リップ長さを５
mmから８mmに形成してなることを特徴とする請求項１か
ら４記載の溶接継手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34013595A JP3691889B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 溶接継手 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34013595A JP3691889B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 溶接継手 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09174238A true JPH09174238A (ja) | 1997-07-08 |
| JP3691889B2 JP3691889B2 (ja) | 2005-09-07 |
Family
ID=18334068
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34013595A Expired - Lifetime JP3691889B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 溶接継手 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3691889B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105499824A (zh) * | 2016-01-25 | 2016-04-20 | 重庆长征重工有限责任公司 | 一种钢板焊接的单坡v形坡口结构 |
| CN105605359A (zh) * | 2016-02-16 | 2016-05-25 | 湖州久立管件有限公司 | 一种强化型弯头及其堆焊方法 |
| JP2017132467A (ja) * | 2017-04-04 | 2017-08-03 | 日野自動車株式会社 | プロペラシャフトの製造方法 |
| US10132361B2 (en) | 2012-08-31 | 2018-11-20 | Hino Motors, Ltd. | Method for manufacturing propeller shaft |
| JP2023023809A (ja) * | 2021-08-06 | 2023-02-16 | 大和ハウス工業株式会社 | 異径柱梁接合構造 |
| KR20230162702A (ko) * | 2021-07-29 | 2023-11-28 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 다층 덧살올림 용접 방법, 다층 덧살올림 맞댐 용접 이음 및 다층 덧살올림 용접의 적층 패턴 산출 방법 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT201800005227A1 (it) * | 2018-05-09 | 2019-11-09 | Dispositivo per agevolare la saldatura di un raccordo a un tubo |
-
1995
- 1995-12-27 JP JP34013595A patent/JP3691889B2/ja not_active Expired - Lifetime
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|---|---|---|---|---|
| US10132361B2 (en) | 2012-08-31 | 2018-11-20 | Hino Motors, Ltd. | Method for manufacturing propeller shaft |
| CN105499824A (zh) * | 2016-01-25 | 2016-04-20 | 重庆长征重工有限责任公司 | 一种钢板焊接的单坡v形坡口结构 |
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| JP3691889B2 (ja) | 2005-09-07 |
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