JPH09176244A - チューブ容器用樹脂およびそれを用いたチューブ容器 - Google Patents
チューブ容器用樹脂およびそれを用いたチューブ容器Info
- Publication number
- JPH09176244A JPH09176244A JP34120995A JP34120995A JPH09176244A JP H09176244 A JPH09176244 A JP H09176244A JP 34120995 A JP34120995 A JP 34120995A JP 34120995 A JP34120995 A JP 34120995A JP H09176244 A JPH09176244 A JP H09176244A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tube container
- mfr
- resin
- density
- olefin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【解決手段】エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレ
フィンとの共重合体であって、ＭＦＲ、密度およびn-デ
カン可溶成分量分率が特定の範囲にあり、かつ、ＤＳＣ
により測定した吸熱曲線における最大ピーク位置の温度
と密度との関係、流動性インデックス（ＦＩ）とＭＦＲ
との関係および１９０℃における溶融張力（ＭＴ）とＭ
ＦＲとの関係が特定の関係にある直鎖状エチレン・α-
オレフィン共重合体であることを特徴とするチューブ容
器用樹脂およびそれを用いたチューブ容器。 【効果】上記チューブ容器用樹脂は、耐ストレスクラッ
キング性、高速成形性および印刷適性に優れたチューブ
容器を提供することができる。上記容器は、耐ストレス
クラッキング性、高速成形性および印刷適性に優れてい
る。上記容器は練り歯磨き等の化粧品や食品の包装に使
用するチューブ容器として好適である。
フィンとの共重合体であって、ＭＦＲ、密度およびn-デ
カン可溶成分量分率が特定の範囲にあり、かつ、ＤＳＣ
により測定した吸熱曲線における最大ピーク位置の温度
と密度との関係、流動性インデックス（ＦＩ）とＭＦＲ
との関係および１９０℃における溶融張力（ＭＴ）とＭ
ＦＲとの関係が特定の関係にある直鎖状エチレン・α-
オレフィン共重合体であることを特徴とするチューブ容
器用樹脂およびそれを用いたチューブ容器。 【効果】上記チューブ容器用樹脂は、耐ストレスクラッ
キング性、高速成形性および印刷適性に優れたチューブ
容器を提供することができる。上記容器は、耐ストレス
クラッキング性、高速成形性および印刷適性に優れてい
る。上記容器は練り歯磨き等の化粧品や食品の包装に使
用するチューブ容器として好適である。
Description
【０００１】
【発明の技術分野】本発明は、チューブ容器用樹脂およ
びそれを用いたチューブ容器に関し、さらに詳しくは、
耐ストレスクラック性（耐応力亀裂性）、高速成形性お
よび印刷適性に優れた、化粧品や食品の包装に使用する
チューブ容器を提供することができるチューブ容器用樹
脂およびそれを用いたチューブ容器に関する。
びそれを用いたチューブ容器に関し、さらに詳しくは、
耐ストレスクラック性（耐応力亀裂性）、高速成形性お
よび印刷適性に優れた、化粧品や食品の包装に使用する
チューブ容器を提供することができるチューブ容器用樹
脂およびそれを用いたチューブ容器に関する。
【０００２】
【発明の技術的背景】チューブ容器の素材として、従来
は 高圧法低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチ
レンおよびこれらの混合物等が使用されてきた。しかし
ながら、高圧法低密度ポリエチレンは、耐ストレスクラ
ック性および高速成形性が不十分であり、また直鎖状低
密度ポリエチレンは、高速成形性および印刷適性が不十
分であった。
は 高圧法低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチ
レンおよびこれらの混合物等が使用されてきた。しかし
ながら、高圧法低密度ポリエチレンは、耐ストレスクラ
ック性および高速成形性が不十分であり、また直鎖状低
密度ポリエチレンは、高速成形性および印刷適性が不十
分であった。
【０００３】したがって、耐ストレスクラック性、高速
成形性および印刷適性に優れたチューブ容器を提供でき
るチューブ容器用樹脂、およびそれを用いたチューブ容
器の出現が望まれている。
成形性および印刷適性に優れたチューブ容器を提供でき
るチューブ容器用樹脂、およびそれを用いたチューブ容
器の出現が望まれている。
【０００４】
【発明の目的】本発明は、上記のような従来技術に伴う
問題を解決しようとするものであって、耐ストレスクラ
ック性、高速成形性および印刷適性に優れたチューブ容
器用樹脂、およびそれを用いたチューブ容器を提供する
ことを目的としている。
問題を解決しようとするものであって、耐ストレスクラ
ック性、高速成形性および印刷適性に優れたチューブ容
器用樹脂、およびそれを用いたチューブ容器を提供する
ことを目的としている。
【０００５】
【発明の概要】本発明に係るチューブ容器用樹脂は、エ
チレンと炭素原子数３〜２０のα- オレフィンとの共重
合体であって、（ｉ）メルトフローレート（ＭＦＲ；AS
TM D 1238-65T、190℃、2.16kg荷重）が０．１〜５．０
ｇ／１０分の範囲にあり、（ii）密度（ｄ）が０．９０
５〜０．９４０ｇ／ｃｍ3 の範囲にあり、（iii） 示差
走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定した吸熱曲線におけ
る最大ピーク位置の温度（Ｔｍ（℃））と、密度（ｄ
（ｇ／ｃｍ3 ））とが、 Ｔｍ＜４００ｄ−２５０ で示される関係を満たし、（iv）n-デカン可溶成分量分
率（Ｗ）が２．０重量％以下であり、（ｖ）溶融重合体
の１９０℃におけるずり応力が２．４×１０6 dyne／ｃ
ｍ2 に到達する時のずり速度で定義される流動性インデ
ックス（ＦＩ（１／秒））とメルトフローレート（ＭＦ
Ｒ（ｇ／１０分））とが、 ＦＩ＞１５０×ＭＦＲ で示される関係を満たし、（vi）１９０℃における溶融
張力（ＭＴ（ｇ））と、メルトフローレート（ＭＦＲ
（ｇ／１０分））とが、 ＭＴ＞４×ＭＦＲ-0.65 で示される関係を満たす直鎖状エチレン・α- オレフィ
ン共重合体［Ａ］であることを特徴としている。
チレンと炭素原子数３〜２０のα- オレフィンとの共重
合体であって、（ｉ）メルトフローレート（ＭＦＲ；AS
TM D 1238-65T、190℃、2.16kg荷重）が０．１〜５．０
ｇ／１０分の範囲にあり、（ii）密度（ｄ）が０．９０
５〜０．９４０ｇ／ｃｍ3 の範囲にあり、（iii） 示差
走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定した吸熱曲線におけ
る最大ピーク位置の温度（Ｔｍ（℃））と、密度（ｄ
（ｇ／ｃｍ3 ））とが、 Ｔｍ＜４００ｄ−２５０ で示される関係を満たし、（iv）n-デカン可溶成分量分
率（Ｗ）が２．０重量％以下であり、（ｖ）溶融重合体
の１９０℃におけるずり応力が２．４×１０6 dyne／ｃ
ｍ2 に到達する時のずり速度で定義される流動性インデ
ックス（ＦＩ（１／秒））とメルトフローレート（ＭＦ
Ｒ（ｇ／１０分））とが、 ＦＩ＞１５０×ＭＦＲ で示される関係を満たし、（vi）１９０℃における溶融
張力（ＭＴ（ｇ））と、メルトフローレート（ＭＦＲ
（ｇ／１０分））とが、 ＭＴ＞４×ＭＦＲ-0.65 で示される関係を満たす直鎖状エチレン・α- オレフィ
ン共重合体［Ａ］であることを特徴としている。
【０００６】また、本発明に係るチューブ容器は、上記
のような本発明に係るチューブ容器用樹脂で形成された
層を有してなることを特徴としている。
のような本発明に係るチューブ容器用樹脂で形成された
層を有してなることを特徴としている。
【０００７】
【発明の具体的説明】以下、本発明に係るチューブ容器
用樹脂およびそれを用いたチューブ容器について具体的
に説明する。
用樹脂およびそれを用いたチューブ容器について具体的
に説明する。
【０００８】チューブ容器用樹脂 本発明に係るチューブ容器用樹脂は、エチレンと炭素原
子数３〜２０のα- オレフィンとからなる直鎖状エチレ
ン・α- オレフィン共重合体［Ａ］である。
子数３〜２０のα- オレフィンとからなる直鎖状エチレ
ン・α- オレフィン共重合体［Ａ］である。
【０００９】本発明で用いられる炭素原子数３〜２０の
α- オレフィンとしては、具体的には、プロピレン、1-
ブテン、1-ペンテン、1-ヘキセン、4-メチル-1- ペンテ
ン、1-オクテン、1-デセン、1-ドデセン、1-テトラデセ
ン、1-ヘキサデセン、1-オクタデセン、1-エイコセンな
どが挙げられる。中でも、1ーブテン、1-ヘキセン、4-メ
チル-1- ペンテンが好ましい。
α- オレフィンとしては、具体的には、プロピレン、1-
ブテン、1-ペンテン、1-ヘキセン、4-メチル-1- ペンテ
ン、1-オクテン、1-デセン、1-ドデセン、1-テトラデセ
ン、1-ヘキサデセン、1-オクタデセン、1-エイコセンな
どが挙げられる。中でも、1ーブテン、1-ヘキセン、4-メ
チル-1- ペンテンが好ましい。
【００１０】この直鎖状エチレン・α- オレフィン共重
合体［Ａ］は、α- オレフィン含量が０．５〜１５モル
％、好ましくは１．０〜１０モル％の範囲内にあること
が望ましい。
合体［Ａ］は、α- オレフィン含量が０．５〜１５モル
％、好ましくは１．０〜１０モル％の範囲内にあること
が望ましい。
【００１１】直鎖状エチレン・α- オレフィン共重合体
［Ａ］の組成は、通常１０ｍｍφの試料管中で約２００
ｍｇの共重合体を１ｍｌのヘキサクロロブタジエンに均
一に溶解させた試料の13Ｃ−ＮＭＲスペクトルを、測定
温度１２０℃、測定周波数２５．０５ＭＨz 、スペクト
ル幅１５００Ｈz 、パルス繰返し時間４．２sec.、パル
ス幅６μsec.の測定条件下で測定して決定される。
［Ａ］の組成は、通常１０ｍｍφの試料管中で約２００
ｍｇの共重合体を１ｍｌのヘキサクロロブタジエンに均
一に溶解させた試料の13Ｃ−ＮＭＲスペクトルを、測定
温度１２０℃、測定周波数２５．０５ＭＨz 、スペクト
ル幅１５００Ｈz 、パルス繰返し時間４．２sec.、パル
ス幅６μsec.の測定条件下で測定して決定される。
【００１２】本発明で用いられる直鎖状エチレン・α-
オレフィン共重合体［Ａ］は、メルトフローレート（Ｍ
ＦＲ）が０．１〜５．０ｇ／１０分、好ましくは１．０
〜３．０ｇ／１０分の範囲にある。メルトフローレート
が上記のような範囲にある直鎖状エチレン・α- オレフ
ィン共重合体［Ａ］は、チューブ容器の押出成形性に優
れている。
オレフィン共重合体［Ａ］は、メルトフローレート（Ｍ
ＦＲ）が０．１〜５．０ｇ／１０分、好ましくは１．０
〜３．０ｇ／１０分の範囲にある。メルトフローレート
が上記のような範囲にある直鎖状エチレン・α- オレフ
ィン共重合体［Ａ］は、チューブ容器の押出成形性に優
れている。
【００１３】このメルトフローレートは、ASTM D 1238-
65T に従い、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件下に測
定される。また、本発明で用いられる直鎖状エチレン・
α- オレフィン共重合体［Ａ］の密度（ｄ）は、０．９
０５〜０．９４０ｇ／ｃｍ3 、好ましくは０．９１５〜
０．９３０ｇ／ｃｍ3 の範囲にある。密度が上記のよう
な範囲にある直鎖状エチレン・α- オレフィン共重合体
［Ａ］を用いると、剛性に優れるとともに柔軟性に優れ
たチューブ容器が得られる。
65T に従い、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件下に測
定される。また、本発明で用いられる直鎖状エチレン・
α- オレフィン共重合体［Ａ］の密度（ｄ）は、０．９
０５〜０．９４０ｇ／ｃｍ3 、好ましくは０．９１５〜
０．９３０ｇ／ｃｍ3 の範囲にある。密度が上記のよう
な範囲にある直鎖状エチレン・α- オレフィン共重合体
［Ａ］を用いると、剛性に優れるとともに柔軟性に優れ
たチューブ容器が得られる。
【００１４】この密度（ｄ）は、１９０℃における２．
１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート測定時に得られる
ストランドを１２０℃で１時間熱処理し、１時間かけて
室温まで徐冷したのち、密度勾配管で測定される。
１６ｋｇ荷重でのメルトフローレート測定時に得られる
ストランドを１２０℃で１時間熱処理し、１時間かけて
室温まで徐冷したのち、密度勾配管で測定される。
【００１５】本発明で用いられる直鎖状エチレン・α-
オレフィン共重合体［Ａ］は、示差走査型熱量計（ＤＳ
Ｃ）により測定した吸熱曲線における最大ピーク位置の
温度（融点；Ｔｍ（℃））と、密度（ｄ（ｇ／ｃｍ
3 ））とが、 Ｔｍ＜４００ｄ−２５０ 好ましくは Ｔｍ＜５５０ｄ−３９１ で示される関係を満たしている。
オレフィン共重合体［Ａ］は、示差走査型熱量計（ＤＳ
Ｃ）により測定した吸熱曲線における最大ピーク位置の
温度（融点；Ｔｍ（℃））と、密度（ｄ（ｇ／ｃｍ
3 ））とが、 Ｔｍ＜４００ｄ−２５０ 好ましくは Ｔｍ＜５５０ｄ−３９１ で示される関係を満たしている。
【００１６】吸熱曲線における最大ピーク位置の温度
（Ｔｍ（℃））は、試料約５ｍｇをアルミパンに詰め、
１０℃／分で２００℃まで昇温し、２００℃で５分間保
持した後、１０℃／分で室温まで降温し、次いで１０℃
／分で昇温する際の吸熱曲線より求められる。測定は、
パーキネルマー社製ＤＳＣ−７型装置を用いた。
（Ｔｍ（℃））は、試料約５ｍｇをアルミパンに詰め、
１０℃／分で２００℃まで昇温し、２００℃で５分間保
持した後、１０℃／分で室温まで降温し、次いで１０℃
／分で昇温する際の吸熱曲線より求められる。測定は、
パーキネルマー社製ＤＳＣ−７型装置を用いた。
【００１７】本発明で用いられる直鎖状エチレン・α-
オレフィン共重合体［Ａ］は、室温におけるn-デカン可
溶成分量分率（Ｗ）が２．０重量％以下、好ましくは
１．５重量％以下であることが望ましい。n-デカン可溶
成分量分率（Ｗ）が上記のような範囲内にある直鎖状エ
チレン・α- オレフィン共重合体［Ａ］を用いると、得
られるチューブ容器は、その表面に低分子量樹脂成分が
溶出することがなく、印刷適性に優れている。
オレフィン共重合体［Ａ］は、室温におけるn-デカン可
溶成分量分率（Ｗ）が２．０重量％以下、好ましくは
１．５重量％以下であることが望ましい。n-デカン可溶
成分量分率（Ｗ）が上記のような範囲内にある直鎖状エ
チレン・α- オレフィン共重合体［Ａ］を用いると、得
られるチューブ容器は、その表面に低分子量樹脂成分が
溶出することがなく、印刷適性に優れている。
【００１８】n-デカン可溶成分量分率（Ｗ）は、試料約
３ｇをn-デカン４５０ｍｌに加え、１４５℃で溶解した
後２３℃まで冷却し、濾過によりn-デカン不溶部を除去
し、濾液よりn-デカン可溶部を回収することにより求め
られる。
３ｇをn-デカン４５０ｍｌに加え、１４５℃で溶解した
後２３℃まで冷却し、濾過によりn-デカン不溶部を除去
し、濾液よりn-デカン可溶部を回収することにより求め
られる。
【００１９】また本発明で用いられる直鎖状エチレン・
α- オレフィン共重合体［Ａ］は、溶融重合体の１９０
℃におけるずり応力が２．４×１０6 dyne／ｃｍ2 に到
達する時のずり速度で定義される流動性インデックス
（ＦＩ（１／秒））と、メルトフローレート（ＭＦＲ）
とが、 ＦＩ＞１５０×ＭＦＲ 好ましくは ＦＩ＞３００×ＭＦＲ で示される関係を満たしていることが望ましい。流動性
インデックスが上記のような範囲内にある直鎖状エチレ
ン・α- オレフィン共重合体［Ａ］を用いると、チュー
ブ容器の押出成形時における容器表面の肌荒れの発生を
防止することができる。
α- オレフィン共重合体［Ａ］は、溶融重合体の１９０
℃におけるずり応力が２．４×１０6 dyne／ｃｍ2 に到
達する時のずり速度で定義される流動性インデックス
（ＦＩ（１／秒））と、メルトフローレート（ＭＦＲ）
とが、 ＦＩ＞１５０×ＭＦＲ 好ましくは ＦＩ＞３００×ＭＦＲ で示される関係を満たしていることが望ましい。流動性
インデックスが上記のような範囲内にある直鎖状エチレ
ン・α- オレフィン共重合体［Ａ］を用いると、チュー
ブ容器の押出成形時における容器表面の肌荒れの発生を
防止することができる。
【００２０】流動性インデックス（ＦＩ）は、ずり速度
を変えながら試料をキャピラリーから押し出し、その時
の応力を測定することにより決定される。すなわち、
（株）東洋精機製作所製、毛細式流れ特性試験機を用
い、樹脂温度１９０℃、ずり応力の範囲が５×１０4〜
３×１０6 dyne／ｃｍ2程度で測定される。なお、測定
する試料のＭＦＲ（ｇ／１０分）によって、ノズル直径
を次のように変更して測定する。
を変えながら試料をキャピラリーから押し出し、その時
の応力を測定することにより決定される。すなわち、
（株）東洋精機製作所製、毛細式流れ特性試験機を用
い、樹脂温度１９０℃、ずり応力の範囲が５×１０4〜
３×１０6 dyne／ｃｍ2程度で測定される。なお、測定
する試料のＭＦＲ（ｇ／１０分）によって、ノズル直径
を次のように変更して測定する。
【００２１】ＭＦＲ＞２０ のとき ０．５ｍｍ ２０≧ＭＦＲ＞３ のとき １．０ｍｍ ３≧ＭＦＲ＞０．８のとき ２．０ｍｍ ０．８≧ＭＦＲ のとき ３．０ｍｍ さらに、本発明で用いられる直鎖状エチレン・α- オレ
フィン共重合体［Ａ］は、１９０℃における溶融張力
（ＭＴ（ｇ））と、メルトフローレート（ＭＦＲ（ｇ／
１０分））とが、 ＭＴ＞４×ＭＦＲ-0.65 で示される関係を満たしている。上記のような溶融張力
を有する直鎖状エチレン・α- オレフィン共重合体
［Ａ］を用いると、チューブを押出成形する際に、ダイ
ス出口でのドローダウンの発生を防止することができ、
安定した成形を行なうことができる。
フィン共重合体［Ａ］は、１９０℃における溶融張力
（ＭＴ（ｇ））と、メルトフローレート（ＭＦＲ（ｇ／
１０分））とが、 ＭＴ＞４×ＭＦＲ-0.65 で示される関係を満たしている。上記のような溶融張力
を有する直鎖状エチレン・α- オレフィン共重合体
［Ａ］を用いると、チューブを押出成形する際に、ダイ
ス出口でのドローダウンの発生を防止することができ、
安定した成形を行なうことができる。
【００２２】この溶融張力（ＭＴ）は、溶融させたポリ
マーを一定速度で延伸した時の応力を測定することによ
り決定される。すなわち、生成ポリマー粉体を通常の方
法で溶融後ペレット化して測定サンプルとし、（株）東
洋精機製作所製、ＭＴ測定器を用い、樹脂温度１９０
℃、樹脂の押出し速度１５ｍｍ／分、巻取り速度１０〜
２０ｍ／分、ノズル径２．０９ｍｍφ、ノズル長さ８ｍ
ｍの条件で行なう。ペレット化の際、エチレン系共重合
体に、予め二次抗酸化剤としてのトリ（2,4-ジ-t- ブチ
ルフェニル）フォスフェートを０．０５重量％、耐熱安
定剤としてのn-オクタデシル-3-（4'-ヒドロキシ-3',5'
- ジ-t- ブチルフェニル）プロピオネートを０．１重量
％、塩酸吸収剤としてのステアリン酸カルシウムを０．
０５重量％配合する。
マーを一定速度で延伸した時の応力を測定することによ
り決定される。すなわち、生成ポリマー粉体を通常の方
法で溶融後ペレット化して測定サンプルとし、（株）東
洋精機製作所製、ＭＴ測定器を用い、樹脂温度１９０
℃、樹脂の押出し速度１５ｍｍ／分、巻取り速度１０〜
２０ｍ／分、ノズル径２．０９ｍｍφ、ノズル長さ８ｍ
ｍの条件で行なう。ペレット化の際、エチレン系共重合
体に、予め二次抗酸化剤としてのトリ（2,4-ジ-t- ブチ
ルフェニル）フォスフェートを０．０５重量％、耐熱安
定剤としてのn-オクタデシル-3-（4'-ヒドロキシ-3',5'
- ジ-t- ブチルフェニル）プロピオネートを０．１重量
％、塩酸吸収剤としてのステアリン酸カルシウムを０．
０５重量％配合する。
【００２３】上記のような直鎖状エチレン・α- オレフ
ィン共重合体［Ａ］は、遷移金属のメタロセン化合物
と、有機アルミニウムオキシ化合物と、必要に応じて、
担体と、有機アルミニウム化合物および／または有機ホ
ウ素化合物とからなる、いわゆるメタロセン系触媒の存
在下に、エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレフィ
ンとを、得られる共重合体の密度が０．９０５〜０．９
４０ｇ／ｃｍ3 となるように共重合させることによって
製造することができる。この製造方法の詳細は、特開平
６−９７２４号公報に記載されている。
ィン共重合体［Ａ］は、遷移金属のメタロセン化合物
と、有機アルミニウムオキシ化合物と、必要に応じて、
担体と、有機アルミニウム化合物および／または有機ホ
ウ素化合物とからなる、いわゆるメタロセン系触媒の存
在下に、エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレフィ
ンとを、得られる共重合体の密度が０．９０５〜０．９
４０ｇ／ｃｍ3 となるように共重合させることによって
製造することができる。この製造方法の詳細は、特開平
６−９７２４号公報に記載されている。
【００２４】たとえば、ビス（1,3-ジメチルシクロペン
タジエニル）ジルコニウムジクロリドとアルミノオキサ
ンとの存在下で、エチレンと炭素原子数３〜２０のα-
オレフィンとを、得られる共重合体の密度が０．９０５
〜０．９４０ｇ／ｃｍ3 となるように共重合させること
により、本発明の直鎖状エチレン・α- オレフィン共重
合体［Ａ］を得ることができる。
タジエニル）ジルコニウムジクロリドとアルミノオキサ
ンとの存在下で、エチレンと炭素原子数３〜２０のα-
オレフィンとを、得られる共重合体の密度が０．９０５
〜０．９４０ｇ／ｃｍ3 となるように共重合させること
により、本発明の直鎖状エチレン・α- オレフィン共重
合体［Ａ］を得ることができる。
【００２５】チューブ容器 本発明に係るチューブ容器は、上記のような本発明に係
るチューブ容器用樹脂からなる。
るチューブ容器用樹脂からなる。
【００２６】本発明に係るチューブ容器は、本発明に係
るチューブ容器用樹脂、すなわち直鎖状エチレン・α-
オレフィン共重合体［Ａ］で形成された層を内層あるい
は外層とした多層体であってもよいし、また直鎖状エチ
レン・α- オレフィン共重合体［Ａ］で形成された単層
体であってもよい。
るチューブ容器用樹脂、すなわち直鎖状エチレン・α-
オレフィン共重合体［Ａ］で形成された層を内層あるい
は外層とした多層体であってもよいし、また直鎖状エチ
レン・α- オレフィン共重合体［Ａ］で形成された単層
体であってもよい。
【００２７】このような多層体で用いられる直鎖状エチ
レン・α- オレフィン共重合体［Ａ］層以外の層は、他
の樹脂で形成されていてもよく、またアルミニウム等の
金属などで形成されていてもよい。
レン・α- オレフィン共重合体［Ａ］層以外の層は、他
の樹脂で形成されていてもよく、またアルミニウム等の
金属などで形成されていてもよい。
【００２８】本発明に係るチューブ容器を構成する樹脂
には、安定剤、顔料、充填剤、滑剤、帯電防止剤、難燃
剤、発泡剤などの公知の添加剤を、本発明の目的を損な
わない範囲で配合することができる。
には、安定剤、顔料、充填剤、滑剤、帯電防止剤、難燃
剤、発泡剤などの公知の添加剤を、本発明の目的を損な
わない範囲で配合することができる。
【００２９】
【発明の効果】本発明に係るチューブ容器用樹脂は、エ
チレンと炭素原子数３〜２０のα- オレフィンとの共重
合体であって、ＭＦＲ、密度およびn-デカン可溶成分量
分率が特定の範囲にあり、かつ、ＤＳＣにより測定した
吸熱曲線における最大ピーク位置の温度と密度との関
係、流動性インデックス（ＦＩ）とＭＦＲとの関係およ
び１９０℃における溶融張力（ＭＴ）とＭＦＲとの関係
が特定の関係にある直鎖状エチレン・α- オレフィン共
重合体であるので、耐ストレスクラッキング性、高速成
形性および印刷適性に優れたチューブ容器を提供するこ
とができる。
チレンと炭素原子数３〜２０のα- オレフィンとの共重
合体であって、ＭＦＲ、密度およびn-デカン可溶成分量
分率が特定の範囲にあり、かつ、ＤＳＣにより測定した
吸熱曲線における最大ピーク位置の温度と密度との関
係、流動性インデックス（ＦＩ）とＭＦＲとの関係およ
び１９０℃における溶融張力（ＭＴ）とＭＦＲとの関係
が特定の関係にある直鎖状エチレン・α- オレフィン共
重合体であるので、耐ストレスクラッキング性、高速成
形性および印刷適性に優れたチューブ容器を提供するこ
とができる。
【００３０】本発明に係るチューブ容器は、上記のよう
な本発明に係るチューブ容器用樹脂からなるので、耐ス
トレスクラッキング性、高速成形性および印刷適性に優
れている。
な本発明に係るチューブ容器用樹脂からなるので、耐ス
トレスクラッキング性、高速成形性および印刷適性に優
れている。
【００３１】上記のような効果を有する、本発明に係る
チューブ容器は、練り歯磨き等の化粧品や食品の包装に
使用するチューブ容器として好適である。
チューブ容器は、練り歯磨き等の化粧品や食品の包装に
使用するチューブ容器として好適である。
【００３２】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明するが、本
発明は、これら実施例に限定されるものではない。
発明は、これら実施例に限定されるものではない。
【００３３】
【実施例１〜４】メタロセン系触媒を用いて調製され、
かつ、第１表に示すコモノマー含有量、ＭＦＲ、密度、
Ｔｍ、n-デカン可溶成分量分率（Ｗ）、流動性インデッ
クス（ＦＩ）および溶融張力（ＭＴ）を有する直鎖状エ
チレン・α- オレフィン共重合体を、直径６５ｍｍφ、
Ｌ／Ｄ＝２５の池貝機販社製押出機を用い、ダイス温度
１９０℃で押し出し、外径４０ｍｍφ、肉厚０．５ｍｍ
のチューブ状円筒容器を得た。得られたチューブ状円筒
容器の高速成形性、印刷適性および耐ストレスクラック
性を、次の方法によって評価した。結果を第１表に示
す。
かつ、第１表に示すコモノマー含有量、ＭＦＲ、密度、
Ｔｍ、n-デカン可溶成分量分率（Ｗ）、流動性インデッ
クス（ＦＩ）および溶融張力（ＭＴ）を有する直鎖状エ
チレン・α- オレフィン共重合体を、直径６５ｍｍφ、
Ｌ／Ｄ＝２５の池貝機販社製押出機を用い、ダイス温度
１９０℃で押し出し、外径４０ｍｍφ、肉厚０．５ｍｍ
のチューブ状円筒容器を得た。得られたチューブ状円筒
容器の高速成形性、印刷適性および耐ストレスクラック
性を、次の方法によって評価した。結果を第１表に示
す。
【００３４】（１）高速成形性 一般にチューブの押出成形時の引取速度を高くしていく
と、ある引取速度でチューブ表面の肌荒れが発生する。
そこで、引取速度１５ｍ／分でもチューブ状円筒容器表
面の肌荒れが発生しないものを○、１０ｍ／分まではチ
ューブ状円筒容器表面の肌荒れが発生しないものを△、
５ｍ／分でもドローダウンによりチューブ成形不能のも
のを×とした。
と、ある引取速度でチューブ表面の肌荒れが発生する。
そこで、引取速度１５ｍ／分でもチューブ状円筒容器表
面の肌荒れが発生しないものを○、１０ｍ／分まではチ
ューブ状円筒容器表面の肌荒れが発生しないものを△、
５ｍ／分でもドローダウンによりチューブ成形不能のも
のを×とした。
【００３５】（２）印刷適性 印刷適性は、チューブ状円筒容器に印刷を施し、水中に
１週間常温で保持した後、セロハンテープにて印刷の剥
がれ具合をチェックし、下記の○、×で評価した。 ○ ： 印刷の剥がれがないもの × ： 印刷の剥がれがあったもの
１週間常温で保持した後、セロハンテープにて印刷の剥
がれ具合をチェックし、下記の○、×で評価した。 ○ ： 印刷の剥がれがないもの × ： 印刷の剥がれがあったもの
【００３６】（３）耐ストレスクラック性 耐ストレスクラック性は、ＪＩＳ Ｋ ６７６０に準拠
し、プレス成形にて作製した２ｍｍ厚のシートにて、５
０℃で、ノニル・フェニル・ポリオキシエチレン・エタ
ノール１００％溶液で測定し、５０％亀裂発生時間（Ｆ
50）を求めた。
し、プレス成形にて作製した２ｍｍ厚のシートにて、５
０℃で、ノニル・フェニル・ポリオキシエチレン・エタ
ノール１００％溶液で測定し、５０％亀裂発生時間（Ｆ
50）を求めた。
【００３７】
【比較例１】第１表に示すＭＦＲ、密度、Ｔｍ、n-デカ
ン可溶成分量分率（Ｗ）、流動性インデックス（ＦＩ）
および溶融張力（ＭＴ）を有する高圧法低密度ポリエチ
レンを用いて、実施例１〜４と同様の方法でチューブ状
円筒容器を成形し、得られた容器について、実施例１〜
４と同様の方法で高速成形性、印刷適性および耐ストレ
スクラッキング性を評価した。結果を第１表に示す。
ン可溶成分量分率（Ｗ）、流動性インデックス（ＦＩ）
および溶融張力（ＭＴ）を有する高圧法低密度ポリエチ
レンを用いて、実施例１〜４と同様の方法でチューブ状
円筒容器を成形し、得られた容器について、実施例１〜
４と同様の方法で高速成形性、印刷適性および耐ストレ
スクラッキング性を評価した。結果を第１表に示す。
【００３８】
【比較例２、３】チーグラー触媒を用いて調製され、か
つ、第１表に示すコモノマー含有量、ＭＦＲ、密度、Ｔ
ｍ、n-デカン可溶成分量分率（Ｗ）、流動性インデック
ス（ＦＩ）および溶融張力（ＭＴ）を有する、直鎖状低
密度ポリエチレンを用いて、実施例１〜４と同様の方法
でチューブ状円筒容器を成形し、得られた容器につい
て、実施例１〜４と同様の方法で高速成形性、印刷適性
および耐ストレスクラッキング性を評価した。結果を第
１表に示す。
つ、第１表に示すコモノマー含有量、ＭＦＲ、密度、Ｔ
ｍ、n-デカン可溶成分量分率（Ｗ）、流動性インデック
ス（ＦＩ）および溶融張力（ＭＴ）を有する、直鎖状低
密度ポリエチレンを用いて、実施例１〜４と同様の方法
でチューブ状円筒容器を成形し、得られた容器につい
て、実施例１〜４と同様の方法で高速成形性、印刷適性
および耐ストレスクラッキング性を評価した。結果を第
１表に示す。
【００３９】
【比較例４】比較例１で使用した高圧法低密度ポリエチ
レンと、比較例３で使用した直鎖状低密度ポリエチレン
とを１対１の重量割合で混合し、押出機にて１９０℃で
混練することにより第１表に示すＭＦＲ、密度、Ｔｍ、
n-デカン可溶成分量分率（Ｗ）、流動性インデックス
（ＦＩ）および溶融張力（ＭＴ）を有するポリエチレン
組成物を得た。
レンと、比較例３で使用した直鎖状低密度ポリエチレン
とを１対１の重量割合で混合し、押出機にて１９０℃で
混練することにより第１表に示すＭＦＲ、密度、Ｔｍ、
n-デカン可溶成分量分率（Ｗ）、流動性インデックス
（ＦＩ）および溶融張力（ＭＴ）を有するポリエチレン
組成物を得た。
【００４０】このポリエチレン組成物を用いて、実施例
１〜４と同様の方法でチューブ状円筒容器を成形し、得
られた容器について、実施例１〜４と同様の方法で高速
成形性、印刷適性および耐ストレスクラッキング性を評
価した。結果を第１表に示す。
１〜４と同様の方法でチューブ状円筒容器を成形し、得
られた容器について、実施例１〜４と同様の方法で高速
成形性、印刷適性および耐ストレスクラッキング性を評
価した。結果を第１表に示す。
【００４１】
【表１】
Claims (3)
- 【請求項１】エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレ
フィンとの共重合体であって、（ｉ）メルトフローレー
ト（ＭＦＲ；ASTM D 1238-65T、190℃、2.16kg荷重）が
０．１〜５．０ｇ／１０分の範囲にあり、（ii）密度
（ｄ）が０．９０５〜０．９４０ｇ／ｃｍ3 の範囲にあ
り、（iii） 示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定し
た吸熱曲線における最大ピーク位置の温度（Ｔｍ
（℃））と、密度（ｄ（ｇ／ｃｍ3 ））とが、 Ｔｍ＜４００ｄ−２５０ で示される関係を満たし、（iv）n-デカン可溶成分量分
率（Ｗ）が２．０重量％以下であり、（ｖ）溶融重合体
の１９０℃におけるずり応力が２．４×１０6 dyne／ｃ
ｍ2 に到達する時のずり速度で定義される流動性インデ
ックス（ＦＩ（１／秒））とメルトフローレート（ＭＦ
Ｒ（ｇ／１０分））とが、 ＦＩ＞１５０×ＭＦＲ で示される関係を満たし、（vi）１９０℃における溶融
張力（ＭＴ（ｇ））と、メルトフローレート（ＭＦＲ
（ｇ／１０分））とが、 ＭＴ＞４×ＭＦＲ-0.65 で示される関係を満たす直鎖状エチレン・α- オレフィ
ン共重合体［Ａ］であることを特徴とするチューブ容器
用樹脂。 - 【請求項２】前記直鎖状エチレン・α- オレフィン共重
合体［Ａ］が、メタロセン系触媒を用いて調製されたエ
チレンと炭素原子数３〜２０のα- オレフィンとの共重
合体であることを特徴とする請求項１に記載のチューブ
容器用樹脂。 - 【請求項３】請求項１または２に記載のチューブ容器用
樹脂で形成された層を有してなることを特徴とするチュ
ーブ容器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34120995A JPH09176244A (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | チューブ容器用樹脂およびそれを用いたチューブ容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34120995A JPH09176244A (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | チューブ容器用樹脂およびそれを用いたチューブ容器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09176244A true JPH09176244A (ja) | 1997-07-08 |
Family
ID=18344229
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34120995A Pending JPH09176244A (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | チューブ容器用樹脂およびそれを用いたチューブ容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09176244A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004081063A1 (ja) * | 1999-01-19 | 2004-09-23 | Mamoru Takahashi | エチレン系樹脂製包装用フィルム |
-
1995
- 1995-12-27 JP JP34120995A patent/JPH09176244A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004081063A1 (ja) * | 1999-01-19 | 2004-09-23 | Mamoru Takahashi | エチレン系樹脂製包装用フィルム |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4614764A (en) | Linear low density ethylene polymers blended with modified linear low density ethylene polymers | |
| EP0172650B1 (en) | Polyolefin blends containing reactive agents | |
| CA2039158C (en) | Biaxially stretched polyethylene film | |
| KR920000172B1 (ko) | 폴리에틸렌 수지조성물과 그것으로 제조한 필름 | |
| US5147936A (en) | LLDPE films by blending with specific polypropylenes | |
| US5346732A (en) | Performance super high flow ethylene polymer compositions | |
| JPS61162538A (ja) | ポリエチレン基材の延伸性粘着フイルム組成物 | |
| EP0065367B1 (en) | Polypropylene composition for extrusion coating | |
| US11441023B2 (en) | Polyethylene films and methods of making the same | |
| JPH09176244A (ja) | チューブ容器用樹脂およびそれを用いたチューブ容器 | |
| US5319022A (en) | Ethylene copolymer molded structure and ethylene copolymer composition | |
| AU2005307750B2 (en) | Elastomeric compositions with improved resistance to necking for high speed sheet extrusion applications | |
| JPH11166081A (ja) | ポリエチレン系樹脂組成物、バッグインボックス内 装容器及びその製法 | |
| JPH0241539B2 (ja) | ||
| EP2918409B1 (en) | Stretch wrapping film | |
| JPH07149962A (ja) | 高速インフレーションフィルム用ポリエチレン樹脂組成物 | |
| JP2002524307A (ja) | エチレンコポリマーの層を含む多層ポリマー構造体 | |
| CN100406502C (zh) | 改进薄膜产品粘着性能的方法 | |
| JP3965764B2 (ja) | 樹脂組成物 | |
| JP2006289888A (ja) | プロピレン系フィルムの製造方法 | |
| JPH10120841A (ja) | 押出しラミネート用ポリエチレン系樹脂組成物及びその押出しラミネート品 | |
| US20020065342A1 (en) | Polypropylene resin composition for metallized film and metallized film prepared therefrom | |
| JP4017234B2 (ja) | ポリエチレン系樹脂成形材料及びそれよりなるフィルム | |
| JP4775990B2 (ja) | 多層フィルム | |
| JP4017484B2 (ja) | 樹脂組成物の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040212 |