JPH09184479A - 両頭ピストン式圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 圧縮運転時の駆動シャフトの軸線方向及び軸
線と直角方向の振動を低減することができて、動力損失
の少ない両頭ピストン式圧縮機を提供する。 【解決手段】 斜板３１のボス部３２の一端面３２ａを
平面状に形成するとともに、対向するシリンダブロック
２１の受圧座４６を球面状に形成する。このボス部３２
と受圧座４６との間に、円環状の座金５０のみからなる
スラスト軸受部４８を介装する。この座金５０の両側面
５０ａ、５０ｂを対向する摺接面と対応する形状とす
る。前記球面の半径中心は、斜板３１の中心Ｐとほぼ一
致するようにする。前記ボス部３２の他端面３２ｂと、
その端面３２ｂと対向するシリンダブロック２２の受圧
座４７とに、互いに異径の環状突条５１、５２を形成
し、それらの間にニードル軸受５３を挟持する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、両頭ピストン式圧
縮機に係わり、詳しくはカムプレートの支持構造に関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】駆動シャフト上に止着されたカムプレー
トの回転によって両頭ピストンを往復動させる斜板式圧
縮機は、例えば特開平１−１３４０８５号公報に開示さ
れている。この種の車輌空調用に供される圧縮機におい
ては、接合された一対のシリンダブロックの軸孔に一対
のラジアル軸受を介して駆動シャフトが回転可能に支持
されている。その両ラジアル軸受間において、カムプレ
ートとしての斜板がボス部を介してその駆動シャフトに
固着されるとともに、そのボス部の両端部とシリンダブ
ロックに形成された受圧座との間にスラスト軸受がそれ
ぞれ介装されている。そして、駆動シャフトの回転と共
動する斜板の回転により、両頭ピストンが往復動されて
冷媒ガスの圧縮が行われる。この圧縮動作にともなって
発生する圧縮反力によって、斜板には回転モーメントが
作用する。この回転モーメントに対抗するために、シリ
ンダブロックを接合固定するための通しボルトの締め付
け軸力によって、前記スラスト軸受に駆動シャフトの軸
線方向の予荷重が作用するように構成されている。

【０００３】図９に示すように、この従来構成における
スラスト軸受部１２１、１２２は、斜板１２３のボス部
１２４の端面とシリンダブロック１２５、１２６の受圧
座１２７、１２８とに相互に異径の環状突条１２９、１
３０が形成され、その環状突条１２９、１３０間にわた
って転がり軸受１３１が介在されたものとなっている。
そして、転がり軸受１３１は、そのアウタレース１３２
及びインナレース１３３が駆動シャフト１３４の軸線方
向荷重に対して弾性変形可能な状態で組み付けられてお
り、駆動シャフト１３４の軸線方向荷重が吸収されるよ
うになっている。このため、比較的低い予荷重の設定に
よって、転がり軸受１３１の各レース１３２、１３３
と、斜板１２３のボス部１２４の端面及びシリンダブロ
ック１２５、１２６の受圧座１２７、１２８との間に隙
間が発生するのが防止される。そして、圧縮運転時にお
ける駆動シャフト１３４の軸線と直角方向の振動の発生
が抑制される。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところが、この従来構
成では、斜板１２３のボス部１２４に対して両側のスラ
スト軸受部１２１、１２２が駆動シャフト１３４の軸線
方向荷重を吸収可能な構成となっているため、その軸線
方向の剛性が不足がちとなる。このため、圧縮運転時に
おける駆動シャフト１３４の軸線方向の振動が大きくな
ることがあった。この駆動シャフト１３４の軸線方向の
振動を低減するためには前記予荷重を高く設定する必要
がある。しかし、このように予荷重を高く設定すると、
スラスト軸受部１２１、１２２の摺動抵抗が大きくなっ
て動力損失が大きくなるという問題があった。

【０００５】一方、図１０に示すように、斜板１２３の
一側のボス部１２４の端面１２４ａと、その端面１２４
ａに対向するシリンダブロック１２６の受圧座１２８の
端面１２８ａとをともに平面状に形成して、そのボス部
１２４と受圧座１２８との間にわたって転がり軸受１３
１が介在する構成が考えられる。この構成によれば、ス
ラスト軸受部１２１、１２２の駆動シャフト１３４の軸
線方向の支持剛性が向上されて、駆動シャフト１３４の
軸線方向の振動が低減される。ところが、前記圧縮反力
に基づく回転モーメントによって、転がり軸受１３１の
レース１３２、１３３と、斜板１２３のボス部１２４の
端面１２４ａ及びシリンダブロック１２６の受圧座１２
８の端面１２８ａとの間に隙間が発生しやすくなるとい
う問題があった。このため、圧縮運転時における駆動シ
ャフト１３４の軸線と直角な方向の振動が大きくなるこ
とがあった。この駆動シャフト１３４の軸線と直角な方
向の振動を低減するためには、前記予荷重を高く設定す
る必要がある。しかし、このように予荷重を高く設定す
ると、前記従来構成と同様に動力損失が大きくなるとい
う問題があった。

【０００６】本発明は、このような従来の技術に存在す
る問題点に着目してなされたものである。その目的とし
ては、圧縮運転時の駆動シャフトの軸線方向及び軸線と
直角方向の振動を低減することができて、しかも動力損
失の少ない両頭ピストン式圧縮機を提供することにあ
る。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明では、一対のシリンダブロッ
ク内に形成されたクランク室内に駆動シャフトと共動す
るカムプレートを備え、そのカムプレートのボス部をス
ラスト軸受部を介して前記シリンダブロックに形成され
た受圧座に支持した両頭ピストン式圧縮機において、少
なくとも一方のシリンダブロックに形成された受圧座
と、その受圧座に対向する前記スラスト軸受部の外側摺
接面とをそれぞれ対応する球面状に形成したものであ
る。

【０００８】請求項２に記載の発明では、請求項１に記
載の両頭ピストン式圧縮機において、前記外側摺接面の
球面の半径中心と、前記カムプレートの中心とがほぼ一
致するようにしたものである。

【０００９】請求項３に記載の発明では、請求項１また
は２に記載の両頭ピストン式圧縮機において、前記カム
プレートのボス部の端面と、前記外側摺接面が球面状を
なすスラスト軸受部の前記ボス部に対向する内側摺接面
とをともに平面状に形成したものである。

【００１０】請求項４に記載の発明では、請求項１また
は２に記載の両頭ピストン式圧縮機において、前記カム
プレートのボス部の端面と、前記外側摺接面が球面状を
なすスラスト軸受部の前記ボス部に対向する内側摺接面
とをそれぞれ対応する球面状に形成したものである。

【００１１】請求項５に記載の発明では、請求項３また
は４に記載の両頭ピストン式圧縮機において、一方側の
前記スラスト軸受部はその外側摺接面が球面状の前記シ
リンダブロックの受圧座に支持されるように形成し、他
方側の前記スラスト軸受部は前記カムプレートのボス部
とシリンダブロックとの間に転がり軸受を介装するとと
もに、駆動シャフトの軸線方向荷重を吸収する緩衝機構
を設けたものである。

【００１２】請求項６に記載の発明では、請求項１〜５
のいずれかに記載の両頭ピストン式圧縮機において、前
記外側摺接面が球面状をなすスラスト軸受部は転がり軸
受を含むものである。

【００１３】請求項７に記載の発明では、請求項１〜５
のいずれかに記載の両頭ピストン式圧縮機において、前
記外側摺接面が球面状をなすスラスト軸受部は滑り軸受
を含むものである。

【００１４】請求項８に記載の発明では、請求項７に記
載の両頭ピストン式圧縮機において、前記滑り軸受を円
環状の座金のみから構成したものである。請求項９に記
載の発明では、請求項８に記載の両頭ピストン式圧縮機
において、前記円環状の座金を、その内側摺接面と外側
摺接面とを同一形状の球面をもって形成するとともに、
背中合わせに配置したものである。

【００１５】請求項１０に記載の発明では、請求項９に
記載の両頭ピストン式圧縮機において、前記円環状の座
金の内側摺接面及び外側摺接面の中心側に平坦部を設け
たものである。

【００１６】請求項１１に記載の発明では、請求項１ま
たは２に記載の両頭ピストン式圧縮機において、前記カ
ムプレートのボス部の端面を球面状に形成して前記スラ
スト軸受部の外側摺接面を構成したものである。

【００１７】請求項１２に記載の発明では、請求項１〜
１１のいずれかに記載の両頭ピストン式圧縮機におい
て、前記シリンダブロックには公差調整手段を備えたも
のである。

【００１８】従って、請求項１に記載の両頭ピストン式
圧縮機では、両頭ピストンの圧縮動作にともなう圧縮反
力に基づいて、カムプレートに回転モーメントが働く
と、この回転モーメントによりスラスト軸受部がシリン
ダブロックの受圧座の球面に沿って変位する。このスラ
スト軸受部の変位によって、カムプレートに働く回転モ
ーメントが逃がされる。そして、スラスト軸受部の端面
と、カムプレートのボス部の端面及びシリンダブロック
の受圧座の端面との間において、駆動シャフトの軸線と
直角な方向の振動要因となる隙間の発生が防止される。

【００１９】請求項２に記載の両頭ピストン式圧縮機で
は、スラスト軸受部の外側摺接面の球面の半径中心とカ
ムプレートの中心とがほぼ一致するように構成されてい
る。言い換えると、スラスト軸受部の変位曲面の中心
と、カムプレートに働く回転モーメントの回転中心とが
ほぼ一致したものとなっている。このため、スラスト軸
受部の変位が滑らかなものとなって、カムプレートに働
く回転モーメントの逃しを確実に行うことができる。

【００２０】請求項３及び４に記載の両頭ピストン式圧
縮機では、少なくとも一方のスラスト軸受部の内側摺接
面とカムプレートのボス部の端面とは、平面同士あるい
は互いに対応する球面同士でのほぼ全面にわたる接触状
態とすることができる。また、そのスラスト軸受部の外
側摺接面と、シリンダブロックの受圧座とは、互いに対
応する球面同士の接触となっている。このため、駆動シ
ャフトの軸線方向の支持剛性が安定して、駆動シャフト
の軸線方向の振動が低減される。

【００２１】請求項５に記載の両頭ピストン式圧縮機で
は、カムプレートのボス部を介して一方側のスラスト軸
受部に働く回転モーメントは、前述のようにシリンダブ
ロックの受圧座の球面に沿ったスラスト軸受部の変位に
よって逃される。また、他方側のスラスト軸受部に働く
回転モーメントは、そのスラスト軸受部に設けられた緩
衝機構によって吸収される。しかも、この緩衝機構は、
両頭ピストン式圧縮機の組み付け時において、各部品の
公差を吸収する機能を兼備している。このため、各部品
の製作精度を厳密に設定する必要がなく、製作上有利で
ある。

【００２２】請求項６に記載の両頭ピストン式圧縮機で
は、前記外側摺接面が球面状をなすスラスト軸受部にお
いて、カムプレートの回転によるカムプレートのボス部
とシリンダブロックの受圧座との間の潤滑は、主に転が
り軸受の転動体の転がり摩擦に支配される。このため、
カムプレートのボス部とシリンダブロックの受圧座との
間の相対回転は、その大部分が転動体を含む摺動面で分
担される。そして、スラスト軸受部の外側摺接面とシリ
ンダブロックの受圧座の端面との間においては、おおよ
そカムプレートの回転モーメントの逃しのみが分担され
る。そして、スラスト軸受部内の各摺動面の役割が分担
されて、局部的な荷重の集中が防止される。

【００２３】請求項７及び８に記載の両頭ピストン式圧
縮機では、スラスト軸受部の構成が簡単なものとなっ
て、部品点数を削減することができる。請求項９に記載
の発明によれば、滑り軸受をなす座金の表裏両面が同一
形状となるため、スラスト軸受部の組み付け時における
方向性をなくすことができて、スラスト軸受部の誤組み
付けを防止することができる。

【００２４】請求項１０に記載の両頭ピストン式圧縮機
では、滑り軸受をなす座金の内側摺接面の中心側に平坦
部が形成されている。このため、その内側摺接面の平坦
部とカムプレートのボス部の端面とを、平面同士で接触
させることができる。そして、スラスト軸受部の駆動シ
ャフトの軸線方向の支持剛性が安定したものとすること
ができる。

【００２５】請求項１１に記載の両頭ピストン式圧縮機
では、カムプレートのボス部がほぼ直接的にシリンダブ
ロックの受圧座に支持されて、部品点数を削減すること
ができる。

【００２６】請求項１２に記載の両頭ピストン式圧縮機
では、各部品の公差を調整するための公差調整手段を備
えている。このため、各部品の製作精度を厳密に設定す
る必要がなく、製作上有利である。

【００２７】

【発明の実施の形態】

（第１の実施形態）以下、本発明を具体化した一実施形
態を図１及び図２に基づいて説明する。

【００２８】図１に示すように、接合された前後一対の
シリンダブロック２１、２２の端面には、そのシリンダ
ブロック２１、２２の外端を閉塞するリヤハウジング２
３及びフロントハウジング２４がバルブプレート２５、
２６を介して接合されている。シリンダブロック２１、
２２、バルブプレート２５、２６、リヤハウジング２３
及びフロントハウジング２４は、通しボルト２７により
締め付け固定されている。

【００２９】シリンダブロック２１、２２の中心軸孔２
１ａ、２２ａには、シリンダブロック２１、２２との間
にラジアル軸受２８、２９を介して駆動シャフト３０が
回転可能に嵌装支持されている。この駆動シャフト３０
は、クラッチ等（図示略）を介して車両エンジン等（図
示略）の外部動力源に接続されている。前記駆動シャフ
ト３０には、カムプレートとしての斜板３１がそのボス
部３２を介してシリンダブロック２１、２２の接合によ
り形成されたクランク室３３内で一体回転可能に固着さ
れている。

【００３０】また、シリンダブロック２１、２２には、
前後で対となるシリンダボア３４が駆動シャフト３０を
中心とする等間隔角度位置に配列形成されている。前後
で対となるシリンダボア３４内には、両頭ピストン３５
が往復動可能に嵌入されている。その両頭ピストン３５
と斜板３１の前後両面との間には、半球状のシュー３
６、３７が介在されている。斜板３１の回転動作は、シ
ュー３６、３７を介することによってシリンダボア３４
内における両頭ピストン３５の往復動作に変換される。

【００３１】前記リヤハウジング２３及び前記フロント
ハウジング２４内には、その外周側に吐出室３８、３９
が、中心側に吸入室４０、４１がそれぞれ環状に区画形
成されている。吐出室３８、３９は、バルブプレート２
５、２６に穿設された吐出ポート２５ａ、２６ａを介し
て前記シリンダボア３４に連通されている。この吐出ポ
ート２５ａ、２６ａは、吐出弁２５ｂ、２６ｂにより開
閉される。また、吸入室４０、４１は、バルブプレート
２５、２６に穿設された吸入ポート２５ｃ、２６ｃを介
して前記シリンダボア３４に連通されている。この吸入
ポート２５ｃ、２６ｃは、吸入弁２５ｄ、２６ｄにより
開閉される。前記両頭ピストン３５が上死点位置から下
死点位置に向かう吸入行程にあるときには、前記吸入弁
２５ｄ、２６ｄを開放して吸入室４０、４１から冷媒ガ
スをシリンダボア３４内に吸入する。また、両頭ピスト
ン３５が下死点位置から上死点位置に向かう圧縮・吐出
行程にあるときには、シリンダボア３４内の冷媒ガスが
所定の圧力まで圧縮された後、吐出弁２５ｂ、２６ｂを
押し退けて吐出室３８、３９に吐出される。

【００３２】前記クランク室３３は、シリンダブロック
２１、２２に形成した吸入通路４２、４３により吸入室
４０、４１と連通されている。クランク室３３は、シリ
ンダブロック２１、２２に形成した吸入フランジ（図示
略）を介して外部冷房回路（図示略）に接続されてい
る。さらに、前記吐出室３８、３９は、シリンダブロッ
ク２１、２２に形成した吐出通路４４、４５及び吐出フ
ランジ（図示略）を介して外部冷媒回路に接続されてい
る。

【００３３】さて、斜板３１のボス部３２とシリンダブ
ロック２１、２２の受圧座４６、４７との間には、スラ
スト軸受部４８、４９が挟持されている。駆動シャフト
３０に作用するスラスト荷重は、このスラスト軸受部４
８、４９を介してシリンダブロック２１、２２で受け止
められる。

【００３４】一方側（ここではリヤ側）のスラスト軸受
部４８は、次のように形成されている。前記斜板３１の
ボス部３２の後端面３２ａは、平面状に形成されてい
る。その後端面３２ａとスラスト軸受部４８を介して対
向するリヤ側のシリンダブロック２１の受圧座４６の端
面４６ａは、球面状に形成されている。そして、ボス部
３２の後端面３２ａと受圧座４６の端面４６ａとの間
に、滑り軸受としての円環状の座金５０が介在されてい
る。この座金５０は、アルミニウム系金属で構成される
シリンダブロック２１、２２及び斜板３１に対して剛性
を有する鉄系金属により構成されている。

【００３５】前記座金５０の前記斜板３１のボス部３２
と対向する内側摺接面５０ａは、平面状に形成されてい
る。一方、リヤ側のシリンダブロック２１の受圧座４６
と対向する外側摺接面５０ｂは、前記斜板３１の中心Ｐ
を中心として所定の半径Ｒを有する球面Ｓの一部をなす
ように形成されている。そして、前記シリンダブロック
２１の受圧座４６の端面４６ａは、この外側摺接面５０
ｂと対応する球面に形成されている。つまり、前記斜板
３１のボス部３２の後端面３２ａと、スラスト軸受部４
８の内側摺接面５０ａとは、そのほぼ全面にわたる平面
同士の摺接となるように構成されている。また、前記シ
リンダブロック２１の受圧座４６の端面４６ａと、スラ
スト軸受部４８の外側摺接面５０ｂとは、互いに対応す
る球面同士の摺接となるように構成されている。なお、
斜板３１の中心Ｐとは、斜板３１の傾きに沿う厚さ１／
２のところでの仮想断面Ａと、駆動シャフト３０の中心
軸線Ｌとの交点のことである。

【００３６】また、他方側（ここではフロント側）のス
ラスト軸受部４９は、次のように形成されている。前記
斜板３１のボス部３２の前端面３２ｂと、その前端面３
２ｂとスラスト軸受部４９を介して対向するフロント側
シリンダブロック２２の受圧座４７の端面４７ａとに
は、互いに異径となるように環状突条５１、５２が形成
されている。そして、ボス部３２の環状突条５１と受圧
座４７の環状突条５２との間に、転がり軸受としてのニ
ードル軸受５３が介在されている。このニードル軸受５
３は、円環状のインナレース５３ａと、同じく円環状の
アウタレース５３ｂと、それらの間に介在されるニード
ルコロ５３ｃとから構成されている。ここで、圧縮機の
組付時において、各部品の寸法公差を吸収するため、一
対のシリンダブロック２１、２２には、駆動シャフト３
０の軸線方向に通しボルト２７の締め付け軸力による予
荷重が付与されている。この軸線方向荷重は、ニードル
軸受５３のインナレース５３ａ及びアウタレース５３ｂ
の弾性変形によって吸収される。つまり、フロント側の
スラスト軸受部４９が緩衝機構を構成している。

【００３７】次に、前記のように構成した両頭ピストン
式圧縮機について、その作用を説明する。車両エンジン
等（図示略）の外部動力源により駆動シャフト３０が回
転されると、クランク室３３内の斜板３１が回転され、
シュー３６、３７を介して複数の両頭ピストン３５がシ
リンダボア３４内で往復動される。この両頭ピストン３
５の運動により吸入フランジ（図示略）からクランク室
３３に導かれた冷媒ガスは、クランク室３３から吸入通
路４２、４３を経て吸入室４０、４１に導かれる。そし
て、吸入室４０、４１内の冷媒ガスは、吸入ポート２５
ｃ、２６ｃを通ってシリンダボア３４内に導かれ、両頭
ピストン３５により圧縮された後、吐出ポート２５ａ、
２６ａを経て吐出室３８、３９に吐出される。さらに、
吐出室３８、３９内の圧縮冷媒ガスは、吐出通路４４、
４５を経て外部冷媒回路をなす凝縮器、膨張弁、蒸発器
（いずれも図示略）に供給され、車両室内の空調に供さ
れる。

【００３８】さて、図１及び図２に示すように、前記の
ように両頭ピストン３５の圧縮動作が行われると、斜板
３１には両頭ピストン３５を介して圧縮反力Ｆが働い
て、この圧縮反力Ｆに基づいて回転モーメントＭが発生
する。ここで、リヤ側のスラスト軸受部４８の座金５０
の外側摺接面５０ｂと、シリンダブロック２１の受圧座
４６の端面４６ａとが、前記斜板の中心Ｐから所定の半
径Ｒを有する球面Ｓの一部をなすように形成されてい
る。このため、前記座金５０が前記球面Ｓに沿って変位
可能な状態となっており、その座金５０の変位によって
前記回転モーメントＭが逃がされる。そして、回転モー
メントＭは、ラジアル軸受２８によって受け止められ
る。

【００３９】一方、フロント側のスラスト軸受部４９の
ニードル軸受５３の２枚のレース５３ａ、５３ｂは、前
述のように駆動シャフト３０の軸線方向に弾性変形可能
な状態で支持されている。このため、このフロント側の
スラスト軸受部４９では、前記斜板３１の回転モーメン
トＭは前記２枚のレース５３ａ、５３ｂの弾性変形によ
って吸収される。従って、斜板３１に回転モーメントＭ
が発生しても、スラスト軸受部４８、４９と、斜板３１
のボス部３２及びシリンダブロック２１、２２の受圧座
４６、４７との間に隙間ができるのが防止される。そし
て、圧縮動作時の駆動シャフト３０の軸線と直角な方向
の振動が低減される。

【００４０】以上のように構成された本実施形態によれ
ば、以下の効果を奏する。 （ａ） リヤ側のスラスト軸受部４８の座金５０の外側
摺接面５０ｂと、シリンダブロック２１の受圧座４６の
端面４６ａとが、互いに対応する球面状に形成されてい
る。このため、両頭ピストン３５の圧縮動作にともなう
圧縮反力Ｆに基づいて、斜板３１に回転モーメントＭが
働いても、座金５０が前記受圧座４６の球面Ｓに沿って
変位する。そして、前記回転モーメントＭが逃がされ
て、スラスト軸受部４８の座金５０の両摺接面５０ａ、
５０ｂと、斜板３１のボス部３２の後端面３２ａ及びシ
リンダブロック２１の受圧座４６の端面４６ａとの間に
隙間が形成されることが防止される。従って、通しボル
ト２７の締め付け軸力による予荷重をそれほど大きく設
定することなく、駆動シャフト３０の軸線と直角な方向
の振動を低減することができる。また、スラスト軸受部
４８における摺動抵抗が増大することがなく、動力損失
を低減することができる。

【００４１】（ｂ） また、前記球面Ｓの半径中心と、
斜板３１の中心Ｐとがほぼ一致するように構成されてい
る。このため、スラスト軸受部４８の座金５０の外側摺
接面５０ｂの変位曲面の中心と、斜板３１に働く回転モ
ーメントＭの回転中心とがほぼ一致したものとなる。従
って、スラスト軸受部４８の変位が滑らかなものとなっ
て、斜板３１の回転モーメントＭの逃しを確実に行うこ
とができる。そして、駆動シャフト３０の軸線と直角な
方向の振動及び動力損失をいっそう確実に低減すること
ができる。

【００４２】（ｃ） スラスト軸受部４８の座金５０の
内側摺接面５０ａと、斜板３１のボス部３２の後端面３
２ａとは、平面同士でのほぼ全面にわたる接触状態とな
っている。また、その座金５０の外側摺接面５０ｂと、
シリンダブロック２１の受圧座４６の端面４６ａとは、
互いに対応する球面同士の接触となっている。このた
め、駆動シャフト３０の軸線方向の支持剛性が向上され
て、通しボルト２７の締め付け軸力による予荷重をそれ
ほど大きく設定することなく、駆動シャフト３０の軸線
方向の振動を低減することができる。また、スラスト軸
受部４８における摺動抵抗が増大することがなく、動力
損失を低減することができる。

【００４３】（ｄ） フロント側のスラスト軸受部４９
のニードル軸受５３の２枚のレース５３ａ、５３ｂは、
駆動シャフト３０の軸線方向荷重に対して弾性変形可能
に支持されて、緩衝手段を構成している。このため、フ
ロント側のスラスト軸受部４９に働く斜板３１の回転モ
ーメントＭは、前記２枚のレース５３ａ、５３ｂが弾性
変形することによって吸収される。従って、駆動シャフ
ト３０の軸線と直角な方向の振動の加振力をなす斜板３
１の回転モーメントＭが緩和されて、同方向への振動が
低減される。

【００４４】しかも、この緩衝手段は、両頭ピストン式
圧縮機の組み付け時において、各部品の公差を吸収する
機能を兼備している。このため、各部品の製作精度を厳
密に設定する必要がなく、製作上有利である。

【００４５】つぎに、本発明の別の実施形態について、
前記第１の実施形態と異なる部分を中心に説明する。 （第２の実施形態）図３に示す第２の実施形態において
は、リヤ側のスラスト軸受部６１としてニードル軸受６
２が採用されている。このニードル軸受６２は、円環状
のインナレース６３と、円環状のアウタレース６４と、
それらの間に介在されるニードルコロ６５とから構成さ
れている。前記スラスト軸受部６１の内側摺接面をなす
インナレース６３の一側面６３ａは、平面状に形成され
ている。また、このスラスト軸受部６１の外側摺接面を
なすアウタレース６４の一側面６４ａは、前記斜板３１
の中心Ｐを中心として所定の半径Ｒを有する球面Ｓの一
部をなすように形成されている。そして、斜板３１のボ
ス部３２の後端面３２ａと、インナレース６３の一側面
６３ａとが、そのほぼ全面にわたって平面同士で摺接さ
れるように構成されている。また、前記シリンダブロッ
ク２１の受圧座４６の端面４６ａと、アウタレース６４
の一側面６４ａとが、互いに対応する球面同士で摺接さ
れるように構成されている。

【００４６】以上のように構成された本実施形態によれ
ば、以下の効果を奏する。 （ａ） 外側摺接面が球面状をなすスラスト軸受部６１
として、ニードル軸受６２を採用している。このため、
斜板３１のボス部３２とシリンダブロック２１の受圧座
４６との間において、斜板３１の回転に対する潤滑は、
主にニードル軸受６２のニードルコロ６５の転がり摩擦
に支配される。よって、斜板３１のボス部３２とシリン
ダブロック２１の受圧座４６との間の相対回転は、その
大部分がニードルコロ６５の回転によって分担される。
そして、スラスト軸受部６１の外側摺接面、すなわちア
ウタレース６４の一側面６４ａとシリンダブロック２１
の受圧座４６の端面４６ａとの間の潤滑は、おおよそ斜
板３１に働く回転モーメントＭによるスラスト軸受部６
１の変位のみが分担される。従って、スラスト軸受部６
１内の各摺動面の役割が分担されて、一部の摺動面への
荷重の集中を防止することができて、スラスト軸受部６
１の耐久性を向上することができる。

【００４７】（第３の実施形態）図４に示す第３の実施
形態では、リヤ側のスラスト軸受部７１としての座金７
２において、その内側摺接面７２ａと外側摺接面７２ｂ
とが、同一形状の球面をもって形成されているととも
に、背中合わせに配置されたものとなっている。そし
て、斜板３１のボス部７３の後端面７３ａが、前記座金
７２の内側摺接面７２ａと対応する球面状に形成されて
いる。

【００４８】以上のように構成された本実施形態によれ
ば、以下の効果を奏する。 （ａ） スラスト軸受部７１の座金７２の内側摺接面７
２ａと、斜板３１のボス部７３の後端面７３ａとは、互
いに対応する球面同士でのほぼ全面にわたる接触状態と
なっている。また、前記第１の実施形態と同様に、その
スラスト軸受部７１の座金７２の外側摺接面７２ｂと、
シリンダブロック２１の受圧座４６の端面４６ａとは、
互いに対応する球面同士の接触となっている。このた
め、駆動シャフト３０の軸線方向の支持剛性が安定し
て、通しボルトの締め付け軸力による予荷重をそれほど
大きく設定することなく、駆動シャフト３０の軸線方向
の振動が低減される。また、スラスト軸受部７１におけ
る摺動抵抗が増大することがなく、動力損失が低減され
る。

【００４９】（ｂ） スラスト軸受部７１をなす座金７
２の表裏両面が同一形状に形成されているため、スラス
ト軸受部７１の組み付け時における方向性をなくすこと
ができる。従って、スラスト軸受部７１の誤組み付けを
防止することができて、製作上有利である。

【００５０】（第４の実施形態）図５に示す第４の実施
形態では、リヤ側のスラスト軸受部８１としての座金８
２において、その内側摺接面８２ａ及び外側摺接面８２
ｂの中心側に平坦部８３が形成されている。そして、斜
板３１のボス部３２の後端面３２ａと、座金８２の内側
摺接面８２ａの平坦部８３とが、平面同士で接触される
ようになっている。また、座金８２の外側摺接面８２ｂ
の平坦部８３と、シリンダブロック２１の受圧座４６の
端面４６ａとが接触しないように、シリンダブロック２
１の中心軸孔２１ａが拡径されている。

【００５１】以上のように構成された本実施形態によれ
ば、以下の効果を奏する。 （ａ） スラスト軸受部８１の座金８２の内側摺接面８
２ａと、斜板３１のボス部３２の後端面３２ａとを、平
面同士で接触させることができる。従って、駆動シャフ
ト３０の軸線方向の支持剛性が安定して、通しボルトの
締め付け軸力による予荷重をそれほど大きく設定するこ
となく、駆動シャフトの軸線方向の振動が低減される。

【００５２】（ｂ） スラスト軸受部８１をなす座金８
２の表裏両面が同一形状に形成されているため、スラス
ト軸受部８１の組み付け時における方向性をなくすこと
ができて、スラスト軸受部８１の誤組み付けを防止する
ことができる。しかも、その座金８２の内側摺接面８２
ａと対向する斜板３１のボス部３２の後端面３２ａを平
面状に加工するのみでよく、その加工が簡単で製作上有
利である。

【００５３】（第５の実施形態）図６に示す第５の実施
形態では、斜板３１のボス部９１の両端面９１ａ、９１
ｂが、ともに平面状に形成されている。その両端面９１
ａ、９１ｂにスラスト軸受部４８、９３を介して対向す
るシリンダブロック２１、２２の受圧座４６、９２の端
面４６ａ、９２ａは、組み付けた状態でともに斜板３１
の中心Ｐをほぼ半径中心とする球面Ｓの一部をなすよう
に形成されている。そして、これらの斜板３１のボス部
９１と、シリンダブロック２１、２２の受圧座４６、９
２との間には、スラスト軸受部４８、９３として、外側
摺接面５０ｂが球面状をなす座金５０が介装されてい
る。

【００５４】以上のように構成された本実施形態によっ
ても、斜板３１に働く前記回転モーメントを、前記受圧
座４６、９２の端面４６ａ、９２ａに沿ったスラスト軸
受部４８、９３の変位によって逃がすことができる。ま
た、スラスト軸受部４８、９３の構造が簡単なものとな
って、部品点数を削減することができる。

【００５５】（第６の実施形態）図７（ａ）及び（ｂ）
に示す第６の実施形態では、斜板３１のボス部１０１の
両端面１０１ａ、１０１ｂが、ともに斜板３１の中心Ｐ
を中心とした球面Ｓ状に形成されている。そして、この
ボス部１０１の両端面１０１ａ、１０１ｂと、シリンダ
ブロック２１、２２の受圧座４６、９２の端面４６ａ、
９２ａとがほぼ直接的に摺接して、スラスト軸受部１０
２、１０３を構成するするようになっている。つまり、
斜板３１のボス部１０１の両端面１０１ａ、１０１ｂ
が、スラスト軸受部１０２、１０３の外側摺接面をなし
ている。

【００５６】なお、前記斜板３１及びシリンダブロック
２１、２２は、ともにほぼ同種のアルミニウム系金属で
形成されている。ここで、前記斜板３１のボス部１０１
とシリンダブロック２１、２２の受圧座４６、９２との
焼き付きを防止するために、前記ボス部１０１の両端面
１０１ａ、１０１ｂには、例えばスズメッキ層等の安定
した摩擦係数を有する物質の層が形成されている。ま
た、前記スラスト軸受部１０２、１０３の潤滑は、ボス
部１０１の両端面１０１ａ、１０１ｂと、シリンダブロ
ック２１、２２の受圧座４６、９２の端面４６ａ、９２
ａとの間の隙間に、ボス部１０１の回転により冷媒ガス
中に分散されたミスト状の潤滑油が引き込まれて、油膜
が形成されることによってなされる。

【００５７】また、一対のシリンダブロック２１、２２
の接合端面の間には、公差調整手段としての円環状をな
すガスケット１０４が介在されている。図７（ｂ）に示
すように、このガスケット１０４には、弾性変形可能な
円形エンボス部１０５が形成されている。そして、円形
エンボス部１０５が、組み付け時の通しボルト２７の締
め付け軸力によって、各部品の組み付け公差に応じて弾
性変形して前記公差が調整されるとともに、クランク室
３３内の冷媒ガスの漏れが防止される。

【００５８】以上のように構成された本実施形態によれ
ば、以下の効果を奏する。 （ａ） 斜板３１に働く前記回転モーメントを、前記受
圧座４６、９２の端面４６ａ、９２ａに沿った斜板３１
のボス部１０１の変位によって逃がすことができる。従
って、通しボルト２７の締め付け軸力による予荷重をそ
れほど大きく設定することなく、駆動シャフト３０の軸
線と直角な方向の振動を低減することができる。また、
スラスト軸受部１０２、１０３における摺動抵抗が増大
することがなく、動力損失を低減することができる。

【００５９】（ｂ） 斜板３１のボス部１０１がほぼ直
接的にシリンダブロック２１、２２の受圧座４６、９２
に支持されて、スラスト軸受部１０２、１０３の構造が
簡単なものとすることができる。従って、部品点数を削
減することができて、製作上有利である。

【００６０】（ｃ） 一対のシリンダブロック２１、２
２の接合端面には、通しボルト２７の締め付け軸力によ
って一部が弾性変形されるガスケット１０４が介在され
ている。このため、各部品の組み付け公差を調整するす
ることができて、各部品の製作精度を厳密に設定する必
要がなく、製作上有利である。

【００６１】（第７の実施形態）図８に示す第７の実施
形態では、斜板３１のボス部３２とシリンダブロック２
１の受圧座４６との間に、スラスト軸受部１１１として
ニードル軸受１１２及びブッシュ１１３が介装されてい
る。ニードル軸受１１２は、円環状のインナレース１１
４、同じく円環状のアウタレース１１５及びニードルコ
ロ１１６から構成されている。そして、インナレース１
１４が斜板３１のボス部３２の後端面３２ａに摺接する
ように配置されている。ブッシュ１１３は、ニードル軸
受１１２のアウタレース１１５とシリンダブロック２１
の受圧座４６の端面４６ａとの間に介在されている。ブ
ッシュ１１３の内側面１１３ａは、前記アウタレース１
１５と平面同士で摺接するように形成されている。ま
た、外側面１１３ｂは、斜板３１の中心Ｐを中心とする
球面Ｓの一部をなすように形成されており、スラスト軸
受部１１１の外側摺接面をなしている。

【００６２】以上のように構成された本実施形態によれ
ば、以下の効果を奏する。 （ａ） 斜板３１に働く回転モーメントは、ニードル軸
受１１２を介してブッシュ１１３に作用する。そして、
ブッシュ１１３が前記受圧座４６の端面４６ａに沿って
変位することによって、前記回転モーメントを逃がすこ
とができる。従って、通しボルトの締め付け軸力による
予荷重をそれほど大きく設定することなく、駆動シャフ
ト３０の軸線と直角な方向の振動を低減することができ
る。また、スラスト軸受部１１１における摺動抵抗が増
大することがなく、動力損失を低減することができる。

【００６３】なお、本発明は以下のように変更して具体
化することもできる。 （１） 前記第６の実施形態において、公差調節手段と
してのガスケット１０４に代えて、例えば各部品の公差
を測定して、その公差を吸収可能な厚さのスペーサを一
対のシリンダブロック２１、２２の接合端面間に介在し
て、各部品の公差を調整すること。

【００６４】（２） 前記第６の実施形態において、公
差調節手段としてのガスケット１０４に代えて、例えば
通しボルト２７の締め付け軸力を変化させて、その締め
付け軸力に比例するシリンダブロック２１、２２の駆動
シャフト３０の軸線方向の変形量を変化させて、各部品
の公差を調整すること。

【００６５】以上のように構成しても、簡単な構成で各
部品の組み付け公差を調整することができる。 （３） 前記第２〜第４、第７の実施形態において、リ
ヤ側のスラスト軸受部６１、７１、８１、１１１及びリ
ヤ側のシリンダブロック２１の受圧座４６の構成を、フ
ロント側のスラスト軸受部４９及びフロント側のシリン
ダブロック２２の受圧座４７にも採用すること。

【００６６】（４） 前記（３）項において、例えば前
記第６の実施形態の記載のガスケット１０４、（１）項
あるいは（２）項に記載の公差吸収手段を採用するこ
と。以上のように構成しても、斜板３１に働く回転モー
メントを、球面状の受圧座４６の端面４６ａに沿ったス
ラスト軸受部６１、７１、８１、１１１の変位によって
逃がすことができる。従って、通しボルト２７の締め付
け軸力による予荷重をそれほど大きく設定することな
く、駆動シャフト３０の軸線と直角な方向の振動を低減
することができる。

【００６７】（５） スラスト軸受部の内側摺接面及び
外側摺接面上に、冷媒ガス中に分散された潤滑油ミスト
を引き込むための溝を設けること。 （６） スラスト軸受部の外側摺接面と対向するシリン
ダブロックの受圧座の端面上に、冷媒ガス中に分散され
た潤滑油ミストを引き込むための溝を設けること。

【００６８】（７） スラスト軸受部の内側摺接面と対
向する斜板のボス部の端面上に、冷媒ガス中に分散され
た潤滑油ミストを引き込むための溝を設けること。以上
のように構成すれば、スラスト軸受部の内側摺接面及び
外側摺接面と、それらと対向するボス部あるいは受圧座
の端面と間への潤滑油の導入及び保持を、容易に行うこ
とができる。そして、スラスト軸受部の潤滑性が向上さ
れて、スラスト軸受部における摺動抵抗がいっそう低減
されるとともに、同スラスト軸受部の耐久性が向上され
る。

【００６９】（８） 本発明をウェーブカムプレートタ
イプの両頭ピストン式圧縮機において具体化すること。
なお、特開平４−１４８０８２号公報には、片頭ピスト
ン式の揺動斜板式圧縮機において、ハウジング受圧部と
後方側スラスト転がり軸受との間に可動座板を介装し
て、そのハウジング受圧部の端面と可動座板とを球面に
よって密合させて、駆動シャフトに作用するスラスト荷
重を支持する構成が開示されている。この従来構成で
は、前記球面は駆動シャフトに作用する曲げモーメント
により前記転がり軸受に負荷される偏荷重を吸収可能な
曲率をなすように形成されている。ところで、この従来
構成が解決しようとする課題は、前記転がり軸受にかか
る偏荷重を吸収して荷重の平均化を図ることとなってい
る。この従来構成の作用は、前記可動座板が前記球面に
沿って揺動変位することにより前記偏荷重が吸収され
て、前記転がり軸受のころとレースとの点接触が防止さ
れるとしている。そして、この従来構成の効果は、この
転がり軸受の耐久性が向上されるとしている。従って、
前記公報に記載の発明は、その解決しようとする課題、
作用及び効果において、本発明と全く異なるものであ
る。

【００７０】つぎに、上記実施形態によって把握される
技術的思想を述べる。 （１） 前記ボス部の端面に安定した摩擦係数を有する
物質の層を設けた請求項１１に記載の両頭ピストン式圧
縮機。

【００７１】このように構成した場合、ほぼ同種のアル
ミニウム系金属で形成された斜板３１のボス部１０１の
両端面１０１ａ、と、シリンダブロック２１、２２の受
圧座４６、９２の端面４６ａ、９２ａとの焼き付きを防
止することができる。

【００７２】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば以
下の優れた効果を奏する。請求項１に記載の発明によれ
ば、カムプレートのボス部が、スラスト軸受部を介して
球面状のシリンダブロックの受圧座に支持されている。
このため、カムプレートに働く回転モーメントが、シリ
ンダブロックの受圧座の球面に沿ったスラスト軸受部の
変位によって逃がされる。そして、スラスト軸受部の端
面と、カムプレートのボス部の端面及びシリンダブロッ
クの受圧座の端面との間に隙間が形成されるのが防止さ
れる。従って、通しボルトの締め付け軸力による予荷重
をそれほど大きく設定することなく、駆動シャフトの軸
線と直角な方向の振動を低減することができる。また、
スラスト軸受部における摺動抵抗が増大することがな
く、動力損失を低減することができる。

【００７３】請求項２に記載の発明によれば、スラスト
軸受部の変位曲面の中心と、カムプレートに働く回転モ
ーメントの回転中心とがほぼ一致したものとなる。この
ため、スラスト軸受部の変位が滑らかなものとなって、
カムプレートに働く回転モーメントの逃しを確実に行う
ことができる。

【００７４】請求項３及び４に記載の発明によれば、駆
動シャフトの軸線方向の支持剛性が安定して、通しボル
トの締め付け軸力による予荷重をそれほど大きく設定す
ることなく、駆動シャフトの軸線方向の振動を低減する
ことができる。

【００７５】請求項５に記載の発明によれば、一方側の
スラスト軸受部はシリンダブロックの受圧座に対して球
面で支持されている。また、他方側のスラスト軸受部に
は、駆動シャフトの軸線方向荷重を吸収する緩衝機構が
設けられている。このため、一方側のスラスト軸受部に
働く回転モーメントは、シリンダブロックの受圧座の球
面に沿ったスラスト軸受部の変位によって逃される。ま
た、他方側のスラスト軸受部に働く回転モーメントは、
緩衝機構によって吸収される。従って、駆動シャフトの
軸線と直角な方向の振動の加振力をなすカムプレートの
回転モーメントが緩和されて、同方向への振動が低減さ
れる。しかも、この緩衝手段により組み付け時の各部品
の公差を吸収することができて、各部品の製作精度を厳
密に設定する必要がなく、製作上有利である。

【００７６】請求項６に記載の発明によれば、外側摺接
面が球面状をなすスラスト軸受部内に転動体が介在され
る。このため、カムプレートのボス部とシリンダブロッ
クの受圧座との間の相対回転は、その大部分が転動体を
含む摺動面で分担される。そして、スラスト軸受部の外
側摺接面とシリンダブロックの受圧座の端面との間にお
いては、おおよそカムプレートの回転モーメントの逃し
のみが分担される。そして、スラスト軸受部内の各摺動
面の役割が分担されて、局部的な荷重の集中が防止され
て、スラスト軸受部の耐久性を向上することができる。

【００７７】請求項７及び８に記載の発明によれば、ス
ラスト軸受部の構成が簡単なものとなって、部品点数を
削減することができて、製作上有利である。請求項９に
記載の発明によれば、滑り軸受をなす座金の表裏両面が
同一形状となるため、スラスト軸受部の組み付け時にお
ける方向性をなくすことができて、スラスト軸受部の誤
組み付けを防止することができて、製作上有利である。

【００７８】請求項１０に記載の発明によれば、その内
側摺接面の平坦部とカムプレートのボス部の端面とを、
平面同士で接触させることができる。従って、スラスト
軸受部の駆動シャフトの軸線方向の支持剛性が安定した
ものとすることができる。

【００７９】請求項１１に記載の発明によれば、カムプ
レートのボス部がほぼ直接的にシリンダブロックの受圧
座に支持されて、部品点数を削減することができて、製
作上有利である。

【００８０】請求項１２に記載の発明によれば、各部品
の製作精度を厳密に設定する必要がなく、製作上有利で
ある。

【図面の簡単な説明】

【図１】 第１の実施形態の圧縮機を示す断面図。

【図２】 斜板に働く回転モーメントに関する説明図。

【図３】 第２の実施形態の圧縮機の要部を示す部分断
面図。

【図４】 第３の実施形態の圧縮機の要部を示す部分断
面図。

【図５】 第４の実施形態の圧縮機の要部を示す部分断
面図。

【図６】 第５の実施形態の圧縮機の要部を示す部分断
面図。

【図７】 （ａ）は第６の実施形態の圧縮機の要部を示
す部分断面図、（ｂ）はシリンダブロックの接合端面の
近傍を拡大して示す部分断面図。

【図８】 第７の実施形態の圧縮機の要部を示す部分断
面図。

【図９】 従来の圧縮機の要部を示す部分断面図。

【図１０】 従来の圧縮機の要部を示す部分断面図。

【符号の説明】

２１、２２…シリンダブロック、３０…駆動シャフト、
３１…カムプレートとしての斜板、３２、７３、９１、
１０１…ボス部、３２ａ…ボス部の端面としての前端
面、３２ｂ、７３ａ…ボス部の端面としての後端面、３
３…クランク室、３５…両頭ピストン、４６、４７、９
２…受圧座、４８、４９、６１、７１、８１、９３、１
０２、１０３、１１１…スラスト軸受部、５０、７２、
８２…座金、５０ａ、７２ａ、８２ａ…内側摺接面、５
０ｂ、７２ｂ、８２ｂ…外側摺接面、５１、５２…緩衝
機構を構成する環状突条、５３…緩衝機構を構成するニ
ードル軸受、６２、１１２…転がり軸受としてのニード
ル軸受、６３ａ…内側摺接面をなすインナレースの一側
面、６４ａ…外側摺接面をなすアウタレースの一側面、
８３…平坦部、９１ａ、９１ｂ…ボス部の端面としての
両端面、１０１ａ、１０１ｂ…外側摺接面をなすととも
にボス部の端面としてのボス部の両側面、１０４…公差
調整手段としてのガスケット、１１３ｂ…外側摺接面を
なすブッシュの外側面、Ｐ…カムプレートの中心として
の斜板の中心、Ｒ…球面の半径、Ｓ…球面。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中本 昭 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (12)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 一対のシリンダブロック内に形成された
   クランク室内に駆動シャフトと共動するカムプレートを
   備え、そのカムプレートのボス部をスラスト軸受部を介
   して前記シリンダブロックに形成された受圧座に支持し
   た両頭ピストン式圧縮機において、 少なくとも一方のシリンダブロックに形成された受圧座
   と、その受圧座に対向する前記スラスト軸受部の外側摺
   接面とをそれぞれ対応する球面状に形成した両頭ピスト
   ン式圧縮機。
2. 【請求項２】 前記外側摺接面の球面の半径中心と、前
   記カムプレートの中心とがほぼ一致するようにした請求
   項１に記載の両頭ピストン式圧縮機。
3. 【請求項３】 前記カムプレートのボス部の端面と、前
   記外側摺接面が球面状をなすスラスト軸受部の前記ボス
   部に対向する内側摺接面とをともに平面状に形成した請
   求項１または２に記載の両頭ピストン式圧縮機。
4. 【請求項４】 前記カムプレートのボス部の端面と、前
   記外側摺接面が球面状をなすスラスト軸受部の前記ボス
   部に対向する内側摺接面とをそれぞれ対応する球面状に
   形成した請求項１または２に記載の両頭ピストン式圧縮
   機。
5. 【請求項５】 一方側の前記スラスト軸受部はその外側
   摺接面が球面状の前記シリンダブロックの受圧座に支持
   されるように形成し、他方側の前記スラスト軸受部は前
   記カムプレートのボス部とシリンダブロックとの間に転
   がり軸受を介装するとともに、駆動シャフトの軸線方向
   荷重を吸収する緩衝機構を設けた請求項３または４に記
   載の両頭ピストン式圧縮機。
6. 【請求項６】 前記外側摺接面が球面状をなすスラスト
   軸受部は転がり軸受を含む請求項１〜５のいずれかに記
   載の両頭ピストン式圧縮機。
7. 【請求項７】 前記外側摺接面が球面状をなすスラスト
   軸受部は滑り軸受を含む請求項１〜５のいずれかに記載
   の両頭ピストン式圧縮機。
8. 【請求項８】 前記滑り軸受を円環状の座金のみから構
   成した請求項７に記載の両頭ピストン式圧縮機。
9. 【請求項９】 前記円環状の座金を、その内側摺接面と
   外側摺接面とを同一形状の球面をもって形成するととも
   に、背中合わせに配置した請求項８に記載の両頭ピスト
   ン式圧縮機。
10. 【請求項１０】 前記円環状の座金の内側摺接面及び外
    側摺接面の中心側に平坦部を設けた請求項９に記載の両
    頭ピストン式圧縮機。
11. 【請求項１１】 前記カムプレートのボス部の端面を球
    面状に形成して前記スラスト軸受部の外側摺接面を構成
    した請求項１または２に記載の両頭ピストン式圧縮機。
12. 【請求項１２】 前記シリンダブロックには公差調整手
    段を備えた請求項１〜１１のいずれかに記載の両頭ピス
    トン式圧縮機。