JPH09200944A - 差動継電方式 - Google Patents
差動継電方式Info
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- JPH09200944A JPH09200944A JP8021734A JP2173496A JPH09200944A JP H09200944 A JPH09200944 A JP H09200944A JP 8021734 A JP8021734 A JP 8021734A JP 2173496 A JP2173496 A JP 2173496A JP H09200944 A JPH09200944 A JP H09200944A
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- Japan
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- current
- phase
- equation
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 長距離送電線においても誤判定の虞れのない
差動継電方式を得る。 【解決手段】 送電線の各相の差電流に充電電流補償を
した正味差電流を動作量とする差動継電方式において、
前記正味差電流の零相分を抑制量として付加するように
した。
差動継電方式を得る。 【解決手段】 送電線の各相の差電流に充電電流補償を
した正味差電流を動作量とする差動継電方式において、
前記正味差電流の零相分を抑制量として付加するように
した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は被保護対象の流入流
出の差電流を検出し、内外部故障を判定する差動継電方
式に関する。
出の差電流を検出し、内外部故障を判定する差動継電方
式に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５は差動継電器の保護対象となる３相
送電線の単線図である。図において１は保護対象となる
送電線で、母線Ａ及び母線Ｂの間を連絡している。母線
Ａの出口を端子Ａ、母線Ｂの出口を端子Ｂと称する。端
子Ａの電流及び電圧を夫々ＩA及びＶA 、端子Ｂの電流
及び電圧を夫々ＩB 及びＶB とする。
送電線の単線図である。図において１は保護対象となる
送電線で、母線Ａ及び母線Ｂの間を連絡している。母線
Ａの出口を端子Ａ、母線Ｂの出口を端子Ｂと称する。端
子Ａの電流及び電圧を夫々ＩA及びＶA 、端子Ｂの電流
及び電圧を夫々ＩB 及びＶB とする。
【０００３】端子電流の向きは、慣例に従って送電線１
の内部へ向かう方向にとる。Ｆは事故点で、事故電流Ｉ
F が流れる。送電線１に事故がない時はＩF ＝０として
扱う。Ｘは端子Ａと端子Ｂの間の距離、Ｍは端子Ａと端
子Ｂとの中央点、ｘは中央点Ｍと事故点Ｆとの距離であ
る。事故点Ｆは中央点Ｍより端子Ｂ側にあるとして説明
するが、後述のように結果的にはどちら側でも同様であ
る。
の内部へ向かう方向にとる。Ｆは事故点で、事故電流Ｉ
F が流れる。送電線１に事故がない時はＩF ＝０として
扱う。Ｘは端子Ａと端子Ｂの間の距離、Ｍは端子Ａと端
子Ｂとの中央点、ｘは中央点Ｍと事故点Ｆとの距離であ
る。事故点Ｆは中央点Ｍより端子Ｂ側にあるとして説明
するが、後述のように結果的にはどちら側でも同様であ
る。
【０００４】本発明の説明に共通に使用する記号は以下
による。 ω：角周波数、Ｋ：単位長当たり静電係数、Ｃs ：単位
長当たり各相自己静電容量、Ｃm ：単位長当たり相間静
電容量、｜｜：交流量の振幅。
による。 ω：角周波数、Ｋ：単位長当たり静電係数、Ｃs ：単位
長当たり各相自己静電容量、Ｃm ：単位長当たり相間静
電容量、｜｜：交流量の振幅。
【０００５】下付き添字 Ａ：端子Ａ、Ｂ：端子Ｂ、ｄ：差動量、ｐ：相一般、
ｒ：ｒ相、ｓ：ｓ相、ｔ：ｔ相、ｒ′：２号線ｒ相、
ｓ′：同ｓ相、ｔ′：同ｔ相、ｗ：対称分一般、０：零
相分、１：正相分、２：逆相分。 上付き添字 ｔ：転置行列、ｉ：逆行列。
ｒ：ｒ相、ｓ：ｓ相、ｔ：ｔ相、ｒ′：２号線ｒ相、
ｓ′：同ｓ相、ｔ′：同ｔ相、ｗ：対称分一般、０：零
相分、１：正相分、２：逆相分。 上付き添字 ｔ：転置行列、ｉ：逆行列。
【０００６】図６は従来方式の構成の一例を示すブロッ
ク図である。端子Ａの装置で代表して説明する。図にお
いて、２はデータ生成部で、電流ＩA 及び電圧ＶA を入
力して、(1) 式の充電電流補償済み電流データＪA を生
成する。
ク図である。端子Ａの装置で代表して説明する。図にお
いて、２はデータ生成部で、電流ＩA 及び電圧ＶA を入
力して、(1) 式の充電電流補償済み電流データＪA を生
成する。
【０００７】
【数１】
【０００８】以下、充電電流補償済み電流データを単に
データと称する。３はデータ送信部で、(2) 式のデータ
ＪA を端子Ｂへ送信する。４はデータ受信部で、端子Ｂ
から(3) 式の同様のデータＪB を受信する。５は判定部
で、端子ＡのデータＪA と端子ＢのデータＪB とから、
(3) 式の正味差電流Ｊd を算出する。
データと称する。３はデータ送信部で、(2) 式のデータ
ＪA を端子Ｂへ送信する。４はデータ受信部で、端子Ｂ
から(3) 式の同様のデータＪB を受信する。５は判定部
で、端子ＡのデータＪA と端子ＢのデータＪB とから、
(3) 式の正味差電流Ｊd を算出する。
【０００９】
【数２】
【００１０】判定部５では(4) 式の判定により、送電線
１の内部の事故の有無を判定する。(4) 式の左辺は動作
量、右辺は抑制量、ｋ（｜ＪAp｜＋｜ＪBp｜）は比率抑
制量、Ｉk は一定抑制量等と通称される。(4) 式が成立
すると出力ＯＰを生じて、周知のように送電線１の図示
しない遮断器を引き外す。
１の内部の事故の有無を判定する。(4) 式の左辺は動作
量、右辺は抑制量、ｋ（｜ＪAp｜＋｜ＪBp｜）は比率抑
制量、Ｉk は一定抑制量等と通称される。(4) 式が成立
すると出力ＯＰを生じて、周知のように送電線１の図示
しない遮断器を引き外す。
【００１１】
【数３】 ｜Ｊdp｜＞ｋ（｜ＪAp｜＋｜ＪBp｜）＋Ｉk …………(4) ｐ＝ｒ，ｓ，ｔ。 ｋ及びＩk は定数。 以後、特に混乱を生じる虞のない限り、送電線１の自相
内部の事故を内部事故あるいは単に内部と称し、それ以
外を単に外部あるいは外部事故と表現する。
内部の事故を内部事故あるいは単に内部と称し、それ以
外を単に外部あるいは外部事故と表現する。
【００１２】差動継電補償は周知のように事故の内外部
を峻別するのに適した方式である。即ち、上記正味差電
流は内部事故では事故電流に略等しく、外部の場合には
０となる。しかし、送電線が長距離となるに従って、正
味差電流なる量に誤差を生じて外部でも０でなくなり、
距離と共に次第に誤判定の要因となる。以下に図５を再
度使用してそれを説明する。
を峻別するのに適した方式である。即ち、上記正味差電
流は内部事故では事故電流に略等しく、外部の場合には
０となる。しかし、送電線が長距離となるに従って、正
味差電流なる量に誤差を生じて外部でも０でなくなり、
距離と共に次第に誤判定の要因となる。以下に図５を再
度使用してそれを説明する。
【００１３】正味差電流Ｊd は(5) 式で表される。
【数４】
【００１４】(5) 式に対し変換行列Ｔを用いて、相成分
を対称分に変換すると(6) 式となる。
を対称分に変換すると(6) 式となる。
【数５】
【００１５】(6) 式を(5) 式に代入すると(7) 式とな
り、(7) 式のＴi ＫＴは対角行列であり(8) 式となる。
り、(7) 式のＴi ＫＴは対角行列であり(8) 式となる。
【数６】
【００１６】(8) 式を用いると(6) 式は(9) 式となる。
【数７】 Ｊd ＝Ｔ（Ｄw −ｊωＸＫw Ｖw ） ＝Ｔ［Ｉd0−ｊωＸＣ0 Ｖ0 Ｉd1−ｊωＸＣ1 Ｖ1 Ｉd2−ｊωＸＣ1 Ｖ2 ］t ………………(9)
【００１７】一方、対称分ｗ＝０，１，２とすると、各
対称分のｗ成分は独立の単相回路で表すことができ、こ
れら各単相回路について、単位長当たりの静電容量，抵
抗及びインダクタンスを夫々Ｃw ，Ｒw 及びＬw とし、
(10)式の条件を与えると図５の中央点Ｍの電流のｗ成分
ＩMwは端子Ａの電流及び電圧を用いて(11)式のように表
される。
対称分のｗ成分は独立の単相回路で表すことができ、こ
れら各単相回路について、単位長当たりの静電容量，抵
抗及びインダクタンスを夫々Ｃw ，Ｒw 及びＬw とし、
(10)式の条件を与えると図５の中央点Ｍの電流のｗ成分
ＩMwは端子Ａの電流及び電圧を用いて(11)式のように表
される。
【００１８】
【数８】
【００１９】又、事故点の電流及び電圧と端子Ｂの電流
及び電圧とを用いて次のように表される。
及び電圧とを用いて次のように表される。
【数９】 ＩMw＝（ＩFw＋ＩFBw）cosｈ（ψw ）＋Ｙw ＶFwsin ｈ（ψw ） ＝ＩFwcos ｈ（ψw ）＋｛−ＩBwcos ｈ（Ψw −ψw ） ＋Ｙw ＶBwsin ｈ（Ψw −ψw ）｝cos ｈ（ψw ） ＋Ｙw ｛ＶBwcos ｈ（Ψw −ψw ） −Ｚw ＩBwsin ｈ（Ψw −ψw ）｝sim ｈ（ψw ) ＝ＩFwcos ｈ（ψw ）−ＩBwcos ｈ（Ψw ） ＋Ｙw ＶBwsin ｈ（Ψw ）） …………………(12)
【００２０】(11)式と(12)式とを等置して次式が得られ
る。
る。
【数10】 （ＩAw＋ＩBw）cos ｈ（Ψw ）＝ＩFwcosｈ（ψw ） ＋Ｙw （ＶAw＋ＶBw）ｓｉnｈ（Ψw ） Ｉwwcos ｈ（Ψw ）＝ＩFwcos ｈ（ψw ）＋２Ｙw Ｖw sin ｈ（Ψw ） Ｉdwcos ｈ＝ＩFwcos ｈ（ψw ）／cos ｈ（Ψw ） ＋２Ｙw Ｖw tan ｈ（Ψw ） Ｉdw＝ＩFwcos ｈ（ψw ）／cos ｈ（Ψw ） ＋２Ｙw Ψw Ｖw tan ｈ（Ψw ）／Ψw ＝ＩFwcos ｈ（ψw ）／cos ｈ（Ψw ） ＋２Ｙw Ψw Ｖw tan ｈ（Ψw ）／Ψw ＝ＩFwcos ｈ（ψw ）／cos ｈ（Ψw ） ＋ｊωＸＣw Ｖw tan ｈ（Ψw ）／Ψw …………………(13) Ｉdw−ｊωＸＣw Ｖw ＝ξw ＩFw＋ｊωＸＣw Ｖw δw ξw ＝cos ｈ（ψw ）／cos ｈ（Ψw ） δw ＝｛tan ｈ（Ψw ）／Ψw −１｝ …………………(14)
【００２１】(14)式は電流ＩA とＩB に対して対称であ
るから、事故点Ｆが中央点Ｍより端子Ａ側にあっても同
様に成り立つ。又、正相分と逆相分の伝播定数は等しい
ので(15)式となり、(14)式及び(15)式を用いて(9) 式を
整理すると(16)式となる。
るから、事故点Ｆが中央点Ｍより端子Ａ側にあっても同
様に成り立つ。又、正相分と逆相分の伝播定数は等しい
ので(15)式となり、(14)式及び(15)式を用いて(9) 式を
整理すると(16)式となる。
【数11】 Ψ1 ＝Ψ2 ，ψ1 ＝ψ2 ∴ξ1 ＝ξ2 ，δ1 ＝δ2 …………………(15)
【００２２】
【数12】
【００２３】(6) 式及び(8) 式より(17)式が得られる。
従って、正味差電流は(18)式となる。
従って、正味差電流は(18)式となる。
【数13】 ＴＫw ［Ｖ0 Ｖ1 Ｖ2 ］t ＝ＴＫw Ｔi ＴＶw ＝ＫＶ ………(17) ｊd ＝ξ1 ［ＩFrＩFsＩFt］t ＋（ξ0 −ξ1 ）ＩF0［１１１］t ＋ｊωＸδ1 ＫＶ＋ｊωＸＣ0 （δ0 −δ1 ）Ｖ0 ［１１１］t ……………(18)
【００２４】(18)式は次のことを意味する。即ち、ξ1
は１に近い値であるからξ1 ［ＩFrＩFsＩFt］t は送電
線１の内部に事故がある相では略事故電流となり、内部
に事故のない相では０となる。従ってこの項は周知の差
動方式の原理に添うものとなる。これ以外の項は誤差と
なる。
は１に近い値であるからξ1 ［ＩFrＩFsＩFt］t は送電
線１の内部に事故がある相では略事故電流となり、内部
に事故のない相では０となる。従ってこの項は周知の差
動方式の原理に添うものとなる。これ以外の項は誤差と
なる。
【００２５】（ξ0 −ξ1 ）ＩF0は零相分と正相分との
伝播定数の相違及び事故電流の零相分によるもので、他
相に事故があれば健全相でも発生する。ｊωＸδ1 ＫＶ
は充電電流に係数δ1 を乗じたものであり、集中定数回
路と分布定数回路との相違による誤差である。最後のｊ
ωＸＣ0 （δ0 −δ1 ）Ｖ0 は、零相分と正相分との伝
播定数の相違によるものである。
伝播定数の相違及び事故電流の零相分によるもので、他
相に事故があれば健全相でも発生する。ｊωＸδ1 ＫＶ
は充電電流に係数δ1 を乗じたものであり、集中定数回
路と分布定数回路との相違による誤差である。最後のｊ
ωＸＣ0 （δ0 −δ1 ）Ｖ0 は、零相分と正相分との伝
播定数の相違によるものである。
【００２６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の事情に
鑑みてなされたものであり、事故電流の零相分の伝播定
数の相違、あるいは分布定数回路を集中定数回路で近似
するために発生する差電流の誤差が原因して、健全相の
誤判定を防止する差動継電方式を提供することを目的と
している。
鑑みてなされたものであり、事故電流の零相分の伝播定
数の相違、あるいは分布定数回路を集中定数回路で近似
するために発生する差電流の誤差が原因して、健全相の
誤判定を防止する差動継電方式を提供することを目的と
している。
【００２７】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１に係る
差動継電方式は、送電線の各相の差電流に充電電流補償
をした正味差電流を動作量とする差動継電方式におい
て、前記正味差電流の零相分を抑制量として付加した。
差動継電方式は、送電線の各相の差電流に充電電流補償
をした正味差電流を動作量とする差動継電方式におい
て、前記正味差電流の零相分を抑制量として付加した。
【００２８】又、請求項２では正味差電流の零相第１成
分による抑制量、請求項３では零相電流の絶対値の和に
よる抑制量を加える方式とした。あるいは、請求項４で
は分布定数回路による係数で補正した静電係数を使用し
て充電電流補償した。
分による抑制量、請求項３では零相電流の絶対値の和に
よる抑制量を加える方式とした。あるいは、請求項４で
は分布定数回路による係数で補正した静電係数を使用し
て充電電流補償した。
【００２９】本発明では、正味差電流の零相分あるいは
零相第１成分による抑制量、又は各端子データの零相分
による抑制量を加えることにより、健全相の誤判定を防
止した。あるいは、単位長当たりの静電容量に距離と分
布定数回路による係数を乗じた値を使用することによ
り、集中定数で近似するための誤差を防止した。
零相第１成分による抑制量、又は各端子データの零相分
による抑制量を加えることにより、健全相の誤判定を防
止した。あるいは、単位長当たりの静電容量に距離と分
布定数回路による係数を乗じた値を使用することによ
り、集中定数で近似するための誤差を防止した。
【００３０】
【発明の実施の形態】図１は本発明の実施の形態を示す
機能ブロック図である。図１において図６と同一部分に
ついては同一符号を付して説明を省略する。本実施の形
態で特徴部分は判定部６における演算内容である。即
ち、判定部では(3) 式と同様の正味差電流を算出し、更
に(19)式で正味差電流の零相分の３倍に相当する量Ｊdo
を算出する。
機能ブロック図である。図１において図６と同一部分に
ついては同一符号を付して説明を省略する。本実施の形
態で特徴部分は判定部６における演算内容である。即
ち、判定部では(3) 式と同様の正味差電流を算出し、更
に(19)式で正味差電流の零相分の３倍に相当する量Ｊdo
を算出する。
【００３１】なお、上記Ｊdoの値を３で割って零相分を
算出してもよいが、後の係数ｇに含めて考えれば何れの
方法でも同様である。判定部６では(20)式に示す判定式
により、送電線１の内部の事故の有無を判定する。(20)
式の右辺は(4) 式の判定式の比率抑制量ｋ（｜ＪAp｜＋
｜ＪBp｜）及び一定抑制量Ｉk の他に正味差電流の零相
分による抑制量ｇ｜Ｊdo｜が加わっている。
算出してもよいが、後の係数ｇに含めて考えれば何れの
方法でも同様である。判定部６では(20)式に示す判定式
により、送電線１の内部の事故の有無を判定する。(20)
式の右辺は(4) 式の判定式の比率抑制量ｋ（｜ＪAp｜＋
｜ＪBp｜）及び一定抑制量Ｉk の他に正味差電流の零相
分による抑制量ｇ｜Ｊdo｜が加わっている。
【００３２】
【数14】 Ｊdo＝Ｊdr＋Ｊds＋Ｊdt …………………………(19) ｜Ｊdp｜＞ｋ（｜ＪAp｜＋｜ＪBp｜）＋Ｉk ＋ｇ｜Ｊdo｜ ……(20) ｐ＝ｒ，ｓ，ｔ、 ｋ，Ｉk 及びｇは定数。
【００３３】出力ＯＰは図６の場合と同様に送電線１の
図示しない遮断器を引き外す。この方式により、他相の
内部事故による零相電流で健全相に誤差を生じても、抑
制量ｇ｜Ｊdo｜により誤判定を防止することができる。
図示しない遮断器を引き外す。この方式により、他相の
内部事故による零相電流で健全相に誤差を生じても、抑
制量ｇ｜Ｊdo｜により誤判定を防止することができる。
【００３４】図２は差動継電方式の他の実施の形態を示
す機能ブロック図である。図２において図６と同一部分
については同一符号を付して説明を省略する。本例は送
電線１が並行２回線の場合に、その２回線を一括して保
護対象とする方式の例である。
す機能ブロック図である。図２において図６と同一部分
については同一符号を付して説明を省略する。本例は送
電線１が並行２回線の場合に、その２回線を一括して保
護対象とする方式の例である。
【００３５】［ＩA ］及び［ＶA ］は夫々端子Ａの電流
及び電圧を一括して表わすものとする。端子Ｂあるいは
差電流についてもこれに準ずる。同様に［Ｋ］は２回線
一括の静電係数を表わすものとする。2-1 はデータ生成
部で(1) 式に準ずる(21)式により、データ［ＪA ］を生
成する。
及び電圧を一括して表わすものとする。端子Ｂあるいは
差電流についてもこれに準ずる。同様に［Ｋ］は２回線
一括の静電係数を表わすものとする。2-1 はデータ生成
部で(1) 式に準ずる(21)式により、データ［ＪA ］を生
成する。
【数15】 ［ＪA ］＝［ＩA ］− 1/2ｊωＸ［Ｋ］［ＶA ］ ……(21)
【００３６】5-2 は判定部で(3) 式に準ずる(22)式で正
味差電流［Ｊd ］を算出する。次にこの正味差電流の中
の零相第１成分の６倍に相当する量Ｊdgを(23)式で算出
する。
味差電流［Ｊd ］を算出する。次にこの正味差電流の中
の零相第１成分の６倍に相当する量Ｊdgを(23)式で算出
する。
【数16】 ［Ｊd ］＝［ＪA ］＋［ＪB ］ ………………………(22) Ｊdg＝Ｊdr＋Ｊds＋Ｊdt＋Ｊdr′＋Ｊds′＋Ｊdt′ ……(23)
【００３７】ただし、下付き添え字ｒ，ｓ，ｔは１号線
の相、ｒ′，ｓ′，ｔ′は２号線の相を表わす。判定式
は次式とし、図１の抑制量ｇ｜Ｊdo｜に代わってｇ｜Ｊ
dg｜を用いる。
の相、ｒ′，ｓ′，ｔ′は２号線の相を表わす。判定式
は次式とし、図１の抑制量ｇ｜Ｊdo｜に代わってｇ｜Ｊ
dg｜を用いる。
【数17】 ｜Ｊdp｜＞ｋ（｜ＪAp｜＋｜ＪBp｜）＋Ｉk ＋ｇ｜Ｊdg｜ ……(24) ｐ＝ｒ，ｓ，ｔ，ｒ′，ｓ′，ｔ′、 ｋ，Ｉk ，ｇは
定数。 出力ＯＰは図１と同様である。
定数。 出力ＯＰは図１と同様である。
【００３８】周知のように並行２回線の場合には零相第
１成分と同第２成分とがあるが、後者は伝搬定数が正相
あるいは逆相と略等しいので、零相第１成分のみが１回
線の場合の零相分と同様の影響を与える。従って、この
実施の形態のように、零相第１成分による抑制量を加え
ることにより、誤判定を防止することができる。
１成分と同第２成分とがあるが、後者は伝搬定数が正相
あるいは逆相と略等しいので、零相第１成分のみが１回
線の場合の零相分と同様の影響を与える。従って、この
実施の形態のように、零相第１成分による抑制量を加え
ることにより、誤判定を防止することができる。
【００３９】図３は差動継電方式の更に他の実施の形態
を示す機能ブロック図である。図３において図６と同一
部分については同一符号を付して説明を省略する。本例
は判定部5-3 の演算内容に特徴を有する。
を示す機能ブロック図である。図３において図６と同一
部分については同一符号を付して説明を省略する。本例
は判定部5-3 の演算内容に特徴を有する。
【００４０】即ち、図１と同様の正味差電流Ｊd を算出
し、次に、データＪA 及びデータＪB から(25)式により
夫々の零相分の３倍に相当するＪAo及びＪBoを算出す
る。又、判定式は(26)式とし、図１の抑制量の内のｇ｜
Ｊdo｜に代わってｈ（｜ＪAo｜＋｜ＪBo｜）を用いる。
し、次に、データＪA 及びデータＪB から(25)式により
夫々の零相分の３倍に相当するＪAo及びＪBoを算出す
る。又、判定式は(26)式とし、図１の抑制量の内のｇ｜
Ｊdo｜に代わってｈ（｜ＪAo｜＋｜ＪBo｜）を用いる。
【００４１】
【数18】 ＪAo＝ＪAr＋ＪAs＋ＪAt，ＪBo＝ＪBr＋ＪBs＋ＪBt ………(25) ｜Ｊdp｜＞ｋ（｜ＪAp｜＋｜ＪBp｜）＋Ｉk ＋ｈ（｜ＪAo｜＋｜ＪBo｜） ……………(26) ｐ＝ｒ，ｓ，ｔ、 ｋ，Ｉk ，ｈは定数。
【００４２】本例は図２の実施の形態の代わりに使用す
ることができる。即ち、図２の例では２回線一括の継電
器となるが、夫々の回線の継電器は可及的速やかに分離
しようと言う考えもある。その場合には正味差電流の零
相第１成分を算出することができない。本方式では、正
味差電流の零相第１成分による抑制量の代用として自回
線データの零相分による抑制量を使用することにより、
この考えを満たすことができる。
ることができる。即ち、図２の例では２回線一括の継電
器となるが、夫々の回線の継電器は可及的速やかに分離
しようと言う考えもある。その場合には正味差電流の零
相第１成分を算出することができない。本方式では、正
味差電流の零相第１成分による抑制量の代用として自回
線データの零相分による抑制量を使用することにより、
この考えを満たすことができる。
【００４３】各端データの零相分と正味差電流の零相第
１成分とは異なる量であるが、正味差電流の零相第１成
分とは、正味差電流の零相分の内の２回線共通分であ
り、定数ｈに余裕を持たせることで代用が可能である。
１成分とは異なる量であるが、正味差電流の零相第１成
分とは、正味差電流の零相分の内の２回線共通分であ
り、定数ｈに余裕を持たせることで代用が可能である。
【００４４】なお、この例では自端及び相手端データの
零相分を使用したが、抑制量自身においては充電電流補
償の有無は影響しないので、自端においては充電電流補
償済みの自端データの零相分に限定されることなく、自
端電流の零相分を直接使用しても、抑制効果は同様であ
る。要するに各端子の零相電流に概略相当する量であれ
ばよい。
零相分を使用したが、抑制量自身においては充電電流補
償の有無は影響しないので、自端においては充電電流補
償済みの自端データの零相分に限定されることなく、自
端電流の零相分を直接使用しても、抑制効果は同様であ
る。要するに各端子の零相電流に概略相当する量であれ
ばよい。
【００４５】図４は差動継電方式の更に他の実施の形態
を示す機能ブロック図である。図４において図６と同一
部分については同一符号を付して説明を省略する。本例
の特徴部分はデータ生成部2-2 である。
を示す機能ブロック図である。図４において図６と同一
部分については同一符号を付して説明を省略する。本例
の特徴部分はデータ生成部2-2 である。
【００４６】データ生成部2-2 では(1) 式に代わって(2
7)式によりデータＪA を生成する。
7)式によりデータＪA を生成する。
【数19】
【００４７】このようなデータを使用することにより、
(16)式あるいは(18)式で説明した充電電流に対する誤差
は消去することができる。即ち、Ｃw tan ｈ（Ψw ）／
Ψw＝Ｃw ′を(13)式に代入すると(28)式となり、(16)
式あるいは(18)式に代わって(29)式を得る。
(16)式あるいは(18)式で説明した充電電流に対する誤差
は消去することができる。即ち、Ｃw tan ｈ（Ψw ）／
Ψw＝Ｃw ′を(13)式に代入すると(28)式となり、(16)
式あるいは(18)式に代わって(29)式を得る。
【００４８】
【数20】 Ｉdw＝ＩFwcos ｈ（ψw ）／cos ｈ（Ψw ）＋ｊωＸＣw ′Ｖw ∵Ｉdw−ｊωＸＣw ′Ｖw ＝ξw ＩFw ……………………(28) Ｊd ＝ξ1 Ｔ［ＩF0 ＩF1 ＩF2］t ＋（ξ0 −ξ1 ）ＩF0［１１１］t ＝ξ1 ［ＩFr ＩFs ＩFt］t ＋（ξ0 −ξ1 ）ＩF0［１１１］t ……………………(29)
【００４９】本例では単位長当たり静電係数を単に距離
倍して充電電流補償する従来の方式に比し、長距離送電
線による分布定数効果を考慮して補正することによって
充電電流に関する誤差が全て解消し、誤判定の要因を除
去することができる。本例に示されるデータ生成部2-2
が他の全ての例にも適用できることは言うまでもない。
倍して充電電流補償する従来の方式に比し、長距離送電
線による分布定数効果を考慮して補正することによって
充電電流に関する誤差が全て解消し、誤判定の要因を除
去することができる。本例に示されるデータ生成部2-2
が他の全ての例にも適用できることは言うまでもない。
【００５０】これまでの例では、各相の正味差電流を動
作量とし、各相毎の内外部識別を行なう差動継電方式に
関するものであった。この例もそのような継電方式に適
用できることは勿論であるが、必ずしも各相毎でなく、
各回線一括の差動継電方式の場合にも適用できる。
作量とし、各相毎の内外部識別を行なう差動継電方式に
関するものであった。この例もそのような継電方式に適
用できることは勿論であるが、必ずしも各相毎でなく、
各回線一括の差動継電方式の場合にも適用できる。
【００５１】即ち、(16)式あるいは(18)式で説明される
充電電流に関する誤差は系統に事故がない状態でも発生
し、又、外部事故で電圧の零相分が生じても発生し、回
線一括で判定する差動継電方式においても誤差要因とな
る。これに対して本例を適用することにより、その誤差
要因を除去することができる。
充電電流に関する誤差は系統に事故がない状態でも発生
し、又、外部事故で電圧の零相分が生じても発生し、回
線一括で判定する差動継電方式においても誤差要因とな
る。これに対して本例を適用することにより、その誤差
要因を除去することができる。
【００５２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば長
距離送電線においても誤判定の虞れのない差動継電方式
を提供することができる。
距離送電線においても誤判定の虞れのない差動継電方式
を提供することができる。
【図１】本発明に係る差動継電方式の実施の形態を示す
機能ブロック図。
機能ブロック図。
【図２】本発明に係る差動継電方式の他の実施の形態を
示す機能ブロック図。
示す機能ブロック図。
【図３】本発明に係る差動継電方式の更に他の実施の形
態を示す機能ブロック図。
態を示す機能ブロック図。
【図４】本発明に係る差動継電方式の更に他の実施の形
態を示す機能ブロック図。
態を示す機能ブロック図。
【図５】本発明及び従来の方式を説明するための送電系
統図。
統図。
【図６】従来の方式の機能ブロック図。
１ 送電線 ２，2-1 データ生成部 ３ データ送信部 ４ データ受信部 ５，5-1 ，5-2 判定部
Claims (4)
- 【請求項１】 送電線の各相の差電流に充電電流補償を
した正味差電流を動作量とする差動継電方式において、
前記正味差電流の零相分を抑制量として付加したことを
特徴とする差動継電方式。 - 【請求項２】 送電線の各相の差電流に充電電流補償を
した正味差電流を動作量とする差動継電方式において、
前記正味差電流の零相第１成分を抑制量として付加した
ことを特徴とする差動継電方式。 - 【請求項３】 送電線の各相の差電流に充電電流補償を
した正味差電流を動作量とする差動継電方式において、
零相電流又は充電電流補償した電流の零相分を抑制量と
して付加したことを特徴とする差動継電方式。 - 【請求項４】 送電線の差電流を充電電流補償した正味
差電流を動作量とする差動継電方式において、充電電流
補償量に分布定数補正を加えることを特徴とする差動継
電方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8021734A JPH09200944A (ja) | 1996-01-12 | 1996-01-12 | 差動継電方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8021734A JPH09200944A (ja) | 1996-01-12 | 1996-01-12 | 差動継電方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09200944A true JPH09200944A (ja) | 1997-07-31 |
Family
ID=12063314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8021734A Pending JPH09200944A (ja) | 1996-01-12 | 1996-01-12 | 差動継電方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09200944A (ja) |
-
1996
- 1996-01-12 JP JP8021734A patent/JPH09200944A/ja active Pending
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