JPH09226771A

JPH09226771A - 仕切材

Info

Publication number: JPH09226771A
Application number: JP8043235A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Tsujimura; 博志辻村
Original assignee: Sekisui Plastics Co Ltd
Current assignee: Sekisui Kasei Co Ltd
Priority date: 1996-02-29
Filing date: 1996-02-29
Publication date: 1997-09-02

Abstract

(57)【要約】【課題】緩衝性、防傷性に富み、更に適度な固さとコ
シを有する仕切材を得ることを課題とする。【解決手段】密度０．５〜０．０７ｇ／cm³の範囲に
あるポリプロピレン系樹脂を主成分とする第１の発泡シ
ートの少なくとも一方の面に密度０．０７〜０．０２５
ｇ／cm³の範囲にあるポリプロピレン系樹脂を主成分と
する第２の発泡シートを積層したことからなる仕切材に
より上記課題を解決する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、仕切材に関する。
本発明の仕切材は、緩衝性と防傷性に富み、更に適度な
堅さとコシを有するので、ＩＣ、ＬＳＩ、ＣＤ−ＲＯ
Ｍ、精密部品、メッキ製品、プラスチック製品等を保
管、整理、移動するための仕切材として好適に使用でき
る。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来、
仕切材には段ボール紙、ポリスチレン発泡体、ポリエチ
レン発泡体等が使用されている。しかし、段ボール紙は
吸湿性や繰り返しの緩衝特性に劣るなどの欠点がある。
一方、ポリスチレン発泡体は剛性に優れる反面、クッシ
ョン性や繰り返しの緩衝特性に劣る。また、仕切材を形
抜きする際に抜き粉が発生し、この粉が商品に付着して
その商品価値が低下するという欠点があった。

【０００３】その対策として、スチレン系重合体にゴム
分を混合する方法、ポリエチレン系樹脂とポリスチレン
系樹脂とを混合する方法などがある。しかしながら、柔
軟化は改善されるものの繰り返しの弾性回復性と緩衝性
能はほとんど変化せず、また耐溶剤性にも劣るという問
題がある。特に、ポリスチレンとポリエチレンの混合物
の場合、両者の樹脂の相溶性が乏しいため低密度のもの
が得にくくなるといった問題がある。

【０００４】また、ポリエチレン発泡体は、柔軟性、繰
り返しの緩衝特性に優れるものの、比較的重量が重い商
品を仕切るには不向きである。その対策として、発泡体
密度を大きくした場合には、柔軟性が損なわれることと
なる。従って、ポリエチレン発泡体は軽量で高度な緩衝
性を要求する商品への使用に限定されている。また、架
橋処理によって機械的強度と二次加工性を向上させた架
橋ポリエチレン発泡体は、柔軟性を持ち、商品の保護性
は優れているが、形状保持強度が不足している。そのた
め持ち運びの際に形が崩れて持ちにくく、更に架橋に使
用するゲル分のために材料のリサイクルができない等の
問題もある。また、架橋処理方法として、化学架橋剤を
用いる方法、電離放射線等を用いる方法、ポリエチレン
系樹脂にシラン化合物をグラフト重合することによりシ
ラン変性ポリエチレン系樹脂を製造し、この樹脂をシラ
ノール触媒と水の存在下で架橋を行ういわゆる水架橋方
法等が知られている。しかしながら、どの架橋方法も極
めて複雑な工程を必要とし、また設備が高価であるもの
もあり、工業的に非常に不利である。

【０００５】この対策として、スチレン系樹脂発泡体の
少なくとも一方の面に柔軟性のあるポリオレフィン系樹
脂発泡体を積層して表面に柔軟性と強度を持たせる方法
（実公昭６２−１８４４３号、実公平５−４７０７５
号）がある。しかし、２種の樹脂の軟化温度と成形性の
差から二次加工性に乏しく、またスチレン系樹脂との積
層に接着剤層を設ける必要があり、強度が劣ると共にコ
スト的に不利である。

【０００６】一方、ポリプロピレン系樹脂は、ポリエチ
レン系樹脂より、耐熱性及び強度面で優れている。しか
し、ポリプロピレン系樹脂は、結晶融点以上では、溶融
粘度が極めて低く、発泡した気泡を保持できないので、
破泡し易い。そのため、従来のポリプロピレン系樹脂発
泡体は、連続気泡率の発泡体しか得ることができず、独
立気泡を有する良好な機械的特性及び耐熱性に優れた発
泡体を得ることが困難であった。即ち、従来のポリプロ
ピレン系樹脂発泡体は、密度が０．５ｇ／cm³以上の低
発泡品か、或いは密度が０．０３ｇ／cm³以下の高発泡
品しか得らていなかった。

【０００７】

【課題を解決するための手段】かくして本発明によれ
ば、密度０．５〜０．０７ｇ／cm³の範囲にあるポリプ
ロピレン系樹脂を主成分とする第１の発泡シートの少な
くとも一方の面に密度０．０７〜０．０２５ｇ／cm³の
範囲にあるポリプロピレン系樹脂を主成分とする第２の
発泡シートを積層したことを特徴とする仕切材が提供さ
れる。

【０００８】

【発明の実施の態様】本発明に使用できるポリプロピレ
ン系樹脂は、特に限定されず、市販のポリプロピレン樹
脂を使用することができる。好ましいポリプロピレン系
樹脂としては、Ｚ平均分子量Ｍｚが少なくとも２．０×
１０⁶で、Ｍｚ／Ｍｗが少なくとも３．０以上であり、
かつゲルパーミエイションクロマトグラフによる分子量
分布カーブが、高分子領域に分岐ポリマーを含むことを
示すカーブの張り出しがある形状のキャメル型であるポ
リプロピレン−ポリエチレンブロック共重合体又は同キ
ャメル型のポリプロピレン単独重合体が挙げられる。

【０００９】本発明において、Ｚ平均分子量Ｍｚは、ゲ
ルパーミエイションクロマトグラフ（以下ＧＰＣと称す
る）による測定により、最も高分子量側の分布が強調さ
れる平均分子量であり、分子量の３乗の平均値を意味す
る。また、重量平均分子量Ｍｗは、ＧＰＣによる測定に
より、測定される物性値がポリマーの重量に直接関係す
るときに求められる平均分子量であって、分子量の２乗
の平均値を意味する。

【００１０】なお、本発明で行ったＧＰＣ測定方法は次
の通りである。測定装置：ＧＰＣ１５０−Ｃ型（Ｗａｔｅｒ社製）測定条件：カラムＫＦ−８０Ｍ（ＳＨＯＤＥＸ社製）を２本カラム温度１４５℃ 注入温度１４５℃ ポンプ温度６０℃ 感度３２使用溶剤ｏ−ジクロロベンゼン（１．０ｍｌ／分）走査時間５０分注入容積４００μｌ更に、本発明に好適に使用できるポリプロピレン系樹脂
は、キャメル型の分子量分布カーブを有している。この
キャメル型の分子量分布カーブとは、例えば図１に示す
如き高分子量領域にラクダの背のように張出を有する形
状の分子量分布カーブを意味する。分子量分布カーブ
は、高分子量の領域のある成分が多くの分岐を有してい
ることを示している。なお、図１中、カーブＡは本発明
に使用できるキャメル型ポリプロピレン系樹脂を示し、
カーブＢは発泡時において充分な溶融張力を得難いポリ
プロピレン系樹脂を示している。

【００１１】ここで、Ｍｚが２．０×１０⁶未満又はＭ
ｚ／Ｍｗが３．０未満の場合は、いずれも発泡時におい
て充分な溶融張力が得難く、所望の密度の仕切材を得る
ことが困難である。特に好ましくは、第１の発泡シート
を構成する樹脂を、分子量分布においてキャメル型を示
すポリプロピレン単独重合体を主成分とし、第２の発泡
シートを構成する樹脂を、分子量分布においてキャメル
型を示すポリプロピレン−ポリエチレンブロック共重合
体とすることである。なお、ポリプロピレン−ポリエチ
レンブロック共重合体において、ポリエチレンの含有割
合は、０．１〜１０重量％、好ましくは１〜６重量％で
ある。

【００１２】本発明に使用できるキャメル型ポリプロピ
レン系樹脂は、ハイモント社製ＰＦ−８１４、ＳＤ−６
３２、Ｘ−１０００５、Ｘ１１２７７−２２−１等が挙
げられる。なお、キャメル型ポリプロピレン系樹脂は、
一般的には従来の線状ポリプロピレン系樹脂に低レベル
の放射線を照射することにより、また少量の過酸化物の
混合により分岐ポリマーを生じさせることにより製造さ
れたものも使用することができる。

【００１３】本発明の仕切材は、上記ポリプロピレン系
樹脂を主成分として含むが、ここで主成分とは、６０重
量％以上、好ましくは８０〜１００重量％含むことを意
味する。ここで、６０重量％より少ない場合は、発泡性
を損なうので好ましくない。

【００１４】また、本発明の仕切材は、第１の発泡シー
トが、常温において１００ＭＰａ以上の曲げ弾性率を有
し、第２の発泡シートが、常温において３０ＭＰａ以下
の引張弾性率を有することが更に好ましい。ここで、第
１の発泡シートの常温における曲げ弾性率が１００ＭＰ
ａより小さい場合、強度不足となり、高重量物の商品へ
の使用の際、形状がくずれる等の問題が発生する。一
方、第２の発泡シートの常温における引張弾性率が３０
ＭＰａを超える場合、クッション性に劣り、商品表面に
傷が付く等の問題が発生する。

【００１５】本発明に使用するポリプロピレン系樹脂に
は、その目的を阻害しない範囲で、他の樹脂を添加して
もよい。添加することができる樹脂としては、エチレン
・プロピレンランダム共重合樹脂、エチレン・ブテン・
プロピレン共重合樹脂、アイオノマー、エチレン・プロ
ピレンゴム、ポリエチレン樹脂等が挙げられる。このう
ち、直鎖状低密度及び超低密度ポリエチレンが好まし
い。

【００１６】なお、第１及び第２のシートをすべて発泡
体とした理由は、強度を持たせる他の方法として非発泡
シートとの積層が挙げられるが、非発泡シートと発泡シ
ートとを比較した場合、同強度を得るためには発泡シー
トを積層した場合の方が軽量化でき、コスト的に有利で
あるからである。更に、本発明の仕切材は、押出発泡、
圧縮発泡、射出発泡等と、ブロック成形、板状成形、型
物成形等の方法を組み合わせることにより製造すること
ができる。以下では、押出発泡成形を利用して製造する
方法について説明する。

【００１７】まず、ポリプロピレン系樹脂からなる基材
樹脂を、発泡押出機に供給する。発泡押出機は、当該分
野で一般に使用されているスリットダイ、サーキュラー
ダイ等のダイを備えた装置をいずれも使用することがで
きる。上記基材樹脂には、発泡剤が添加される。発泡剤
は、特に限定されず、分解性発泡剤、気体又は揮発性の
発泡剤、又はこれらを混合して使用することができる。
なお、キャメル型を示すポリプロピレン系樹脂を基材樹
脂として使用すれば、成型時における溶融粘度が、他の
基材樹脂より高いので、気体又は揮発性の発泡剤を使用
しても十分な特性を有する仕切材を製造することができ
る。

【００１８】分解性発泡剤としては、例えば、炭酸アン
モニウム、重炭酸ナトリウム、重炭酸アンモニウム、亜
硝酸アンモニウム、カルシウムアジド、ナトリウムアジ
ド、ホウ水素ナトリウム等の無機系分解性発泡剤、アゾ
ジカルボンアミド、アゾビススルホルムアミド、アゾビ
スイソブチロニトリル及びジアゾアミノベンゼン等のア
ゾ化合物、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンナンメチレンテト
ラミン及びＮ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロソ
テレフタルアミド等のニトロソ化合物、ベンゼンスルホ
ニルヒドラジド、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジド及
びｐ，ｐ’−オキシビスベンゼンスルホニルセミカルバ
ジド、ｐ−トルエンスルホニルセミカルバジド、トリヒ
ドラジノトリアジン、バリウムアゾジカルボキシレート
等が挙げられる。これらの発泡剤は、単独でも組み合わ
せてもよい。また、分解性発泡剤の添加割合は、基材樹
脂１００重量部に対して、０．１〜５重量部とすること
が好ましい。更に、分解温度、発生ガス量及び分解速度
を調節するために、公知の発泡助剤を添加することもで
きる。

【００１９】気体の発泡剤としては、空気、窒素、炭酸
ガス、プロパン、ネオペンタン、メチルエーテル、二塩
化フッ化メタン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン等が挙げられ
る。なお、ここで気体とは、常温で気体であることを意
味する。一方、揮発性の発泡剤としては、エーテル、石
油エーテル、アセトン、ペンタン、ヘキサン、イソヘキ
サン、ヘプタン、イソヘプタン、ベンゼン、トルエン等
が挙げられる。気体又は揮発性発泡剤の添加割合は、発
泡剤の種類、所望する発泡倍率等によっても異なるが、
基材樹脂１００重量部に対して、０．５〜２０重量部と
することが好ましい。

【００２０】上記、発泡剤のうち、ブタン、窒素が特に
好ましい。これら発泡剤を使用すれば、環境に対する影
響（オゾン層の破壊等）を低減することができる。本発
明において樹脂と発泡剤との溶融混練中に、更に、気泡
調節剤を添加してもよい。気泡調節剤としては、タル
ク、シリカ等の無機粉末、多価カルボン酸の酸性塩、多
価カルボン酸と炭酸ナトリウム又は重炭酸ナトリウムと
の反応混合物等が挙げられる。気泡調節剤は、基材樹脂
１００重量部に対して０．０１〜１．０重量部とするこ
とが好ましい。更に、必要に応じて熱安定剤、紫外線吸
収剤、酸化防止剤、着色剤、帯電防止剤等も添加するこ
ともできる。

【００２１】ここで、押出発泡成形の条件は、押出機中
で１８０〜２４０℃に加熱することにより樹脂を溶融さ
せ、次いでダイに発泡に最も適する温度、即ち１４０〜
１７５℃に調節しながら注入し、それから押出すことが
好ましい。次に、発泡シート同士を積層する方法として
は、あらかじめ成形された発泡シートに新たな発泡シー
トを押出してラミネートする方法、あらかじめ成形され
た発泡シート同士を加熱して積層する方法、共押出にて
同時一体成形する方法等の熱融着、更に接着剤、粘着剤
等を介在させて積層する方法、又はその組合せ等の公知
の方法がいずれも使用できる。但し、剥がれ等を防ぐた
め接着強度を増大させる観点から、熱融着により積層す
ることが好ましい。

【００２２】なお、本発明の仕切材の厚みは、１．０〜
５．０mmが好ましい。厚み１．０mmより小さい仕切材は
柔軟すぎて、形状保持性に劣り、厚み５．０mmを越える
ものは熱成形等の成形が困難となる。更に、第１の発泡
シートの厚みは、１．０〜３．０mmが好ましく、第２の
発泡シートの厚みは１．５〜４．０mmが好ましい。

【００２３】なお、上記では２層の場合について述べた
が、第１の発泡シートの両面に第２の発泡シートを積層
した３層構造、さらにはそれ以上の積層体からなる仕切
材とすることも可能である。特に前記３層構造が好まし
い。更に、本発明の緩衝性及び機械的特性の妨げになら
ない限り、表面美麗性等のために本発明の積層体表面に
不織布、金属箔、化粧紙、印刷フィルム等を積層しても
よい。

【００２４】上記の仕切材は、抜き加工、断裁加工、熱
成形加工等の加工法により所望の形状に加工することが
できる。その形状は特に限定されない。例えば、図２に
示すように、所望位置に他の仕切材と嵌合しうる所望幅
の溝を上記加工により形成し、この溝を嵌合させること
により、図３の如き仕切りを形成することができる。な
お、図２及び３中、１は仕切材、２は溝を示している。

【００２５】

【実施例】以下、実施例を用い本発明を更に詳細に説明
する。実施例１まず、基材樹脂を一定量の気泡調製剤と共に混合し、そ
の混合物を口径φ９０−φ１１５mmの単軸スクリューを
備えた発泡押出機に供給した。第１押出機の中央ゾーン
で発泡剤としてブタンを注入した。第１押出機で溶融混
練した後、樹脂は第２押出機に運び、最も発泡に適する
温度に保たれた口径φ９０mm金型に注入した。次いで、
ダイギャップ０．５mmのスリットから押し出し、管状発
泡体とした。更に、外径３８０mmのサイジングドラムに
添わせて引き取り、円周上の一点でカッターにより切開
することにより第１の発泡シートを得た。同様の方法を
用いて第２の発泡シートを得た。次いで、熱ラミネート
法により、第１の発泡シートの両面に第２の発泡シート
を融着させ仕切材を得た。

【００２６】本実施例に使用した厚さ２．５ｍｍの第１
の発泡シート（ネオミクロレンＳ，積水化成品社製）と
厚さ１．０ｍｍの第２の発泡シート（ネオミクロレンＳ
Ｈ，積水化成品社製）の物性値を表１に示した。なお、
下記表１において、引張弾性率と曲げ弾性率は、テンシ
ロンＵＣＴ−１０５（オリエンテック社製）を用い、そ
れぞれＪＩＳＫ−６７６７及びＪＩＳＫ−７２２１
に準拠して測定した。

【００２７】

【表１】

【００２８】得られた仕切材について、以下のようにし
て熱伝導率、引張試験、引裂試験、曲げ試験、寸法変化
率及び圧縮試験を行い、その結果を表２〜５に示した。（１）熱伝導率ＪＩＳＡ１４１２に準拠して測定した。（２）引張試験ＪＩＳＫ６３０１ダンベル３号型に準拠し、試験速
度を５０ｍｍ／分、試験温度を常温及び０℃、試験片放
置時間を３分間として測定した。（３）引裂試験ＪＩＳＫ６３０１ダンベルＢ号型に準拠し、試験速
度を５０ｍｍ／分、試験温度を常温及び０℃、試験片放
置時間を３分間として測定した。（４）曲げ試験試験温度を５０ｍｍ／分、試験温度を常温及び０℃、試
験片放置時間を３分間として測定した。（５）寸法変化率試験片として１５０ｍｍ×１５０ｍｍ×４．５ｍｍを用
い、試験温度を０℃、常温及び５０℃として測定した。（６）圧縮試験（圧縮率、残留歪、永久歪）ＡＳＴＭＤ１６６７に準拠し、試験片として仕切材
を２枚重ねにした寸法５０ｍｍ×５０ｍｍ×１０ｍｍ
（測定誤差を含む）のものを用いた。試験は、次の様に
行った。即ち、最初の厚みをＴ₀とし、所定荷重（０．
２５ｔ、０．７５ｔ、１．２５ｔ、２．５ｔ）まで、試
験速度を５ｍｍ／分として圧縮し、そのときの厚みをＴ
₁とする。直ちに荷重を取り除き、そのときの厚みをＴ
₂とする。荷重除去後２４時間後の厚みをＴ₃とする。

【００２９】Ｔ₀〜Ｔ₃を用いて、下記式により求め
た。圧縮率（％）＝（Ｔ₀−Ｔ₁）／Ｔ₀×１００残留歪（％）＝（Ｔ₀−Ｔ₂）／Ｔ₀×１００永久歪（％）＝（Ｔ₀−Ｔ₃）／Ｔ₀×１００

【００３０】

【表２】

【００３１】

【表３】

【００３２】

【表４】

【００３３】

【表５】上記表中ＭＤは縦方向、ＴＤは横方向を示す。

【００３４】

【発明の効果】本発明の仕切材は、密度０．５〜０．０
７ｇ／cm³の範囲にあるポリプロピレン系樹脂を主成分
とする第１の発泡シートの少なくとも一方の面に密度
０．０７〜０．０２５ｇ／cm³の範囲にあるポリプロピ
レン系樹脂を主成分とする第２の発泡シートを積層した
ことを特徴とするので、単一樹脂にて柔軟性及び機械的
強度の両面に優れた仕切材が得られる。また、本発明の
仕切材は、耐熱性、耐油性、耐薬品性に優れ、かつ単一
樹脂を使用しているのでリサイクル面でも有用である。
更に、仕切材の所望位置に他の仕切材と嵌合しうる所望
幅の溝を形成することにより、簡便に仕切りを形成する
ことができる。

【００３５】また、第１の発泡シートが、常温において
１００ＭＰａ以上の曲げ弾性率を有し、第２の発泡シー
トが、常温において３０ＭＰａ以下の引張弾性率を有す
ることからなることにより、更に機械的強度の優れた仕
切材が得られる。更に、ポリプロピレン系樹脂が、少な
くとも２．０×１０⁶以上のＺ平均分子量Ｍｚと少なく
とも３．０以上のＭｚ／Ｍｗ（重量平均分子量）を有
し、かつゲルパーミエイションクロマトグラフによる分
子量分布カーブが、高分子領域に分岐ポリマーを含むこ
とを示すカーブの張り出しがある形状のキャメル型であ
るポリプロピレン−ポリエチレンブロック共重合体又は
同キャメル型であるポリプロピレン単独重合体であるこ
とにより、成形性を損なうことなく、柔軟性と形状保持
性を持つ仕切材を得ることができる。

【００３６】また、図３のような格子状の仕切りを組ん
だ場合、運搬中に対角線方向に圧縮して嵩を小さくした
状態で運搬することが可能である。使用時に力を解放す
れば、すぐ元の図３のような状態に復元できる。これ
は、本発明の仕切材に使用したポリプロピレン系樹脂の
良好なひんじ特性による。更に、第１及び第２の発泡シ
ートが、熱融着により接着されているので、接着強度に
優れており、また剥がれても接着部が露出することはな
い。

【図面の簡単な説明】

【図１】キャメル型ポリプロピレン系樹脂と従来のポリ
プロピレン系樹脂の高温ＧＰＣによる分子量分布曲線を
示すグラフである。

【図２】本発明の仕切材の概略図である。

【図３】本発明の仕切材を組み立てた場合の概略斜視図
である。

【符号の説明】１仕切材２溝

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】密度０．５〜０．０７ｇ／cm³の範囲に
あるポリプロピレン系樹脂を主成分とする第１の発泡シ
ートの少なくとも一方の面に密度０．０７〜０．０２５
ｇ／cm³の範囲にあるポリプロピレン系樹脂を主成分と
する第２の発泡シートを積層したことを特徴とする仕切
材。
【請求項２】仕切材が、所望位置に他の仕切材と嵌合
しうる所望幅の溝を有する請求項１記載の仕切材。
【請求項３】第１の発泡シートが、常温において１０
０ＭＰａ以上の曲げ弾性率を有し、第２の発泡シート
が、常温において３０ＭＰａ以下の引張弾性率を有する
ことからなる請求項１又は２記載の仕切材。
【請求項４】第１及び第２の発泡シートにおけるポリ
プロピレン系樹脂が、少なくとも２．０×１０⁶以上の
Ｚ平均分子量Ｍｚと少なくとも３．０以上のＭｚ／Ｍｗ
（重量平均分子量）を有し、かつゲルパーミエイション
クロマトグラフによる分子量分布カーブが、高分子領域
に分岐ポリマーを含むことを示すカーブの張り出しがあ
る形状のキャメル型であるポリプロピレン−ポリエチレ
ンブロック共重合体又は同キャメル型であるポリプロピ
レン単独重合体である請求項１〜３いずれか１つに記載
の仕切材。
【請求項５】第１及び第２の発泡シートが、熱融着に
より接着されている請求項１〜４いずれか１つに記載の
仕切材。