JPH09229057A - 転がり軸受 - Google Patents
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- JPH09229057A JPH09229057A JP4009096A JP4009096A JPH09229057A JP H09229057 A JPH09229057 A JP H09229057A JP 4009096 A JP4009096 A JP 4009096A JP 4009096 A JP4009096 A JP 4009096A JP H09229057 A JPH09229057 A JP H09229057A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】転がり軸受の振動抑制に弾性体や粘性ダンパを
設ける従来の方法では、その効果が不十分でしかも構造
が複雑になり適用範囲も限られる。また、軸受のつば面
と転動体の接触面の粗さを向上させると、焼付き等の問
題は解消できても、振動の低減に対しては逆効果にな
る。 【解決手段】転がり軸受２において、つば面４ａもしく
はつばに接する転動体５の端面５ａのうちの少なくとも
一方の面粗さが、内・外輪軌道面３Ｒ，４Ｒおよび転動
体５の転動面５ｂの粗さに対して、次の関係有するもの
とする。 ２（σ1 2 ＋σ2 2）1/2 ＜（σ3 2 ＋σ4 2）1/2 ＜４（σ
1 2 ＋σ2 2）1/2 ここで σ1；内・外輪軌道面粗さ（中心線平均粗
さ） σ2；転動体の軌道面粗さ σ3；内・外輪つば部粗さ σ4；転動体端部面粗さ
設ける従来の方法では、その効果が不十分でしかも構造
が複雑になり適用範囲も限られる。また、軸受のつば面
と転動体の接触面の粗さを向上させると、焼付き等の問
題は解消できても、振動の低減に対しては逆効果にな
る。 【解決手段】転がり軸受２において、つば面４ａもしく
はつばに接する転動体５の端面５ａのうちの少なくとも
一方の面粗さが、内・外輪軌道面３Ｒ，４Ｒおよび転動
体５の転動面５ｂの粗さに対して、次の関係有するもの
とする。 ２（σ1 2 ＋σ2 2）1/2 ＜（σ3 2 ＋σ4 2）1/2 ＜４（σ
1 2 ＋σ2 2）1/2 ここで σ1；内・外輪軌道面粗さ（中心線平均粗
さ） σ2；転動体の軌道面粗さ σ3；内・外輪つば部粗さ σ4；転動体端部面粗さ
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、つば部を有する転
がり軸受に係り、特に、その振動の低減に関する。
がり軸受に係り、特に、その振動の低減に関する。
【０００２】
【従来の技術】転がり軸受自身の振動の減衰能は小さい
ため、転がり軸受を含む系の振動抑制には、軸受外径部
に弾性体を入れたり、ハウジング部に粘性ダンパ構造を
設けたりすることが一般によく知られている。
ため、転がり軸受を含む系の振動抑制には、軸受外径部
に弾性体を入れたり、ハウジング部に粘性ダンパ構造を
設けたりすることが一般によく知られている。
【０００３】また、つば部を有する転がり軸受では、つ
ば部における焼付き対策などの見地から、可能な限りつ
ば部および転動体のつば部との接触面の粗さを向上させ
て、接触部における摩擦抵抗を小さくすることが行われ
ている。
ば部における焼付き対策などの見地から、可能な限りつ
ば部および転動体のつば部との接触面の粗さを向上させ
て、接触部における摩擦抵抗を小さくすることが行われ
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、弾性体
を用いたり、もしくは粘性ダンパ構造を設ける従来の振
動抑制方法では、その効果も十分ではなく、しかも構造
が複雑になって適用範囲も限られるという未解決の課題
がある。
を用いたり、もしくは粘性ダンパ構造を設ける従来の振
動抑制方法では、その効果も十分ではなく、しかも構造
が複雑になって適用範囲も限られるという未解決の課題
がある。
【０００５】また、つば部と転動体の接触面の粗さを向
上させると、焼付き等の問題は解消できても、振動の低
減に対しては逆効果になることがあるという点も未解決
のままである。
上させると、焼付き等の問題は解消できても、振動の低
減に対しては逆効果になることがあるという点も未解決
のままである。
【０００６】そこで、本発明は、このような従来技術の
未解決の課題に着目してなされたものであり、つば部を
有する転がり軸受において、つば部の粗さもしくはつば
に接する転動体の端面のうちの少なくとも一方の粗さが
内・外輪および転動体の転動面粗さに対して特定の関係
となるように定めることにより、転がり軸受の振動レベ
ルを低減させることを目的とする。
未解決の課題に着目してなされたものであり、つば部を
有する転がり軸受において、つば部の粗さもしくはつば
に接する転動体の端面のうちの少なくとも一方の粗さが
内・外輪および転動体の転動面粗さに対して特定の関係
となるように定めることにより、転がり軸受の振動レベ
ルを低減させることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１に係る
発明は、つば面を有する転がり軸受において、当該つば
面もしくはつばに接する転動体の端面のうちの少なくと
も一方の面粗さが、内・外輪軌道面および転動体の転動
面の粗さに対して、次の関係有することを特徴とする。 ２（σ1 2 ＋σ2 2）1/2 ＜（σ3 2 ＋σ4 2）1/2 ＜４（σ
1 2 ＋σ2 2）1/2 ここで σ1；内・外輪軌道面粗さ（中心線平均粗
さ） σ2；転動体の軌道面粗さ σ3；内・外輪つば部粗さ σ4；転動体端部面粗さ つば面を有する転がり軸受に振動（例えばラジアル振
動）が発生すると、通常、つば面に接触している転動体
とつば面との間に摩擦が生じる。本発明によれば、その
接触部分を粗くしてあることから、減衰作用が高められ
て振動を効果的に減衰させる。
発明は、つば面を有する転がり軸受において、当該つば
面もしくはつばに接する転動体の端面のうちの少なくと
も一方の面粗さが、内・外輪軌道面および転動体の転動
面の粗さに対して、次の関係有することを特徴とする。 ２（σ1 2 ＋σ2 2）1/2 ＜（σ3 2 ＋σ4 2）1/2 ＜４（σ
1 2 ＋σ2 2）1/2 ここで σ1；内・外輪軌道面粗さ（中心線平均粗
さ） σ2；転動体の軌道面粗さ σ3；内・外輪つば部粗さ σ4；転動体端部面粗さ つば面を有する転がり軸受に振動（例えばラジアル振
動）が発生すると、通常、つば面に接触している転動体
とつば面との間に摩擦が生じる。本発明によれば、その
接触部分を粗くしてあることから、減衰作用が高められ
て振動を効果的に減衰させる。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照して説明する。図１は、駆動軸１に装着した外輪
両つば付きタイプの円筒ころ軸受（ＮＵタイプ）２の上
半分の断面図およびその振動測定の説明概要図である。
を参照して説明する。図１は、駆動軸１に装着した外輪
両つば付きタイプの円筒ころ軸受（ＮＵタイプ）２の上
半分の断面図およびその振動測定の説明概要図である。
【０００９】内輪３は駆動軸１に嵌合固定されている。
外輪４は、両つば面４ａ，４ａを有している。転動体５
はころで、その頭部の端面５ａ，５ａが外輪のつば面４
ａ，４ａにそれぞれ接触している。６は保持器である。
外輪４は、両つば面４ａ，４ａを有している。転動体５
はころで、その頭部の端面５ａ，５ａが外輪のつば面４
ａ，４ａにそれぞれ接触している。６は保持器である。
【００１０】この円筒ころ軸受２について、粗さが部分
的に異なる試料として、実施例１と比較例１及び比較例
２を用意して振動試験を施し、結果を比較した。試験方
法は、次の通りである。
的に異なる試料として、実施例１と比較例１及び比較例
２を用意して振動試験を施し、結果を比較した。試験方
法は、次の通りである。
【００１１】駆動軸１に試料の円筒ころ軸受（型番はＮ
Ｕ２１８）を取りつけて、室温で６０番スピンドル油に
より潤滑しつつ図外のモータにより１８００ｒｐｍで回
転させた。そのときの振動レベルを、外輪４の外径部に
装着した加速度ピックアップ７で測定し、振動スペクト
ルを記録した。
Ｕ２１８）を取りつけて、室温で６０番スピンドル油に
より潤滑しつつ図外のモータにより１８００ｒｐｍで回
転させた。そのときの振動レベルを、外輪４の外径部に
装着した加速度ピックアップ７で測定し、振動スペクト
ルを記録した。
【００１２】実施例と比較例の各試料毎の各構成部品の
面粗さ（中心線平均粗さ；μｍＲａ）を表１に示す。表
１中、σ1 は内輪３及び外輪４の各軌道面３Ｒ及び４Ｒ
の面粗さ、σ2 はころ５の転動面５ｂの面粗さ、σ3 は
外輪４のつば面４ａの面粗さ、σ4 はころ５の頭部端面
５ａの面粗さである。
面粗さ（中心線平均粗さ；μｍＲａ）を表１に示す。表
１中、σ1 は内輪３及び外輪４の各軌道面３Ｒ及び４Ｒ
の面粗さ、σ2 はころ５の転動面５ｂの面粗さ、σ3 は
外輪４のつば面４ａの面粗さ、σ4 はころ５の頭部端面
５ａの面粗さである。
【００１３】
【表１】
【００１４】各試料とも、内・外輪の軌道面３Ｒ，４Ｒ
及びころの転動面５ｂの面粗さは全て同一（σ1 ＝σ2
＝０．０５μｍＲａ）とし、外輪のつば面４ａの面粗さ
σ3とこれに接触するころの頭部端面５ａの面粗さσ4
とをそれぞれ変えた。
及びころの転動面５ｂの面粗さは全て同一（σ1 ＝σ2
＝０．０５μｍＲａ）とし、外輪のつば面４ａの面粗さ
σ3とこれに接触するころの頭部端面５ａの面粗さσ4
とをそれぞれ変えた。
【００１５】そして、つば面の面粗さσ3 及びころの頭
部端面の面粗さσ4 （以下、一括して「ころ・つば接触
面粗さ」σ3 ，σ4 ともいう）の程度に応じて次の三つ
のケースに分類した。
部端面の面粗さσ4 （以下、一括して「ころ・つば接触
面粗さ」σ3 ，σ4 ともいう）の程度に応じて次の三つ
のケースに分類した。
【００１６】ケース１（実施例）：ころ・つば接触面粗
さσ3 ，σ4 を、内・外輪の各軌道面の面粗さσ1 及び
ころの転動面の面粗さσ2 （以下、一括して「レース面
粗さ」σ1 ，σ2 ともいう）の約２倍程度悪くした軸受
グループ。粗さ程度を２（σ 1 2 ＋σ2 2）1/2 で表す。
さσ3 ，σ4 を、内・外輪の各軌道面の面粗さσ1 及び
ころの転動面の面粗さσ2 （以下、一括して「レース面
粗さ」σ1 ，σ2 ともいう）の約２倍程度悪くした軸受
グループ。粗さ程度を２（σ 1 2 ＋σ2 2）1/2 で表す。
【００１７】ケース２（比較例）：ころ・つば接触面粗
さσ3 ，σ4 を、レース面粗さσ1σ2 の約４倍程度悪
くした軸受グループ。粗さ程度を４（σ1 2 ＋σ2 2）
1/2 で表す。
さσ3 ，σ4 を、レース面粗さσ1σ2 の約４倍程度悪
くした軸受グループ。粗さ程度を４（σ1 2 ＋σ2 2）
1/2 で表す。
【００１８】ケース３（比較例）：ころ・つば接触面粗
さσ3 ，σ4 が良い軸受のグループ。粗さ程度を（σ3
2 ＋σ4 2）1/2 で表す。図２に、その振動スペクトルの
測定結果を示す。
さσ3 ，σ4 が良い軸受のグループ。粗さ程度を（σ3
2 ＋σ4 2）1/2 で表す。図２に、その振動スペクトルの
測定結果を示す。
【００１９】ころ・つば接触面粗さσ3 ，σ4 の良い比
較例のケース３では、駆動軸１で振動が発生した場合、
外輪４の外径部における振動レベルは高い。特に、人間
の耳が最も不快に感じる周波数である４ｋＨｚで最高に
なる。これに比べて、ころ・つば接触面粗さσ3 ，σ4
がより粗い実施例のケース１では、振動レベルは低い。
ところが、ころ・つば接触面粗さσ3 ，σ4 を更に悪く
した比較例のケース２では、ケース１程の大きな振動減
衰効果は見られず、むしろ０〜１０ｋＨｚの周波数帯域
全域で高くなっている。
較例のケース３では、駆動軸１で振動が発生した場合、
外輪４の外径部における振動レベルは高い。特に、人間
の耳が最も不快に感じる周波数である４ｋＨｚで最高に
なる。これに比べて、ころ・つば接触面粗さσ3 ，σ4
がより粗い実施例のケース１では、振動レベルは低い。
ところが、ころ・つば接触面粗さσ3 ，σ4 を更に悪く
した比較例のケース２では、ケース１程の大きな振動減
衰効果は見られず、むしろ０〜１０ｋＨｚの周波数帯域
全域で高くなっている。
【００２０】その理由を、図３に基づいて検討してみ
る。縦軸に外輪外径部で測定した周波数４ｋＨｚにおけ
る振動レベルをとり、横軸に（σ3 2 ＋σ4 2）1/2 の
（σ1 2＋σ2 2）1/2 に対する比の値をとって、各ケー
スの試料毎の値をプロットした。（σ1 2 ＋σ2 2）1/2
はレース面（内・外輪の各軌道面ところの転動面との）
間の油膜パラメータを決める粗さファクタであり、主転
動面の潤滑状態を示すファクタであるから、これを基準
にしてころ・つば接触面粗さ（σ3 2＋σ4 2）1/2 を評価
する。
る。縦軸に外輪外径部で測定した周波数４ｋＨｚにおけ
る振動レベルをとり、横軸に（σ3 2 ＋σ4 2）1/2 の
（σ1 2＋σ2 2）1/2 に対する比の値をとって、各ケー
スの試料毎の値をプロットした。（σ1 2 ＋σ2 2）1/2
はレース面（内・外輪の各軌道面ところの転動面との）
間の油膜パラメータを決める粗さファクタであり、主転
動面の潤滑状態を示すファクタであるから、これを基準
にしてころ・つば接触面粗さ（σ3 2＋σ4 2）1/2 を評価
する。
【００２１】図３から明らかなように、ケース３は、前
記比の値が全て２を下回る範囲にあり、その振動レベル
は１０数ｄＢ〜２０数ｄＢと高いレベルにある。その理
由は次の通りである。駆動軸１で発生した振動内輪３及
びころ５を介して外輪４に伝達され、このときころ５の
頭部端面５ａと外輪４のつば面４ａで振動による相対的
な動きが生じる。通常、ころ５は外輪つば面４ａと接触
しているので、両者の相対的な動きで接触部には摩擦が
発生する。そこで、この摩擦を大きくする即ちころ・つ
ば接触面粗さσ3 ，σ4 を粗くすることで振動の減衰効
果を高めて振動を減衰させることが可能となるが、ケー
ス３ではころ・つば接触面粗さが良くてその程度（σ3
2 ＋σ4 2）1/2 が小さいため、振動減衰効果がないこと
による。
記比の値が全て２を下回る範囲にあり、その振動レベル
は１０数ｄＢ〜２０数ｄＢと高いレベルにある。その理
由は次の通りである。駆動軸１で発生した振動内輪３及
びころ５を介して外輪４に伝達され、このときころ５の
頭部端面５ａと外輪４のつば面４ａで振動による相対的
な動きが生じる。通常、ころ５は外輪つば面４ａと接触
しているので、両者の相対的な動きで接触部には摩擦が
発生する。そこで、この摩擦を大きくする即ちころ・つ
ば接触面粗さσ3 ，σ4 を粗くすることで振動の減衰効
果を高めて振動を減衰させることが可能となるが、ケー
ス３ではころ・つば接触面粗さが良くてその程度（σ3
2 ＋σ4 2）1/2 が小さいため、振動減衰効果がないこと
による。
【００２２】一方、ケース２は、前記比の値が全て４を
上回る範囲にあり、その振動レベルはケース３と同じく
１０数ｄＢ〜２０数ｄＢと高いレベルにある。その理由
は、ころ・つば接触面粗さの程度（σ3 2 ＋σ4 2）1/2
が大き過ぎるため、例えばつば面４ａところ頭部端面５
ａとの焼付きが発生して内輪３ところとの間のすべりに
よる軸受自身の振動（騒音）が大きくなったり、または
つば面４ａところ頭部端面５ａとの異常摩耗が多くなっ
たりして、その結果、振動レベルが高くなることによ
る。
上回る範囲にあり、その振動レベルはケース３と同じく
１０数ｄＢ〜２０数ｄＢと高いレベルにある。その理由
は、ころ・つば接触面粗さの程度（σ3 2 ＋σ4 2）1/2
が大き過ぎるため、例えばつば面４ａところ頭部端面５
ａとの焼付きが発生して内輪３ところとの間のすべりに
よる軸受自身の振動（騒音）が大きくなったり、または
つば面４ａところ頭部端面５ａとの異常摩耗が多くなっ
たりして、その結果、振動レベルが高くなることによ
る。
【００２３】これらに対し、実施例であるケース１の場
合は、前記比の値が２〜４の範囲内にあり、その振動レ
ベルは１０数ｄＢ以下と低くなっている。ころ・つば接
触面粗さが適当な大きさであって、これが軸受の半径方
向の振動に一種のブレーキとして作用し振動抑制効果を
奏することによると考えられる。ここで、前記比の値を
２．２５〜３．７５の範囲内にすれば、振動レベルをほ
ぼ１０ｄＢ以下と非常に好ましい程度に抑制することも
可能である。
合は、前記比の値が２〜４の範囲内にあり、その振動レ
ベルは１０数ｄＢ以下と低くなっている。ころ・つば接
触面粗さが適当な大きさであって、これが軸受の半径方
向の振動に一種のブレーキとして作用し振動抑制効果を
奏することによると考えられる。ここで、前記比の値を
２．２５〜３．７５の範囲内にすれば、振動レベルをほ
ぼ１０ｄＢ以下と非常に好ましい程度に抑制することも
可能である。
【００２４】表２は、図３の結果に基づき、表１に示し
た軸受各構成部分の面粗さ（中心線平均粗さ）σ1〜σ4
の値を用いて、レース面粗さ程度の２倍と４倍即ち２
（σ1 2 ＋σ2 2）1/2 及び４（σ1 2 ＋σ2 2）1/2 と、こ
ろ・つば接触面粗さの程度（σ 3 2 ＋σ4 2）1/2 とを各
ケース別に算出し、周波数４ｋＨｚにおける軸受外輪外
径の振動レベルとの関係を表したものである。
た軸受各構成部分の面粗さ（中心線平均粗さ）σ1〜σ4
の値を用いて、レース面粗さ程度の２倍と４倍即ち２
（σ1 2 ＋σ2 2）1/2 及び４（σ1 2 ＋σ2 2）1/2 と、こ
ろ・つば接触面粗さの程度（σ 3 2 ＋σ4 2）1/2 とを各
ケース別に算出し、周波数４ｋＨｚにおける軸受外輪外
径の振動レベルとの関係を表したものである。
【００２５】
【表２】
【００２６】以上の結果を踏まえて、本発明の転がり軸
受にあっては、ころ・つば接触面粗さの程度（σ3 2 ＋
σ4 2）1/2 とレース面粗さの程度（σ1 2 ＋σ2 2）1/2
との間の関係を次の式（１）のように規定して、振動の
低減を達成できた。 ２（σ1 2 ＋σ2 2）1/2 ＜（σ3 2 ＋σ4 2）1/2 ＜４（σ1 2 ＋σ2 2）1/2 ……（１） なお、内輪３及び外輪４の各軌道面３Ｒ及び４Ｒの面粗
さσ1 及びころ５の転動面５ｂの面粗さσ2 の影響によ
る振動減衰効果も期待できそうであるが、実験的には上
記のころ・つば接触面粗さσ3 ，σ4 程の大きな効果は
得られなかった。
受にあっては、ころ・つば接触面粗さの程度（σ3 2 ＋
σ4 2）1/2 とレース面粗さの程度（σ1 2 ＋σ2 2）1/2
との間の関係を次の式（１）のように規定して、振動の
低減を達成できた。 ２（σ1 2 ＋σ2 2）1/2 ＜（σ3 2 ＋σ4 2）1/2 ＜４（σ1 2 ＋σ2 2）1/2 ……（１） なお、内輪３及び外輪４の各軌道面３Ｒ及び４Ｒの面粗
さσ1 及びころ５の転動面５ｂの面粗さσ2 の影響によ
る振動減衰効果も期待できそうであるが、実験的には上
記のころ・つば接触面粗さσ3 ，σ4 程の大きな効果は
得られなかった。
【００２７】また、上記実施形態例では、内・外輪つば
面粗さσ3 及びころ頭部（端面）粗さσ4の両方につい
て、それぞれ内・外輪レース面粗さσ1及び転動体のレ
ース面粗さσ2より２〜４倍程度粗くした場合を説明し
たが、これに限らず、前記σ3又はσ4のいずれか一方の
みを粗くしても良い。
面粗さσ3 及びころ頭部（端面）粗さσ4の両方につい
て、それぞれ内・外輪レース面粗さσ1及び転動体のレ
ース面粗さσ2より２〜４倍程度粗くした場合を説明し
たが、これに限らず、前記σ3又はσ4のいずれか一方の
みを粗くしても良い。
【００２８】また、上記実施形態例では、円筒ころ軸受
について述べたが、例えば円錐ころ軸受等その他のつば
を有する各種転がり軸受にも適用することができる。
について述べたが、例えば円錐ころ軸受等その他のつば
を有する各種転がり軸受にも適用することができる。
【００２９】
【発明の効果】以上、説明したように、本発明の転がり
軸受によれば、つば面もしくはつばに接する転動体の端
面のうちの少なくとも一方の面粗さを、内・外輪軌道面
および転動体の転動面の粗さに対して特定の範囲内で粗
くしたため、ラジアル振動のような軸受振動が発生する
と、つば面と転動体の端面との接触部において摩擦が発
生して振動を減衰させるという効果を奏する。
軸受によれば、つば面もしくはつばに接する転動体の端
面のうちの少なくとも一方の面粗さを、内・外輪軌道面
および転動体の転動面の粗さに対して特定の範囲内で粗
くしたため、ラジアル振動のような軸受振動が発生する
と、つば面と転動体の端面との接触部において摩擦が発
生して振動を減衰させるという効果を奏する。
【図１】外輪両つば付き円筒ころ軸受の上半分の断面図
およびその振動測定の説明概要図である。
およびその振動測定の説明概要図である。
【図２】図１における振動スペクトルの測定結果を示す
グラフである。
グラフである。
【図３】振動レベルところ・つば接触面粗さとの関係を
表したグラフである。
表したグラフである。
１ 駆動軸 ２ 転がり軸受 ３ 内輪 ３Ｒ 軌道面 ４ 外輪 ４ａ つば面 ４Ｒ 軌道面 ５ 転動体 ５ａ 端面 ５ｂ 転動面 ６ 保持器
Claims (1)
- 【請求項１】 つば面を有する転がり軸受において、当
該つば面もしくはつばに接する転動体の端面のうちの少
なくとも一方の面粗さが、内・外輪軌道面および転動体
の転動面の粗さに対して、次の関係を有することを特徴
とする転がり軸受。 ２（σ1 2 ＋σ2 2）1/2 ＜（σ3 2 ＋σ4 2）1/2 ＜４（σ
1 2 ＋σ2 2）1/2 ここで σ1；内・外輪軌道面粗さ（中心線平均粗
さ） σ2；転動体の軌道面粗さ σ3；内・外輪つば面粗さ σ4；転動体端部面粗さ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04009096A JP3511782B2 (ja) | 1996-02-27 | 1996-02-27 | 転がり軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04009096A JP3511782B2 (ja) | 1996-02-27 | 1996-02-27 | 転がり軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09229057A true JPH09229057A (ja) | 1997-09-02 |
| JP3511782B2 JP3511782B2 (ja) | 2004-03-29 |
Family
ID=12571198
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04009096A Expired - Fee Related JP3511782B2 (ja) | 1996-02-27 | 1996-02-27 | 転がり軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3511782B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004111477A1 (ja) * | 2003-06-12 | 2004-12-23 | Nsk Ltd. | 円筒ころ軸受 |
| CN109989996A (zh) * | 2017-12-20 | 2019-07-09 | 斯凯孚公司 | 尤其用于制冷剂压缩机的混合球轴承 |
-
1996
- 1996-02-27 JP JP04009096A patent/JP3511782B2/ja not_active Expired - Fee Related
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