JPH09291942A - ラジアル転がり軸受 - Google Patents
ラジアル転がり軸受Info
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- JPH09291942A JPH09291942A JP8117344A JP11734496A JPH09291942A JP H09291942 A JPH09291942 A JP H09291942A JP 8117344 A JP8117344 A JP 8117344A JP 11734496 A JP11734496 A JP 11734496A JP H09291942 A JPH09291942 A JP H09291942A
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- radial
- cage
- bearing
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- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/24—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for radial load mainly
- F16C19/26—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for radial load mainly with a single row of rollers
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/38—Ball cages
- F16C33/3837—Massive or moulded cages having cage pockets surrounding the balls, e.g. machined window cages
- F16C33/3843—Massive or moulded cages having cage pockets surrounding the balls, e.g. machined window cages formed as one-piece cages, i.e. monoblock cages
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/46—Cages for rollers or needles
- F16C33/4617—Massive or moulded cages having cage pockets surrounding the rollers, e.g. machined window cages
- F16C33/4623—Massive or moulded cages having cage pockets surrounding the rollers, e.g. machined window cages formed as one-piece cages, i.e. monoblock cages
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- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 運転時に発生する、きしり音と呼ばれる異音
及び保持器音の音圧レベルを低下させる。 【構成】 保持器５ａの外周面の直径をＤとし、外輪２
ａの端部に形成した鍔部１０の内周面と上記保持器５ａ
の外周面との間に存在する環状の隙間９の厚さをＨと
し、上記保持器５ａの端部外周面の軸方向長さをＡと
し、上記鍔部１０の内周面の軸方向長さをＢとした場合
に、１．５×１０-3Ｄ≦Ｈ≦９．０×１０-3Ｄとし、Ａ
／Ｂを０．６〜１．０とする。
及び保持器音の音圧レベルを低下させる。 【構成】 保持器５ａの外周面の直径をＤとし、外輪２
ａの端部に形成した鍔部１０の内周面と上記保持器５ａ
の外周面との間に存在する環状の隙間９の厚さをＨと
し、上記保持器５ａの端部外周面の軸方向長さをＡと
し、上記鍔部１０の内周面の軸方向長さをＢとした場合
に、１．５×１０-3Ｄ≦Ｈ≦９．０×１０-3Ｄとし、Ａ
／Ｂを０．６〜１．０とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明のラジアル転がり軸受は、
例えば中型或は大型の電動機その他一般機械に組み込ん
で、これら電動機や一般機械の回転軸を支持する。
例えば中型或は大型の電動機その他一般機械に組み込ん
で、これら電動機や一般機械の回転軸を支持する。
【０００２】
【従来の技術】電動機等の回転支持部を構成する為、図
９〜１０に示す様なラジアル転がり軸受１ａ、１ｂが広
く使用されている。これら各ラジアル転がり軸受１ａ、
１ｂは何れも、互いに同心に配置された外輪２ａ、２ｂ
及び内輪３ａ、３ｂと、複数の転動体４ａ、４ｂと、こ
れら各転動体４ａ、４ｂを転動自在に保持する保持器５
ａ、５ｂとから構成されている。上記外輪２ａ、２ｂの
内周面の軸方向中間部には外輪軌道６ａ、６ｂを、上記
内輪３ａ、３ｂの外周面の軸方向中間部には内輪軌道７
ａ、７ｂを、それぞれ形成している。そして、上記複数
の転動体４ａ、４ｂは、それぞれ上記外輪軌道６ａ、６
ｂと内輪軌道７ａ、７ｂとの間に転動自在に設けてい
る。又、上記保持器５ａ、５ｂは、上記外輪２ａ、２ｂ
の内周面と上記内輪３ａ、３ｂの外周面との間に設けて
いる。上記各転動体４ａ、４ｂは、この様な保持器５
ａ、５ｂに、円周方向に間欠的に設けられた複数のポケ
ット８ａ、８ｂ内に、転動自在に保持している。又、本
発明の対象となるラジアル転がり軸受１ａ、１ｂの場
合、上記保持器５ａ、５ｂは、上記各ポケット８ａ、８
ｂと上記各転動体４ａ、４ｂとの係合に基づきラジアル
方向に亙る変位を制限される、所謂転動体案内となって
いる。
９〜１０に示す様なラジアル転がり軸受１ａ、１ｂが広
く使用されている。これら各ラジアル転がり軸受１ａ、
１ｂは何れも、互いに同心に配置された外輪２ａ、２ｂ
及び内輪３ａ、３ｂと、複数の転動体４ａ、４ｂと、こ
れら各転動体４ａ、４ｂを転動自在に保持する保持器５
ａ、５ｂとから構成されている。上記外輪２ａ、２ｂの
内周面の軸方向中間部には外輪軌道６ａ、６ｂを、上記
内輪３ａ、３ｂの外周面の軸方向中間部には内輪軌道７
ａ、７ｂを、それぞれ形成している。そして、上記複数
の転動体４ａ、４ｂは、それぞれ上記外輪軌道６ａ、６
ｂと内輪軌道７ａ、７ｂとの間に転動自在に設けてい
る。又、上記保持器５ａ、５ｂは、上記外輪２ａ、２ｂ
の内周面と上記内輪３ａ、３ｂの外周面との間に設けて
いる。上記各転動体４ａ、４ｂは、この様な保持器５
ａ、５ｂに、円周方向に間欠的に設けられた複数のポケ
ット８ａ、８ｂ内に、転動自在に保持している。又、本
発明の対象となるラジアル転がり軸受１ａ、１ｂの場
合、上記保持器５ａ、５ｂは、上記各ポケット８ａ、８
ｂと上記各転動体４ａ、４ｂとの係合に基づきラジアル
方向に亙る変位を制限される、所謂転動体案内となって
いる。
【０００３】尚、図９に示した第１例の構造は、転動体
４ａ、４ａとして円筒ころを使用するラジアル円筒ころ
軸受であって、これに合わせて、外輪軌道６ａ及び内輪
軌道７ａを円筒面としている。又、図１０に示した第２
例の構造は、転動体４ｂ、４ｂとして玉を使用するラジ
アル玉軸受であって、これに合わせて、外輪軌道６ｂ及
び内輪軌道７ｂを、断面が円弧状の凹溝としている。
又、ポケット８ａ、８ｂを含む保持器５ａ、５ｂの形状
も、上記転動体４ａ、４ｂの形状に合わせて異ならせて
いる。更に、上記ラジアル転がり軸受１ａ、１ｂの使用
時には、上記各転動体４ａ、４ｂ設置部分（外輪２ａ、
２ｂの内周面と内輪３ａ、３ｂの外周面との間）にグリ
ース等の潤滑剤を充填して、上記各転動体４ａ、４ｂの
転動面と上記外輪軌道６ａ、６ｂ及び内輪軌道７ａ、７
ｂとの接触部の潤滑を図る。
４ａ、４ａとして円筒ころを使用するラジアル円筒ころ
軸受であって、これに合わせて、外輪軌道６ａ及び内輪
軌道７ａを円筒面としている。又、図１０に示した第２
例の構造は、転動体４ｂ、４ｂとして玉を使用するラジ
アル玉軸受であって、これに合わせて、外輪軌道６ｂ及
び内輪軌道７ｂを、断面が円弧状の凹溝としている。
又、ポケット８ａ、８ｂを含む保持器５ａ、５ｂの形状
も、上記転動体４ａ、４ｂの形状に合わせて異ならせて
いる。更に、上記ラジアル転がり軸受１ａ、１ｂの使用
時には、上記各転動体４ａ、４ｂ設置部分（外輪２ａ、
２ｂの内周面と内輪３ａ、３ｂの外周面との間）にグリ
ース等の潤滑剤を充填して、上記各転動体４ａ、４ｂの
転動面と上記外輪軌道６ａ、６ｂ及び内輪軌道７ａ、７
ｂとの接触部の潤滑を図る。
【０００４】上述の様なラジアル転がり軸受１ａ、１ｂ
を電動機の回転軸の支持部に組み込み、この回転軸にラ
ジアル荷重のみを付与して電動機を運転し、上記回転軸
と共に上記内輪３ａ、３ｂを高速で回転させると、しば
しば、きしり音と呼ばれる異音が発生する。この異音は
金属性の軋る（擦り合わせる）様な音で、レース音等
の、転がり軸受の運転時に本質的に発生する音に比べて
音圧レベルが高く、しかも耳障りである為、実用上、好
ましくない。この様な異音は、潤滑不良に基づき、外輪
２ａ、２ｂと転動体４ａ、４ｂとの間で生じるものと考
えられている。
を電動機の回転軸の支持部に組み込み、この回転軸にラ
ジアル荷重のみを付与して電動機を運転し、上記回転軸
と共に上記内輪３ａ、３ｂを高速で回転させると、しば
しば、きしり音と呼ばれる異音が発生する。この異音は
金属性の軋る（擦り合わせる）様な音で、レース音等
の、転がり軸受の運転時に本質的に発生する音に比べて
音圧レベルが高く、しかも耳障りである為、実用上、好
ましくない。この様な異音は、潤滑不良に基づき、外輪
２ａ、２ｂと転動体４ａ、４ｂとの間で生じるものと考
えられている。
【０００５】即ち、電動機等の回転軸は、水平方向に配
置された横軸の場合が多い。この様な横軸である回転軸
を、ラジアル転がり軸受１ａ、１ｂで支承した場合、こ
のラジアル転がり軸受１ａ、１ｂを構成する複数の転動
体４ａ、４ｂのうち、負荷圏である下半部に存在する転
動体４ａ、４ｂは、外輪軌道６ａ、６ｂと内輪軌道７
ａ、７ｂとの間で拘束されて、自転しつつ公転する、正
規の転動を行なう。これに対して、無負荷圏である上半
部に存在する転動体４ａ、４ｂは、外輪軌道６ａ、６ｂ
と内輪軌道７ａ、７ｂとの間で拘束されない為、自転し
にくくなる。この結果、転動体４ａ、４ｂの転動面と外
輪軌道６ａ、６ｂ及び内輪軌道７ａ、７ｂとが擦れ合
う、所謂公転滑りが発生し、上述の様な異音が発生す
る。しかも、ラジアル転がり軸受１ａ、１ｂの内部での
発熱量が増大し、このラジアル転がり軸受１ａ、１ｂの
性能を悪化させる原因ともなる。
置された横軸の場合が多い。この様な横軸である回転軸
を、ラジアル転がり軸受１ａ、１ｂで支承した場合、こ
のラジアル転がり軸受１ａ、１ｂを構成する複数の転動
体４ａ、４ｂのうち、負荷圏である下半部に存在する転
動体４ａ、４ｂは、外輪軌道６ａ、６ｂと内輪軌道７
ａ、７ｂとの間で拘束されて、自転しつつ公転する、正
規の転動を行なう。これに対して、無負荷圏である上半
部に存在する転動体４ａ、４ｂは、外輪軌道６ａ、６ｂ
と内輪軌道７ａ、７ｂとの間で拘束されない為、自転し
にくくなる。この結果、転動体４ａ、４ｂの転動面と外
輪軌道６ａ、６ｂ及び内輪軌道７ａ、７ｂとが擦れ合
う、所謂公転滑りが発生し、上述の様な異音が発生す
る。しかも、ラジアル転がり軸受１ａ、１ｂの内部での
発熱量が増大し、このラジアル転がり軸受１ａ、１ｂの
性能を悪化させる原因ともなる。
【０００６】上述の様な原因による異音の発生を防止す
る為に、従来から次の〜に示す様な防止策が講じら
れている。 ラジアル転がり軸受１ａ、１ｂの運転隙間を小さく
する。即ち、ラジアル転がり軸受１ａ、１ｂの内部隙間
を、定常運転時に於ける温度上昇を考慮しつつ、極力小
さく設定し、無負荷圏に存在する転動体４ａ、４ｂの自
転運動を助長する。 ラジアル転がり軸受１ｂにスラスト方向の予圧を付
与する。即ち、転動体４ｂ、４ｂが玉であるラジアル転
がり軸受１ｂにスラスト方向の予圧を付与する事によ
り、無負荷圏に存在する転動体４ｂ、４ｂの自転運動を
助長する。 ラジアル転がり軸受１ａの外輪軌道６ａや転動体４
ａ、４ａの転動面に、周方向に亙る浅い凹溝を形成する
（特公昭４４−１５６８９号公報、実公昭４９−４０２
０８号公報）。即ち、上記凹溝を形成する事により、外
輪軌道６ａと転動体４ａ、４ａの転動面との間に潤滑剤
を介在させて、上記異音の発生を防止する。
る為に、従来から次の〜に示す様な防止策が講じら
れている。 ラジアル転がり軸受１ａ、１ｂの運転隙間を小さく
する。即ち、ラジアル転がり軸受１ａ、１ｂの内部隙間
を、定常運転時に於ける温度上昇を考慮しつつ、極力小
さく設定し、無負荷圏に存在する転動体４ａ、４ｂの自
転運動を助長する。 ラジアル転がり軸受１ｂにスラスト方向の予圧を付
与する。即ち、転動体４ｂ、４ｂが玉であるラジアル転
がり軸受１ｂにスラスト方向の予圧を付与する事によ
り、無負荷圏に存在する転動体４ｂ、４ｂの自転運動を
助長する。 ラジアル転がり軸受１ａの外輪軌道６ａや転動体４
ａ、４ａの転動面に、周方向に亙る浅い凹溝を形成する
（特公昭４４−１５６８９号公報、実公昭４９−４０２
０８号公報）。即ち、上記凹溝を形成する事により、外
輪軌道６ａと転動体４ａ、４ａの転動面との間に潤滑剤
を介在させて、上記異音の発生を防止する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上述の様な従来の防止
策のうち、は、十分な効果を得られないばかりか、運
転隙間を小さくし過ぎると、異常発熱や焼き付きの原因
となる。又、の場合には、図１０に示す様なラジアル
玉軸受にしか適用できず、図９に示す様なラジアル円筒
ころ軸受には適用できない。又、ラジアル玉軸受の場合
であっても、回転支持部の構造により予圧付与を行なえ
ない場合が多く、十分な対策とは言えない。更に、の
場合には、円筒ころ軸受に適用した場合には十分な効果
を得られるが、凹溝を形成する作業が面倒で、コスト上
昇の原因となる。又、ラジアル玉軸受には適用できな
い。本発明のラジアル転がり軸受は、上述の様な問題を
何れも解消すべく発明したものである。
策のうち、は、十分な効果を得られないばかりか、運
転隙間を小さくし過ぎると、異常発熱や焼き付きの原因
となる。又、の場合には、図１０に示す様なラジアル
玉軸受にしか適用できず、図９に示す様なラジアル円筒
ころ軸受には適用できない。又、ラジアル玉軸受の場合
であっても、回転支持部の構造により予圧付与を行なえ
ない場合が多く、十分な対策とは言えない。更に、の
場合には、円筒ころ軸受に適用した場合には十分な効果
を得られるが、凹溝を形成する作業が面倒で、コスト上
昇の原因となる。又、ラジアル玉軸受には適用できな
い。本発明のラジアル転がり軸受は、上述の様な問題を
何れも解消すべく発明したものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明のラジアル転がり
軸受は、前述した従来のラジアル転がり軸受と同様に、
内周面の軸方向中間部に外輪軌道を有する外輪と、外周
面の軸方向中間部に内輪軌道を有する内輪と、上記外輪
軌道と内輪軌道との間に転動自在に設けられた複数の転
動体と、上記外輪の内周面と上記内輪の外周面との間に
設けられて、円周方向に間欠的に設けられた複数のポケ
ット内に上記複数の転動体を転動自在に保持する保持器
とを備える。そして、上記各ポケットと転動体との係合
に基づき、上記保持器のラジアル方向に亙る変位を制限
している。特に、本発明のラジアル転がり軸受に於いて
は、上記保持器の軸方向端部の内外両周面のうちの何れ
か一方の周面である保持器周面の直径をＤとし、上記外
輪の軸方向端部内周面と上記内輪の軸方向端部外周面と
のうちの何れか一方の周面である軌道輪周面と上記保持
器周面との間に存在する環状の隙間の厚さをＨとし、上
記保持器周面の軸方向長さをＡとし、上記軌道輪周面の
軸方向長さをＢとした場合に、１．５×１０-3Ｄ≦Ｈ≦
９．０×１０-3Ｄであり、Ａ／Ｂが０．６〜１．０であ
る。更に、本発明をラジアル円筒ころ軸受に適用する場
合に、好ましくは、転動体である円筒ころの転動面の形
状を、クラウニングを施さないストレート形状とする。
軸受は、前述した従来のラジアル転がり軸受と同様に、
内周面の軸方向中間部に外輪軌道を有する外輪と、外周
面の軸方向中間部に内輪軌道を有する内輪と、上記外輪
軌道と内輪軌道との間に転動自在に設けられた複数の転
動体と、上記外輪の内周面と上記内輪の外周面との間に
設けられて、円周方向に間欠的に設けられた複数のポケ
ット内に上記複数の転動体を転動自在に保持する保持器
とを備える。そして、上記各ポケットと転動体との係合
に基づき、上記保持器のラジアル方向に亙る変位を制限
している。特に、本発明のラジアル転がり軸受に於いて
は、上記保持器の軸方向端部の内外両周面のうちの何れ
か一方の周面である保持器周面の直径をＤとし、上記外
輪の軸方向端部内周面と上記内輪の軸方向端部外周面と
のうちの何れか一方の周面である軌道輪周面と上記保持
器周面との間に存在する環状の隙間の厚さをＨとし、上
記保持器周面の軸方向長さをＡとし、上記軌道輪周面の
軸方向長さをＢとした場合に、１．５×１０-3Ｄ≦Ｈ≦
９．０×１０-3Ｄであり、Ａ／Ｂが０．６〜１．０であ
る。更に、本発明をラジアル円筒ころ軸受に適用する場
合に、好ましくは、転動体である円筒ころの転動面の形
状を、クラウニングを施さないストレート形状とする。
【０００９】
【作用】上述の様に構成される本発明のラジアル転がり
軸受によれば、保持器周面と軌道輪周面との間に存在す
る環状の隙間内の潤滑剤の減衰力により、保持器を介し
て無負荷圏に存在する転動体の運動を抑制する。即ち、
上記隙間の厚さＨを保持器周面の直径Ｄとの関係で１．
５×１０-3Ｄ≦Ｈ≦９．０×１０-3Ｄの範囲に規制し、
保持器周面の軸方向長さＡを軌道輪周面の軸方向長さＢ
の０．６〜１．０倍とした為、上記隙間を通過しようと
する潤滑剤の流れに対する抵抗が十分に大きくなって、
上記保持器が変位しにくくなる。この結果、無負荷圏に
存在する転動体に不正運動（正規の自転を伴わない公転
運動やラジアル方向に亙る変位）が発生しても、上記保
持器が転動体の動きに合わせて変位する事はない。しか
も、保持器は転動体案内とされており、これら保持器と
転動体とは互いに動きを規制し合う関係にある。即ち、
上記保持器は、ポケットと転動体との係合に基づきラジ
アル方向に亙る変位を制限されており、ポケットと転動
体との間にはグリース等の潤滑剤が存在する。従って、
上記隙間の厚さＨを規制して保持器の動きを規制する事
により、この保持器に保持された複数の転動体の動きも
規制される。この結果、きしり音と呼ばれる異音の発生
を防止できる。更に、ラジアル転がり軸受がラジアル円
筒ころ軸受であり、転動体である円筒ころの転動面の形
状をクラウニングを施さないストレート形状とした場合
には、転動体自体の運動の安定性から、上記異音の発生
防止効果がより一層向上する。
軸受によれば、保持器周面と軌道輪周面との間に存在す
る環状の隙間内の潤滑剤の減衰力により、保持器を介し
て無負荷圏に存在する転動体の運動を抑制する。即ち、
上記隙間の厚さＨを保持器周面の直径Ｄとの関係で１．
５×１０-3Ｄ≦Ｈ≦９．０×１０-3Ｄの範囲に規制し、
保持器周面の軸方向長さＡを軌道輪周面の軸方向長さＢ
の０．６〜１．０倍とした為、上記隙間を通過しようと
する潤滑剤の流れに対する抵抗が十分に大きくなって、
上記保持器が変位しにくくなる。この結果、無負荷圏に
存在する転動体に不正運動（正規の自転を伴わない公転
運動やラジアル方向に亙る変位）が発生しても、上記保
持器が転動体の動きに合わせて変位する事はない。しか
も、保持器は転動体案内とされており、これら保持器と
転動体とは互いに動きを規制し合う関係にある。即ち、
上記保持器は、ポケットと転動体との係合に基づきラジ
アル方向に亙る変位を制限されており、ポケットと転動
体との間にはグリース等の潤滑剤が存在する。従って、
上記隙間の厚さＨを規制して保持器の動きを規制する事
により、この保持器に保持された複数の転動体の動きも
規制される。この結果、きしり音と呼ばれる異音の発生
を防止できる。更に、ラジアル転がり軸受がラジアル円
筒ころ軸受であり、転動体である円筒ころの転動面の形
状をクラウニングを施さないストレート形状とした場合
には、転動体自体の運動の安定性から、上記異音の発生
防止効果がより一層向上する。
【００１０】尚、上記隙間の厚さＨを保持器周面の直径
Ｄとの関係で１．５×１０-3Ｄ≦Ｈ≦９．０×１０-3Ｄ
の範囲に規制し、保持器周面の軸方向長さＡを軌道輪周
面の軸方向長さＢの０．６〜１．０倍とした理由は次の
通りである。先ず、上記隙間の厚さＨが１．５×１０-3
Ｄ未満の場合には、この隙間内に十分な潤滑剤を介在さ
せる事が難しくなり、異常摩耗や異常な温度上昇の原因
となる。反対に、上記厚さＨが９．０×１０-3Ｄを越え
ると、上記隙間を通過する潤滑剤の流れに対する抵抗が
小さくなり、上記異音の発生防止効果を十分に得られな
くなる。そこで、上記厚さＨを１．５×１０-3Ｄ≦Ｈ≦
９．０×１０-3Ｄの範囲に規制した。尚、運転時の発熱
等を考慮した場合には、上記厚さＨを、４．５×１０-3
Ｄ＜Ｈ＜７．５×１０-3Ｄの範囲に規制する事が好まし
い。又、上記軸方向長さＡが０．６Ｂ未満の場合には、
上記隙間を通過する潤滑剤の流れに対する抵抗が小さく
なり、上記異音の発生防止効果を十分に得られなくな
る。反対に、上記軸方向長さＡが１．０Ｂを越えると、
保持器の一部が外輪軌道及び内輪軌道の側に突出した
り、或は外輪或は内輪の軸方向端面から突出したりす
る。この様に保持器の一部が突出する事は、ラジアル転
がり軸受の設計上好ましくない。即ち、保持器の一部が
外輪軌道及び内輪軌道の側に突出する事は、転動体の転
動面と外輪軌道及び内輪軌道との接触状態を正規の状態
に規制する為に避けなければならない。又、保持器の一
部が外輪或は内輪の軸方向端面から突出する事は、この
保持器が他の部材と干渉する事を防止する為に避けなけ
ればならない。そこで、保持器周面の軸方向長さＡを軌
道輪周面の軸方向長さＢの０．６〜１．０倍とした。
Ｄとの関係で１．５×１０-3Ｄ≦Ｈ≦９．０×１０-3Ｄ
の範囲に規制し、保持器周面の軸方向長さＡを軌道輪周
面の軸方向長さＢの０．６〜１．０倍とした理由は次の
通りである。先ず、上記隙間の厚さＨが１．５×１０-3
Ｄ未満の場合には、この隙間内に十分な潤滑剤を介在さ
せる事が難しくなり、異常摩耗や異常な温度上昇の原因
となる。反対に、上記厚さＨが９．０×１０-3Ｄを越え
ると、上記隙間を通過する潤滑剤の流れに対する抵抗が
小さくなり、上記異音の発生防止効果を十分に得られな
くなる。そこで、上記厚さＨを１．５×１０-3Ｄ≦Ｈ≦
９．０×１０-3Ｄの範囲に規制した。尚、運転時の発熱
等を考慮した場合には、上記厚さＨを、４．５×１０-3
Ｄ＜Ｈ＜７．５×１０-3Ｄの範囲に規制する事が好まし
い。又、上記軸方向長さＡが０．６Ｂ未満の場合には、
上記隙間を通過する潤滑剤の流れに対する抵抗が小さく
なり、上記異音の発生防止効果を十分に得られなくな
る。反対に、上記軸方向長さＡが１．０Ｂを越えると、
保持器の一部が外輪軌道及び内輪軌道の側に突出した
り、或は外輪或は内輪の軸方向端面から突出したりす
る。この様に保持器の一部が突出する事は、ラジアル転
がり軸受の設計上好ましくない。即ち、保持器の一部が
外輪軌道及び内輪軌道の側に突出する事は、転動体の転
動面と外輪軌道及び内輪軌道との接触状態を正規の状態
に規制する為に避けなければならない。又、保持器の一
部が外輪或は内輪の軸方向端面から突出する事は、この
保持器が他の部材と干渉する事を防止する為に避けなけ
ればならない。そこで、保持器周面の軸方向長さＡを軌
道輪周面の軸方向長さＢの０．６〜１．０倍とした。
【００１１】又、本発明をラジアル円筒ころ軸受に適用
する場合に、転動体である円筒ころの転動面の形状を、
クラウニングを施さないストレート形状にするのが好ま
しい理由は、次の通りである。即ち、本発明者が、転動
体である円筒ころの転動面の形状として、外周面の軸方
向全長に亙ってクラウニングを施すフルクラウニング形
状、軸方向の両端部近傍にのみクラウニングを施すパー
シャルクラウニング形状、及び、全くクラウニングを施
さないフルストレート形状の３種類を用意し、各形状が
きしり音発生に及ぼす影響を比較した結果、フルストレ
ート形状の円筒ころを組み込んだラジアル円筒ころ軸受
の場合には、他の形状の円筒ころを組み込んだラジアル
円筒ころ軸受に比べて、きしり音の発生頻度が少なくな
る事が分った。更に、フルストレート形状の円筒ころを
組み込んだラジアル円筒ころ軸受の場合には、きしり音
が発生した場合でも、音圧レベルが小さくなる事が分っ
た。これに比べて、パーシャルクラウニング形状及びフ
ルクラウニング形状を有する円筒ころを組み込んだラジ
アル円筒ころ軸受の場合には、きしり音の発生頻度が多
くなり、音圧レベルもフルストレート形状の円筒ころを
組み込んだラジアル円筒ころ軸受に比べると大きくな
る。更に、これらクラウニングを施した円筒ころを組み
込んだラジアル円筒ころ軸受の場合、きしり音が発生し
ている時の音圧レベルのばらつきも大きくなり、不安定
である。この様に、転動面にクラウニングを施した円筒
ころを組み込んだラジアル円筒ころ軸受が、転動面がフ
ルストレート形状である円筒ころを組み込んだラジアル
円筒ころ軸受に比べてきしり音が発生し易い理由は、転
動面にクラウニングを施した円筒ころは、円筒ころの転
動面の母線と外輪軌道及び内輪軌道との接触長さが短
く、円筒ころが不安定運動を起し易くなる為と考えられ
る。
する場合に、転動体である円筒ころの転動面の形状を、
クラウニングを施さないストレート形状にするのが好ま
しい理由は、次の通りである。即ち、本発明者が、転動
体である円筒ころの転動面の形状として、外周面の軸方
向全長に亙ってクラウニングを施すフルクラウニング形
状、軸方向の両端部近傍にのみクラウニングを施すパー
シャルクラウニング形状、及び、全くクラウニングを施
さないフルストレート形状の３種類を用意し、各形状が
きしり音発生に及ぼす影響を比較した結果、フルストレ
ート形状の円筒ころを組み込んだラジアル円筒ころ軸受
の場合には、他の形状の円筒ころを組み込んだラジアル
円筒ころ軸受に比べて、きしり音の発生頻度が少なくな
る事が分った。更に、フルストレート形状の円筒ころを
組み込んだラジアル円筒ころ軸受の場合には、きしり音
が発生した場合でも、音圧レベルが小さくなる事が分っ
た。これに比べて、パーシャルクラウニング形状及びフ
ルクラウニング形状を有する円筒ころを組み込んだラジ
アル円筒ころ軸受の場合には、きしり音の発生頻度が多
くなり、音圧レベルもフルストレート形状の円筒ころを
組み込んだラジアル円筒ころ軸受に比べると大きくな
る。更に、これらクラウニングを施した円筒ころを組み
込んだラジアル円筒ころ軸受の場合、きしり音が発生し
ている時の音圧レベルのばらつきも大きくなり、不安定
である。この様に、転動面にクラウニングを施した円筒
ころを組み込んだラジアル円筒ころ軸受が、転動面がフ
ルストレート形状である円筒ころを組み込んだラジアル
円筒ころ軸受に比べてきしり音が発生し易い理由は、転
動面にクラウニングを施した円筒ころは、円筒ころの転
動面の母線と外輪軌道及び内輪軌道との接触長さが短
く、円筒ころが不安定運動を起し易くなる為と考えられ
る。
【００１２】
【実施例】本発明の効果を確認する為に行なった実験に
就いて説明する。先ず、第一の実験は、図１〜２に示す
様なラジアル転がり軸受１ａに於いて、保持器５ａの軸
方向（図１〜２の左右方向）両端部外周面と外輪２ａの
軸方向両端部内周面との間に存在する隙間９、９の厚さ
Ｈが、きしり音と呼ばれる異音の音圧レベルに及ぼす影
響を知る為に行なった。使用したラジアル転がり軸受１
ａは総て、ＮＵ型と呼ばれるラジアル円筒ころ軸受で、
外輪２ａの外径Ｄ2aは１６０mm、幅Ｗ2aは３０mm、内輪
３ａの内径Ｒ3aは９０mmとした。このラジアル転がり軸
受１ａを構成する外輪２ａの軸方向両端部内周面には、
１対の鍔部１０、１０を形成している。これら各鍔部１
０、１０の幅Ｗ10は５mmとした。上記各隙間９、９は、
これら両鍔部１０、１０の内周面と上記保持器５ａの軸
方向両端部外周面との間に存在する。従って、上記各鍔
部１０、１０の内周面が特許請求の範囲に記載した軌道
輪周面に相当し、上記各鍔部１０、１０の幅Ｗ10が、同
じく軌道輪周面の軸方向長さＢに相当する。又、上記保
持器５ａの軸方向両端部に設けられたリム部１１、１１
の外周面が、特許請求の範囲に記載した保持器周面に相
当し、このリム部１１の幅Ｗ11が、保持器周面の軸方向
長さＡに相当する。又、上記リム部１１の外径が、特許
請求の範囲に記載した保持器周面の直径Ｄに相当する。
尚、第一の実験では、上記各鍔部１０、１０の幅Ｗ10を
上述した様に５mmとし、リム部１１の幅Ｗ11を２．７５
mmとした。従って、Ａ／Ｂ（＝Ｗ11／Ｗ10）は０．５５
である。尚、転動体４ａとしては円筒ころを使用し、こ
の円筒ころの転動面の形状は、全くクラウニングを施さ
ない、フルストレート形状とした。
就いて説明する。先ず、第一の実験は、図１〜２に示す
様なラジアル転がり軸受１ａに於いて、保持器５ａの軸
方向（図１〜２の左右方向）両端部外周面と外輪２ａの
軸方向両端部内周面との間に存在する隙間９、９の厚さ
Ｈが、きしり音と呼ばれる異音の音圧レベルに及ぼす影
響を知る為に行なった。使用したラジアル転がり軸受１
ａは総て、ＮＵ型と呼ばれるラジアル円筒ころ軸受で、
外輪２ａの外径Ｄ2aは１６０mm、幅Ｗ2aは３０mm、内輪
３ａの内径Ｒ3aは９０mmとした。このラジアル転がり軸
受１ａを構成する外輪２ａの軸方向両端部内周面には、
１対の鍔部１０、１０を形成している。これら各鍔部１
０、１０の幅Ｗ10は５mmとした。上記各隙間９、９は、
これら両鍔部１０、１０の内周面と上記保持器５ａの軸
方向両端部外周面との間に存在する。従って、上記各鍔
部１０、１０の内周面が特許請求の範囲に記載した軌道
輪周面に相当し、上記各鍔部１０、１０の幅Ｗ10が、同
じく軌道輪周面の軸方向長さＢに相当する。又、上記保
持器５ａの軸方向両端部に設けられたリム部１１、１１
の外周面が、特許請求の範囲に記載した保持器周面に相
当し、このリム部１１の幅Ｗ11が、保持器周面の軸方向
長さＡに相当する。又、上記リム部１１の外径が、特許
請求の範囲に記載した保持器周面の直径Ｄに相当する。
尚、第一の実験では、上記各鍔部１０、１０の幅Ｗ10を
上述した様に５mmとし、リム部１１の幅Ｗ11を２．７５
mmとした。従って、Ａ／Ｂ（＝Ｗ11／Ｗ10）は０．５５
である。尚、転動体４ａとしては円筒ころを使用し、こ
の円筒ころの転動面の形状は、全くクラウニングを施さ
ない、フルストレート形状とした。
【００１３】本実験では、上記隙間９、９の厚さＨを、
１〜１５×１０-3Ｄの範囲で、１×１０-3Ｄ刻みで変化
させた１５種類の試料を用意し、各試料毎に、内輪３ａ
を回転させた際に発生するきしり音の音圧レベルを測定
した。又、上記厚さＨが同じ試料を３個ずつ用意し、合
計４５個の試料に就いて、次の条件で実験を行なった。 回転数 ： １２００r.p.m. 潤滑条件 ： グリース潤滑 ラジアル荷重 ： １５０kgf 音圧レベルを測定した周波数 ： ３５００〜４５００Hz（きしり音の主成 分） 外輪２ａの材質 ： ＳＵＪ２ 保持器５ａの材質 ： ガラス繊維を２５重量％含むナイロン６ ６
１〜１５×１０-3Ｄの範囲で、１×１０-3Ｄ刻みで変化
させた１５種類の試料を用意し、各試料毎に、内輪３ａ
を回転させた際に発生するきしり音の音圧レベルを測定
した。又、上記厚さＨが同じ試料を３個ずつ用意し、合
計４５個の試料に就いて、次の条件で実験を行なった。 回転数 ： １２００r.p.m. 潤滑条件 ： グリース潤滑 ラジアル荷重 ： １５０kgf 音圧レベルを測定した周波数 ： ３５００〜４５００Hz（きしり音の主成 分） 外輪２ａの材質 ： ＳＵＪ２ 保持器５ａの材質 ： ガラス繊維を２５重量％含むナイロン６ ６
【００１４】図３は、上記した条件で行なった、第一の
実験の結果を示している。この図３で、横軸は隙間９、
９の厚さＨの大きさを、縦軸は発生したきしり音の音圧
レベルを、○印は各試料ごとの隙間９、９の厚さＨの大
きさと音圧レベルとの関係を、それぞれ示している。こ
の図３から明らかな通り、きしり音の音圧レベルは、上
記隙間９、９の厚さＨが小さくなる程低くなるが、この
隙間９、９の厚さＨが９．０×１０-3Ｄ以下になると、
上記音圧レベルが急激に低くなり、しかも試料ごとのば
らつきも小さくなる。この事から、きしり音を低く抑え
る為には、上記隙間９、９の厚さＨを９．０×１０-3Ｄ
以下に規制する事が好ましい事が分る。
実験の結果を示している。この図３で、横軸は隙間９、
９の厚さＨの大きさを、縦軸は発生したきしり音の音圧
レベルを、○印は各試料ごとの隙間９、９の厚さＨの大
きさと音圧レベルとの関係を、それぞれ示している。こ
の図３から明らかな通り、きしり音の音圧レベルは、上
記隙間９、９の厚さＨが小さくなる程低くなるが、この
隙間９、９の厚さＨが９．０×１０-3Ｄ以下になると、
上記音圧レベルが急激に低くなり、しかも試料ごとのば
らつきも小さくなる。この事から、きしり音を低く抑え
る為には、上記隙間９、９の厚さＨを９．０×１０-3Ｄ
以下に規制する事が好ましい事が分る。
【００１５】即ち、上記隙間９、９の厚さＨを９．０×
１０-3Ｄ以下に規制すれば、内輪３ａ及び転動体４ａの
回転に伴ってラジアル転がり軸受１ａの内部から押し出
されてくるグリースが上記隙間９、９を通過する事に対
する抵抗が増大し、上記ラジアル転がり軸受１ａの内部
にグリースを保持する機能が向上すると共に、上記隙間
９、９内に存在するグリースの粘性減衰特性が向上す
る。この結果、前述した様な機構により、無負荷圏に存
在する転動体４ａの不正運動を抑え、上記きしり音を抑
制する。
１０-3Ｄ以下に規制すれば、内輪３ａ及び転動体４ａの
回転に伴ってラジアル転がり軸受１ａの内部から押し出
されてくるグリースが上記隙間９、９を通過する事に対
する抵抗が増大し、上記ラジアル転がり軸受１ａの内部
にグリースを保持する機能が向上すると共に、上記隙間
９、９内に存在するグリースの粘性減衰特性が向上す
る。この結果、前述した様な機構により、無負荷圏に存
在する転動体４ａの不正運動を抑え、上記きしり音を抑
制する。
【００１６】尚、上記隙間９、９の厚さＨの下限値は、
きしり音抑制の面からではなく、ラジアル転がり軸受１
ａ本来の機能を確保する面から規制する。即ち、上記厚
さＨが過小になると、上記隙間９、９に十分な潤滑剤の
層が存在できなくなって、前記鍔部１０、１０の内周面
と保持器５ａの軸方向端部外周面とが直接擦れ合う可能
性が高くなる。これら両周面同士が直接擦れ合うと、ラ
ジアル転がり軸受１ａの回転抵抗が大きくなるだけでな
く、異常摩耗や焼き付きの可能性が高くなる。上述した
実験では、上記隙間９、９の厚さＨが１×１０-3Ｄの場
合に、上記両周面の一部に異常摩耗が見られた。そこ
で、上記隙間９、９の厚さＨの下限値を、１．５×１０
-3Ｄとした。
きしり音抑制の面からではなく、ラジアル転がり軸受１
ａ本来の機能を確保する面から規制する。即ち、上記厚
さＨが過小になると、上記隙間９、９に十分な潤滑剤の
層が存在できなくなって、前記鍔部１０、１０の内周面
と保持器５ａの軸方向端部外周面とが直接擦れ合う可能
性が高くなる。これら両周面同士が直接擦れ合うと、ラ
ジアル転がり軸受１ａの回転抵抗が大きくなるだけでな
く、異常摩耗や焼き付きの可能性が高くなる。上述した
実験では、上記隙間９、９の厚さＨが１×１０-3Ｄの場
合に、上記両周面の一部に異常摩耗が見られた。そこ
で、上記隙間９、９の厚さＨの下限値を、１．５×１０
-3Ｄとした。
【００１７】次に、第二の実験は、図４に示す様なラジ
アル転がり軸受１ａに於いて、保持器周面の軸方向長さ
Ａである、保持器５ａの軸方向（図４の左右方向）両端
部に設けたリム部１１の幅Ｗ11と、軌道輪周面の軸方向
長さＢである、鍔部１０の幅Ｗ10との比Ａ／Ｂ（＝Ｗ11
／Ｗ10）が、きしり音の音圧レベルに及ぼす影響を知る
為に行なった。保持器５ａの軸方向両端部外周面と外輪
２ａの軸方向両端部内周面との間に存在する隙間９の厚
さＨは、２．２×１０-3Ｄのまま一定とした。実験は、
上記両長さの比Ａ／Ｂを、０．５、０．５５、０．６、
０．７、０．８、０．９、０．９５の７通りに変化させ
て、当該試料が発生するきしり音の音圧レベルを測定す
る事により行なった。その結果を図５に示す。尚、上記
リム部１１及び鍔部１０の両端縁の面取りの曲率半径は
極力小さくし（角張らせ）て、これらリム部１１及び鍔
部１０の有効幅を大きくした。上記図５から明らかな通
り、上記比Ａ／Ｂが大きくなる程きしり音の音圧レベル
は小さくなり、特にこの比Ａ／Ｂが０．６まで大きくな
ると、上記きしり音の音圧レベルが急激に低下する。
尚、本実験の場合も、転動体４ａとしては円筒ころを使
用し、この円筒ころの転動面の形状はフルストレート形
状とした。
アル転がり軸受１ａに於いて、保持器周面の軸方向長さ
Ａである、保持器５ａの軸方向（図４の左右方向）両端
部に設けたリム部１１の幅Ｗ11と、軌道輪周面の軸方向
長さＢである、鍔部１０の幅Ｗ10との比Ａ／Ｂ（＝Ｗ11
／Ｗ10）が、きしり音の音圧レベルに及ぼす影響を知る
為に行なった。保持器５ａの軸方向両端部外周面と外輪
２ａの軸方向両端部内周面との間に存在する隙間９の厚
さＨは、２．２×１０-3Ｄのまま一定とした。実験は、
上記両長さの比Ａ／Ｂを、０．５、０．５５、０．６、
０．７、０．８、０．９、０．９５の７通りに変化させ
て、当該試料が発生するきしり音の音圧レベルを測定す
る事により行なった。その結果を図５に示す。尚、上記
リム部１１及び鍔部１０の両端縁の面取りの曲率半径は
極力小さくし（角張らせ）て、これらリム部１１及び鍔
部１０の有効幅を大きくした。上記図５から明らかな通
り、上記比Ａ／Ｂが大きくなる程きしり音の音圧レベル
は小さくなり、特にこの比Ａ／Ｂが０．６まで大きくな
ると、上記きしり音の音圧レベルが急激に低下する。
尚、本実験の場合も、転動体４ａとしては円筒ころを使
用し、この円筒ころの転動面の形状はフルストレート形
状とした。
【００１８】次に、隙間９、９の厚さＨと長さの比Ａ／
Ｂとを変えて音圧レベルに及ぼす影響を求めた第三の実
験の結果の一部を次の表１に、これら第一〜第三の実験
により明らかになった、きしり音の音圧レベルを低下さ
せられる隙間９、９の厚さＨ及び保持器周面の軸方向長
さＡと軌道輪周面の軸方向長さＢとの比Ａ／Ｂの範囲を
図６に、それぞれ示す。
Ｂとを変えて音圧レベルに及ぼす影響を求めた第三の実
験の結果の一部を次の表１に、これら第一〜第三の実験
により明らかになった、きしり音の音圧レベルを低下さ
せられる隙間９、９の厚さＨ及び保持器周面の軸方向長
さＡと軌道輪周面の軸方向長さＢとの比Ａ／Ｂの範囲を
図６に、それぞれ示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】図６で、横軸は保持器周面の軸方向長さＡ
と軌道輪周面の軸方向長さＢとの比Ａ／Ｂを、縦軸は隙
間９、９の厚さＨを、それぞれ表している。そして、こ
の図６に太い実線で表した矩形の内側部分が、本発明の
範囲である。この矩形部分よりも上方部分では異常摩耗
や焼き付き等の損傷が発生し易くなり、右方部分では保
持器と他の部材とが干渉し易くなると言った問題が生じ
る。更に、上記矩形部分よりも下方並びに左方では、き
しり音の音圧レベルを十分に低下させる事ができない。
と軌道輪周面の軸方向長さＢとの比Ａ／Ｂを、縦軸は隙
間９、９の厚さＨを、それぞれ表している。そして、こ
の図６に太い実線で表した矩形の内側部分が、本発明の
範囲である。この矩形部分よりも上方部分では異常摩耗
や焼き付き等の損傷が発生し易くなり、右方部分では保
持器と他の部材とが干渉し易くなると言った問題が生じ
る。更に、上記矩形部分よりも下方並びに左方では、き
しり音の音圧レベルを十分に低下させる事ができない。
【００２１】次に、図７は、本発明がラジアル円筒ころ
軸受だけでなくラジアル玉軸受にも適用可能である事を
確認する為に行なった、第四の実験に使用したラジアル
転がり軸受１ｂを示している。この第四の実験では、従
来品に属する、図７に実線で示した保持器５ｂを組み込
んだラジアル転がり軸受１ｂが発生するきしり音の音圧
レベルと、本発明品に属する、同図に鎖線で示した保持
器５ｂ´を組み込んだラジアル転がり軸受が発生するき
しり音の音圧レベルとを比較した。保持器５ｂ、５ｂ′
の軸方向（図７の左右方向）両端部外周面と外輪２ｂの
軸方向両端部内周面との間に存在する隙間９、９の厚さ
Ｈは、従来品の場合に保持器５ｂの外径Ｄとの関係で
１．８×１０-2Ｄとし、本発明品の場合には保持器５
ｂ′の外径Ｄとの関係で０．６×１０-2Ｄとした。又、
保持器周面の軸方向長さＡと軌道輪周面の軸方向長さＢ
との比Ａ／Ｂは、従来品で０．４とし、本発明品で０．
７５とした。この様な条件できしり音の音圧レベルを測
定したところ、ラジアルころ軸受と同様に、音圧レベル
が低下する事を確認できた。
軸受だけでなくラジアル玉軸受にも適用可能である事を
確認する為に行なった、第四の実験に使用したラジアル
転がり軸受１ｂを示している。この第四の実験では、従
来品に属する、図７に実線で示した保持器５ｂを組み込
んだラジアル転がり軸受１ｂが発生するきしり音の音圧
レベルと、本発明品に属する、同図に鎖線で示した保持
器５ｂ´を組み込んだラジアル転がり軸受が発生するき
しり音の音圧レベルとを比較した。保持器５ｂ、５ｂ′
の軸方向（図７の左右方向）両端部外周面と外輪２ｂの
軸方向両端部内周面との間に存在する隙間９、９の厚さ
Ｈは、従来品の場合に保持器５ｂの外径Ｄとの関係で
１．８×１０-2Ｄとし、本発明品の場合には保持器５
ｂ′の外径Ｄとの関係で０．６×１０-2Ｄとした。又、
保持器周面の軸方向長さＡと軌道輪周面の軸方向長さＢ
との比Ａ／Ｂは、従来品で０．４とし、本発明品で０．
７５とした。この様な条件できしり音の音圧レベルを測
定したところ、ラジアルころ軸受と同様に、音圧レベル
が低下する事を確認できた。
【００２２】次に、図８は、転動体として円筒ころを使
用した場合に、この円筒ころの転動面の形状がきしり音
の発生に及ぼす影響を知る為に行なった、第五の実験の
結果を示している。この第五の実験を行なうに就いて、
上記転動面の形状がきしり音の発生に及ぼす影響に就い
て明瞭に知る為、隙間の厚さＨと長さの比Ａ／Ｂとを、
あえて本発明の範囲外に設定（Ｈ＝２０×１０-3Ｄ、Ａ
／Ｂ＝０．３）した。又、内輪、外輪及び保持器の形状
等、円筒ころの転動面の形状以外の部分に就いては、総
て共通とした。そして、上記転動面の形状が、フルクラ
ウニング形状の場合、パーシャルクラウニング形状の場
合、フルストレート形状の場合の、３通りの場合に就い
て、ラジアル円筒ころ軸受の運転時に発生するきしり音
の程度に就いて測定した。
用した場合に、この円筒ころの転動面の形状がきしり音
の発生に及ぼす影響を知る為に行なった、第五の実験の
結果を示している。この第五の実験を行なうに就いて、
上記転動面の形状がきしり音の発生に及ぼす影響に就い
て明瞭に知る為、隙間の厚さＨと長さの比Ａ／Ｂとを、
あえて本発明の範囲外に設定（Ｈ＝２０×１０-3Ｄ、Ａ
／Ｂ＝０．３）した。又、内輪、外輪及び保持器の形状
等、円筒ころの転動面の形状以外の部分に就いては、総
て共通とした。そして、上記転動面の形状が、フルクラ
ウニング形状の場合、パーシャルクラウニング形状の場
合、フルストレート形状の場合の、３通りの場合に就い
て、ラジアル円筒ころ軸受の運転時に発生するきしり音
の程度に就いて測定した。
【００２３】この様にして行なった実験の結果を示す図
８から明らかな通り、転動面の形状がフルストレートで
ある円筒ころを使用した場合には、きしり音の発生は抑
えられ、しかも、発生したきしり音の音圧レベルの変化
（ばらつき）も２〜３ｄＢ程度の範囲内に収まり、安定
する。これに比べて、転動面の形状をパーシャルクラウ
ニング形状とした円筒ころを組み込んだラジアル円筒こ
ろ軸受、並びに転動面の形状をフルクラウニング形状と
した円筒ころを組み込んだラジアル円筒ころ軸受では、
きしり音の発生が著しくなり、発生するきしり音の音圧
レベルも、転動面の形状がフルストレート形状である円
筒ころを組み込んだラジアル円筒ころ軸受に比べて、平
均で３〜５ｄＢ程度大きくなる。更に、発生したきしり
音の音圧レベルのばらつきも、５〜８ｄＢ程度と、大き
くなる。この様にクラウニングを施した円筒ころを組み
込んだラジアル円筒ころ軸受が、フルストレート形状の
円筒ころを組み込んだラジアル円筒ころ軸受に比べてき
しり音が発生し易い理由は、クラウニングを施した円筒
ころは、円筒ころの転動面の母線と外輪軌道及び内輪軌
道との接触長さが短く、円筒ころが不安定運動を起し易
くなる為と考えられる。
８から明らかな通り、転動面の形状がフルストレートで
ある円筒ころを使用した場合には、きしり音の発生は抑
えられ、しかも、発生したきしり音の音圧レベルの変化
（ばらつき）も２〜３ｄＢ程度の範囲内に収まり、安定
する。これに比べて、転動面の形状をパーシャルクラウ
ニング形状とした円筒ころを組み込んだラジアル円筒こ
ろ軸受、並びに転動面の形状をフルクラウニング形状と
した円筒ころを組み込んだラジアル円筒ころ軸受では、
きしり音の発生が著しくなり、発生するきしり音の音圧
レベルも、転動面の形状がフルストレート形状である円
筒ころを組み込んだラジアル円筒ころ軸受に比べて、平
均で３〜５ｄＢ程度大きくなる。更に、発生したきしり
音の音圧レベルのばらつきも、５〜８ｄＢ程度と、大き
くなる。この様にクラウニングを施した円筒ころを組み
込んだラジアル円筒ころ軸受が、フルストレート形状の
円筒ころを組み込んだラジアル円筒ころ軸受に比べてき
しり音が発生し易い理由は、クラウニングを施した円筒
ころは、円筒ころの転動面の母線と外輪軌道及び内輪軌
道との接触長さが短く、円筒ころが不安定運動を起し易
くなる為と考えられる。
【００２４】尚、図８は、円筒ころの転動面に施すクラ
ウニングの影響を知る為に、前記隙間の厚さＨと長さの
比Ａ／Ｂとを、あえて本発明の範囲外に設定した。そし
て、例えこれら隙間の厚さＨと長さの比Ａ／Ｂが本発明
の範囲外でも、円筒ころの転動面の形状をストレートに
する事が、きしり音低減に有効である事を確認した。但
し、本発明の要点は、あくまでも、これら隙間の厚さＨ
と長さの比Ａ／Ｂとの範囲にある。転動体の形状に就い
ては副次的な限定要素である。転動体として円筒ころを
使用し、この円筒ころの転動面の形状をストレート形状
とする事は、本発明と組み合わせてきしり音の発生をよ
り低減させる為に有効な手法である。
ウニングの影響を知る為に、前記隙間の厚さＨと長さの
比Ａ／Ｂとを、あえて本発明の範囲外に設定した。そし
て、例えこれら隙間の厚さＨと長さの比Ａ／Ｂが本発明
の範囲外でも、円筒ころの転動面の形状をストレートに
する事が、きしり音低減に有効である事を確認した。但
し、本発明の要点は、あくまでも、これら隙間の厚さＨ
と長さの比Ａ／Ｂとの範囲にある。転動体の形状に就い
ては副次的な限定要素である。転動体として円筒ころを
使用し、この円筒ころの転動面の形状をストレート形状
とする事は、本発明と組み合わせてきしり音の発生をよ
り低減させる為に有効な手法である。
【００２５】
【発明の効果】本発明のラジアル転がり軸受は、以上に
述べた通り構成され作用するので、横方向に配置された
回転軸を支持して、この回転軸にラジアル荷重のみを負
荷した場合に発生する異音を小さくできる。尚、上述の
説明では、きしり音の抑制効果に就いて述べたが、本発
明は、保持器音そのものの抑制効果もある事は勿論であ
る。
述べた通り構成され作用するので、横方向に配置された
回転軸を支持して、この回転軸にラジアル荷重のみを負
荷した場合に発生する異音を小さくできる。尚、上述の
説明では、きしり音の抑制効果に就いて述べたが、本発
明は、保持器音そのものの抑制効果もある事は勿論であ
る。
【図１】本発明の効果を確認する為に行なった第一の実
験に使用した転がり軸受の部分断面図。
験に使用した転がり軸受の部分断面図。
【図２】図１のＸ部拡大図。
【図３】第一の実験の結果を示すグラフ。
【図４】本発明の効果を確認する為に行なった第二の実
験に使用した転がり軸受を示す、図２と同様の断面図。
験に使用した転がり軸受を示す、図２と同様の断面図。
【図５】第二の実験の結果を示すグラフ。
【図６】第一〜第三の実験結果をまとめて、本発明の範
囲を示すグラフ。
囲を示すグラフ。
【図７】本発明の効果を確認する為に行なった第四の実
験に使用した転がり軸受の部分断面図。
験に使用した転がり軸受の部分断面図。
【図８】円筒ころの転動面の形状がきしり音の発生に及
ぼす影響を知る為に行なった第五の実験の結果を示すグ
ラフ。
ぼす影響を知る為に行なった第五の実験の結果を示すグ
ラフ。
【図９】本発明の対象となるラジアル転がり軸受の第１
例を示す断面図。
例を示す断面図。
【図１０】同第２例を示す断面図。
１ａ、１ｂ ラジアル転がり軸受 ２ａ、２ｂ 外輪 ３ａ、３ｂ 内輪 ４ａ、４ｂ 転動体 ５ａ、５ｂ、５ｂ′ 保持器 ６ａ、６ｂ 外輪軌道 ７ａ、７ｂ 内輪軌道 ８ａ、８ｂ ポケット ９ 隙間 １０ 鍔部 １１ リム部
Claims (1)
- 【請求項１】 内周面の軸方向中間部に外輪軌道を有す
る外輪と、外周面の軸方向中間部に内輪軌道を有する内
輪と、上記外輪軌道と内輪軌道との間に転動自在に設け
られた複数の転動体と、上記外輪の内周面と上記内輪の
外周面との間に設けられて、円周方向に間欠的に設けら
れた複数のポケット内に上記複数の転動体を転動自在に
保持する保持器とを備え、上記各ポケットと転動体との
係合に基づき、上記保持器のラジアル方向に亙る変位を
制限したラジアル転がり軸受に於いて、上記保持器の軸
方向端部の内外両周面のうちの何れか一方の周面である
保持器周面の直径をＤとし、上記外輪の軸方向端部内周
面と上記内輪の軸方向端部外周面とのうちの何れか一方
の周面である軌道輪周面と上記保持器周面との間に存在
する環状の隙間の厚さをＨとし、上記保持器周面の軸方
向長さをＡとし、上記軌道輪周面の軸方向長さをＢとし
た場合に、１．５×１０-3Ｄ≦Ｈ≦９．０×１０-3Ｄで
あり、Ａ／Ｂが０．６〜１．０である事を特徴とするラ
ジアル転がり軸受。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8117344A JPH09291942A (ja) | 1996-02-26 | 1996-05-13 | ラジアル転がり軸受 |
| DE19707750A DE19707750B9 (de) | 1996-02-26 | 1997-02-26 | Radialwälzlager |
| DE19758774A DE19758774B4 (de) | 1996-02-26 | 1997-02-26 | Radialwälzlager |
| US08/807,888 US5716146A (en) | 1996-02-26 | 1997-02-26 | Radial rolling bearing |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-38431 | 1996-02-26 | ||
| JP3843196 | 1996-02-26 | ||
| JP8117344A JPH09291942A (ja) | 1996-02-26 | 1996-05-13 | ラジアル転がり軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09291942A true JPH09291942A (ja) | 1997-11-11 |
Family
ID=26377685
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8117344A Pending JPH09291942A (ja) | 1996-02-26 | 1996-05-13 | ラジアル転がり軸受 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5716146A (ja) |
| JP (1) | JPH09291942A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6196724B1 (en) | 1998-03-26 | 2001-03-06 | Nsk Ltd. | Cylindrical roller bearing |
| CN102016335A (zh) * | 2008-05-08 | 2011-04-13 | Ntn株式会社 | 滚子轴承用护圈、滚子轴承及滚子轴承用护圈的制造方法 |
| WO2022209598A1 (ja) | 2021-03-31 | 2022-10-06 | 日本精工株式会社 | ころ軸受、ころ軸受ユニット、モータ、ころ軸受の製造方法及びころ軸受の静音方法 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19932447B4 (de) * | 1998-07-10 | 2004-03-11 | Nsk Ltd. | Zylinderrollenlager |
| DE10165027C5 (de) * | 2000-10-27 | 2019-10-02 | Nsk Ltd. | Wälzlager und Spindelvorrichtung für Werkzeugmaschine |
| DE10164937C5 (de) * | 2000-10-27 | 2019-10-02 | Nsk Ltd. | Wälzlager und Spindelvorrichtung für Werkzeugmaschine |
| DE10152847C5 (de) * | 2000-10-27 | 2019-10-02 | Nsk Ltd. | Wälzlager und Spindelvorrichtung für Werkzeugmaschine |
| US6752696B2 (en) * | 2001-03-12 | 2004-06-22 | Nsk Ltd. | Rolling elements for rolling bearing, method of producing the same, and rolling bearing |
| TWI285243B (en) * | 2002-03-20 | 2007-08-11 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | Cylindrical roller bearing |
| CN101865209B (zh) * | 2004-11-12 | 2012-07-18 | 谢夫勒两合公司 | 旋转连接装置 |
| JP2018080718A (ja) * | 2016-11-14 | 2018-05-24 | 日本精工株式会社 | 円筒ころ軸受 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US553949A (en) * | 1896-02-04 | winkley | ||
| US3096129A (en) * | 1961-09-11 | 1963-07-02 | Gen Motors Corp | Antifriction bearing and lubrication therefor |
| JP2549434B2 (ja) * | 1989-03-17 | 1996-10-30 | エヌティエヌ 株式会社 | アンギュラ玉軸受 |
| US5165804A (en) * | 1991-09-03 | 1992-11-24 | General Electric Company | Rolling element bearing having wear resistant race land regions |
-
1996
- 1996-05-13 JP JP8117344A patent/JPH09291942A/ja active Pending
-
1997
- 1997-02-26 US US08/807,888 patent/US5716146A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6196724B1 (en) | 1998-03-26 | 2001-03-06 | Nsk Ltd. | Cylindrical roller bearing |
| DE19914750B4 (de) * | 1998-03-31 | 2006-10-19 | Nsk Ltd. | Zylindrisches Rollenlager |
| CN102016335A (zh) * | 2008-05-08 | 2011-04-13 | Ntn株式会社 | 滚子轴承用护圈、滚子轴承及滚子轴承用护圈的制造方法 |
| WO2022209598A1 (ja) | 2021-03-31 | 2022-10-06 | 日本精工株式会社 | ころ軸受、ころ軸受ユニット、モータ、ころ軸受の製造方法及びころ軸受の静音方法 |
| US12117042B2 (en) | 2021-03-31 | 2024-10-15 | Nsk Ltd. | Roller bearing, roller bearing unit, motor, method for manufacturing roller bearing, and method for silencing roller bearing |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5716146A (en) | 1998-02-10 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050613 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050621 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20051018 |